Решение Государственной комиссии по радиочастотам при Мининформсвязи РФ от 26 сентября 2005 г. N 05-08-02-001 "О рассмотрении "Методики расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц"

Решение Государственной комиссии по радиочастотам при Мининформсвязи РФ
от 26 сентября 2005 г. N 05-08-02-001
"О рассмотрении "Методики расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц"


Заслушав сообщение ФГУП "Ленинградский отраслевой научно-исследовательский институт радио" ("ЛОНИИР") о разработке "Методики расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц", ГКРЧ отмечает.

В соответствии с Комплексной программой работ по исследованию вопросов использования радиочастотного спектра, одобренной решением ГКРЧ от 04.04.2005 N 05-05-03-001 ФГУП "ЛОНИИР" разработана "Методика расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц".

Разработанная методика станет составной частью единой методической базы, создаваемой в рамках общей государственной автоматизированной системы управления радиочастотным спектром.

Признавая необходимость получения сопоставимых результатов при решении задач ЭМС РЭС гражданского назначения, ГКРЧ решила:

1. Одобрить разработанную ФГУП "ЛОНИИР" "Методику расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц".

2. Рекомендовать заинтересованным гражданам Российской Федерации и российским юридическим лицам применение указанной методики при решении задач по обеспечению ЭМС РЭС гражданского назначения.


Приложение


Методика расчета
электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц


Часть 1. Методика расчета


Перечень сокращений, условных обозначений и терминов


ДН - диаграмма направленности (антенны);

ДТР - дальнее тропосферное распространение;

ЗС - земная станция (спутниковой службы);

ИСЗ - искусственный спутник Земли;

КОП - коэффициент ослабления помехи;

МСЭ - Международный Союз Электросвязи;

ПРД - передатчик;

ПРМ - приемник;

РРЛ - радиорелейная линия;

РРС - радиорелейная станция;

РЭС - радиоэлектронное средство;

ФС - фиксированная служба;

ФСС - фиксированная спутниковая служба;

ЭМС - электромагнитная совместимость;

BER - коэффициент ошибок.

min(x; y) - функция, значение которой равно минимальному из двух значений x и y;

mах(х; у) - функция, значение которой равно максимальному из двух значений x и y;

(/) - пустое множество.


Термин

Определение

Электромагнитная совместимость

Способность радиоэлектронных средств одновременно функционировать в реальных условиях эксплуатации с требуемым качеством при воздействии на них непреднамеренных радиопомех и не создавать недопустимые радиопомехи другим радиоэлектронным средствам

Межсистемная радиопомеха

Непреднамеренная помеха, возникающая между радиоэлектронными средствами разных радиосистем

Внутрисистемная радиопомеха

Непреднамеренная помеха, возникающая между радиоэлектронными средствами одной радиосистемы

Необходимая полоса радиочастот

Минимальная полоса частот данного класса радиоизлучения, достаточная для передачи сигнала с требуемой скоростью и качеством

Основное радиоизлучение

Излучение радиопередающего устройства в необходимой полосе радиочастот, предназначенное для передачи сигнала

Нежелательное радиоизлучение

Излучение радиопередающего устройства за пределами необходимой полосы радиочастот

Внеполосное радиоизлучение

Нежелательное радиоизлучение в полосе частот, примыкающей к необходимой полосе радиочастот, являющейся результатом модуляции

Побочное радиоизлучение

Нежелательное радиоизлучение, возникающее в результате любых нелинейных процессов в радиопередающем устройстве, кроме процесса модуляции

Основной канал приема

Полоса частот, находящаяся в полосе пропускания радиоприемника и предназначенная для приема сигнала

Побочный канал приема

Полоса частот, находящаяся за пределами основного канала приема радиоприемника, в которой сигнал проходит на выход радиоприемника


Введение


В полосах частот 4/6, 11/14 и 12/18 ГГц одновременно работают РЭС фиксированной спутниковой службы (ФСС) и РЭС фиксированной службы (ФС). В условиях совместной работы этих РЭС могут возникать взаимные помехи и, следовательно, необходима разработка современного методического обеспечения для проведения расчетов ЭМС РЭС фиксированной спутниковой службы (ФСС) с РЭС фиксированной службы (ФС) в полосах частот совместного использования.

В интересах решения задач радиочастотных органов Российской Федерации и в соответствии с техническим заданием на выполнение работы "Методика расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц" ЛОНИИРом проведена разработка указанного методического обеспечения (Методики).

В ходе разработки методики на первом (предварительном) этапе работы проведен анализ современных цифровых РЭС ФС и ФСС, действующих на территории Российской Федерации в полосах частот совместного использования (4/6 ГГц, 11/14 ГГц и 12/18 ГГц) и являющихся потенциальными источниками взаимных помех. При этом выявлено, что разрабатываемая методика расчета ЭМС РЭС ФСС и РЭС ФС в полосах частот совместного использования должна быть ориентирована на расчет воздействия основного радиоизлучения цифровых РЭС ФСС (земные станции, работающие с геостационарными ИСЗ) на основной канал приема и РЭС ФС (радиорелейные станции) и наоборот.

В методике приведен алгоритм расчета параметров ЭМС РЭС в полосах частот совместного использования земными станциями (ЗС) ФСС и радиорелейными станциями (РРС) ФС, подготовленный к реализации с использованием технологий геоинформационных систем.

В качестве исходных данных в методике используются сведения о РЭС, представляемые в соответствии с Положением о порядке назначения (присвоения) радиочастот в Российской Федерации (Решение ГКРЧ N 20/2 от 19.08.2002), а также сведения из карточки Формы N 1 ГКРЧ.

Методика построена на базе радиофизических моделей и алгоритмов расчетов, приведенных в документах МСЭ (Рекомендации и отчеты) [1-19] и отечественной методической документации (методики, справочники) [20-24]. В каждом разделе приведены ссылки на использованные публикации.

Методика состоит из восьми разделов и пяти справочных приложений.

Первые два раздела Методики являются вводными. В них описаны структуры рассматриваемых РЭС и конкретные технические параметры, необходимые для проведения анализа ЭМС.

В третьем разделе введены (согласованные с ГРЧЦ) два критерия ЭМС рассматриваемых РЭС. Первый критерий учитывает влияние ЗС на РРС и РРС на ЗС попарно, второй - суммарное влияние группы ЗС (РРС) на стволы (каналы) приема РРС (ЗС). В разделе также кратко описаны механизмы распространения мешающих сигналов в среде.

В разделах 4-6 методики приведены процедуры количественной оценки мощности помех.

В разделе 4 рассчитывается мощность помехи на открытых и закрытых трассах "источник помехи - рецептор помехи", профили которых построены с помощью топографических карт местности. Информация о профиле используется для классификации трасс, а также при расчетах дифракционного ослабления и ослабления при дальнем тропосферном распространении. Несмотря на то, что Методика ориентирована на использование картографической информации (карт местности), в ней предусмотрена возможность расчета и при отсутствии такой информации.

Раздел 5 посвящен расчетам мощности помех, образованных при рассеянии радиоволн осадками. При этом используемые ранее для подобных расчетов модели и методы уточнены и доработаны.

В разделе 6 приведены процедуры расчета ослабления радиоволн в газах атмосферы, оказывающего определенное влияние на уровень создаваемых помех в рассматриваемых диапазонах частот.

В разделе 7 рассмотрен расчет коэффициента ослабления помехи (КОП), проведение которого необходимо при анализе электромагнитной совместимости передатчика источника помехи и приемника рецептора помехи, работающих на отстроенных друг от друга несущих частотах.

Раздел 8 содержит главный алгоритм(процедуру) анализа ЭМС РЭС в полосах частот совместного использования земными станциями ФСС и радиорелейными станциями ФС. При этом отдельно рассматривается влияние ЗС на РРС и РРС на ЗС, в результате чего формируется список конфликтов - недопустимых воздействий на стволы (каналы) приема РРС (ЗС)

Разделы 4-8 представлены таким образом, что основные и промежуточные процедуры расчета предваряет общая справочная информация, позволяющая более детально описать суть явлений и факторов, и облегчающая понимание и дальнейшее совершенствование методики. Перед каждой процедурой расчета приведен набор исходных данных, далее используемый в процедуре.

Приложения 1-5 Методики помимо справочной радиоклиматической информации и аппроксимаций диаграмм направленности антенн ЗС и РРС содержат описание ряда математических методов и приемов, используемых в ходе расчетов.

В Приложении А приведены примеры анализа ЭМС ЗС и РРС, при этом технические характеристики рассматриваемых РЭС соответствуют реальным характеристикам конкретных типов ЗС и РРС. Кроме того, исходные данные заданы таким образом, чтобы в ходе расчета затронуть наибольшую часть изложенных методических материалов.


1. Распределение частот и виды помех


Системы ФСС используют для двух направлений связи космос-Земля и Земля-космос, как правило, разные полосы частот. При этом в России для ФСС космос-Земля используются полосы, ГГц: 3.4 - 4.2, 4.5 - 4.8, 7.25 - 7.75, 10.7 - 11.7, 12.5 - 12.75, 17.7 - 21.2. Для ФСС Земля-космос: 5.725 - 7.075, 7.9 - 8.4, 10.7 - 11.7, 12.5 - 13.25, 13.75 - 14.5, 17.3 - 18.1.

Системы ФС работают в полосах частот, ГГц: 3.9 - 4.2, 5.67 - 6.17, 5.925 - 6.425, 6.46 - 7.08, 7.25 - 7.75, 7.9 - 8.4, 8.5 - 8.7, 10.7 - 11.7, 12.75 - 13.25, 14.5 - 15.35, 17.7 - 19.7

Совместное использование полос частот РЭС ФСС и ФС создает условия для образования следующих взаимных помех:

а) передающие станции наземной службы, то есть радиорелейные станции (РРС) создают помехи приемникам земных станций (ЗС) спутниковой службы в полосе частот космос-Земля;

б) передающие ЗС космической службы создают помехи приемникам РРС наземной службы в полосе частот Земля-космос.

Возможные виды помех определяются распределением частот источников и рецепторов помех, а также структурой станций.


Структура ЗС


Основными узлами многоствольной приемопередающей ЗС, предназначенной для дуплексной связи и работающей в нескольких стволах ИСЗ, являются:

1) антенна, обычно используемая для передачи и приема;

2) дуплексный фильтр разделения приема и передачи;

3) малошумящий усилитель;

4) устройство сложения (фильтр сложения) сигналов передатчиков различных стволов;

5) устройство разделения (фильтр разделения) принимаемых сигналов различных стволов;

6) передающее устройство ствола;

7) приемное устройство ствола;

8) каналообразующая аппаратура ствола;

9) аппаратура соединительной линии. На вход антенны, как правило, подключаются полосно-пропускающие фильтры, подавляющие мешающие сигналы вне полосы частот ЗС [23].


Структура РРС


Основными узлами многоствольной приемопередающей РРС, предназначенной для дуплексной связи, являются:

1) приемопередающая антенна;

2) дуплексный фильтр разделения приема и передачи;

3) система разделения и объединения стволов;

4) устройство сложения (фильтр сложения) сигналов передатчиков различных стволов;

5) устройство разделения (фильтр разделения) принимаемых сигналов различных стволов;

6) приемопередающее устройство ствола;

7) блоки служебной связи, телеметрии, резервирования;

8) модем;

9) мультиплексорное оборудование;

10) фидер.

Весьма часто устройства 2)-6) выполнены в виде отдельного блока, который может быть интегрирован непосредственно вместе с антенной (внешний выносной блок), и тогда с помощью фидера (коаксиального кабеля) этот блок соединяется с внутренним блоком, включающим устройства 7)-9). Также применяется размещение приемо-передающего оборудования вместе с остальным оборудованием РРС в аппаратных помещениях. Расположенная на мачте антенна в этом случае соединяется с приемо-передающим оборудованием с помощью волновода.

Исходя из структурных схем можно полагать, что возможен следующий вид взаимных помех: основное и побочное излучение источника помехи воздействует на основной и соседний каналы приема рецептора помех.

Интермодуляционные помехи образуются при одновременном воздействии интенсивных мешающих сигналов на вход рецептора помехи. Как правило, этот вид помех возникает при непосредственной близости источников и рецепторов помех, то есть на совмещенном объекте. В настоящей работе такой случай не рассматривается.

Помехи блокирования возникают в приемнике при воздействии интенсивного мешающего сигнала с амплитудой, существенно превышающей уровень полезного сигнала. Для рассматриваемого распределения частот РЭС ФС и ФСС этот вид помех будет представлять меньшую опасность, чем помехи от воздействия основного излучения на основной канал приема.

Побочные радиоизлучения источников помех также расположены за пределами полос приема и поэтому, будучи значительно ослабленными, не опасны.


2. Технические характеристики РЭС, влияющие на ЭМС


Для проведения анализа возможностей совместного использования частот необходимо знание характеристик приемо-передающих антенн, передатчиков и приемников радиостанций. В [11] изложены принципы разработки критериев совместного использования частот наземной фиксированной службой и другими службами, а также приведен перечень характеристик, необходимых для анализа ЭМС РЭС.

Технические характеристики оборудования приводятся:

а) в форме N 1 ГКРЧ, которая заполняется заявителем при подаче заявки на присвоение радиочастоты РЭС и содержит сведения о тактико-технических данных РЭС;

б) в ТУ на оборудование;

в) в нормативных документах, регламентирующих параметры ЭМС (в т.ч. нормы на внеполосные излучения РЭС);

г) в отраслевых стандартах на оборудование.


Антенны


Основные параметры антенн, которые требуются для оценки создаваемых помех другим службам:

- усиление антенны;

- ширина главного лепестка ДН,

- уровень 1-го бокового лепестка,

- огибающая ДН,

- защитное действие антенны, кроссполяризационная развязка

- ориентация антенны. Указанные характеристики антенн содержатся в разделе 6 карточки формы N 1 ГКРЧ.


Таблица 2.1


Характеристики антенн


Характеристика

п. формы N 1

Тип антенны

6.2

Положение луча в пространстве (или в одной из плоскостей, если оно неизменное)

6.5

Коэффициент усиления

6.7

Ширина луча ДН антенны на уровне -3 дБ в гор. и верт. плоскостях

6.8, 6.9

Границы секторов углов и макс. уровень боковых лепестков ДН в данном секторе

6.10, 6.11


В случаях, когда измеренные диаграммы отсутствуют, для получения информации по огибающим диаграмм направленности антенн следует пользоваться Рекомендациями МСЭ [5, 7, 10] и отечественными нормативными документами (см. Приложение 2)


Передатчики ЗС


Земная станция может работать с одним или несколькими стволами шириной в несколько десятков МГц, при этом используется как одно- так и двукратное преобразование частоты сигналы.

ЗС передает свои сигналы в отведенном ей участке (участках) спектра - полосе (полосах) частот W, ограниченной (ограниченных) нижним F_ПРДmin и верхним F_ПРДmax пределами (ограниченных нижними F_ПРДmink и верхними F_ПРДmaxk пределами). При этом в n различных стволах с центральными частотами f_ст.i и шириной дельтаF, спектр рабочих частот образован центральными частотами каналов f_j. При различных режимах в пределах полосы любого ствола ряд рабочих частот может быть не задан, как это показано на рис. 2.1. Следовательно, число частотных каналов в стволе при различных режимах может быть не одинаковым (m1, m2 и т.д). Таким образом, и на ЗС вообще, их количество также будет отличаться от режима к режиму (l1, l2 и т.д).

В спутниковых стволах полосы частот каналов дельтаf_i в общем случае могут быть различными (различные классы излучения). Например на земной станции типа Ямал-37 возможны полосы каналов от 12,5 кГц до 3,63 МГц, Ямал-24 - от 12,5 кГц до 1,06 МГц, Ямал-63 - от 12,5 кГц до 72 МГц.


РИС. 2.1 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Следовательно, при анализе воздействия передатчиков ЗС на приемники различных РЭС, полосы приема которых пересекаются с полосами (диапазонами) передачи ЗС [F_ПРДmink, F_ПРДmaxk] необходимо рассматривать:

1. для каждого режима работы ЗС влияние от каждого запрашиваемого или присвоенного частотного канала каждого ствола, характеризуемого рабочей частотой f_j, спектральными характеристиками (в частности полосой дельтаf_j) и излучаемой мощностью, при этом необходимо учитывать возможность передачи на одной частоте f_j с различными классами излучения (различными дельтаf_j);

2. влияние суммарного излучения ЗС в каждом режиме работы с учетом наибольшего влияния излучения на каждой конкретной рабочей частоте f_j;

3. влияние наиболее опасного, с точки зрения ЭМС с рецептором помехи, режима работы ЗС;

при этом каждый последующий этап анализа проводится на основе данных предыдущего этапа. Характеристики передатчиков, являющиеся исходными данными для расчетов, содержатся в разделах 2 и 4 карточки ГКРЧ N 1.


Таблица 2.1

Параметры передатчиков


Характеристика

п. формы N 1

Примечание

Мин. и макс. частота полосы частот ПРД, МГц

2.1-2.3


Полное условное обозначение класса излучения

4.4


Словесная характеристика класса излучения

4.5


Ширина полосы излучения на уровнях -3, -30 и Х, дБ, относительно нулевого уровня

4.7, 4.8, 4.9

рекомендуемый уровень X=-60 дБ

Мин. и макс. мощности излучения, дБВт

4.11-4.12


Максимальная спектральная плотность мощности, дБВт/Гц

4.13


Уровень шумовых излучений, дБ

4.20



Передатчики РРС


Радиорелейная станция, как и ЗС, может одновременно работать с одним или несколькими стволами, и при этом так же используется как одно- так и двукратное преобразование частоты сигналы. Но в отличии от ЗС излучение каждого ствола обусловлено только одним передатчиком, и, таким образом, рабочие частоты РРС f_j совпадают с частотами стволов f_ст.i. При этом передатчики обладают одинаковыми параметрами (табл. 2.1).

Количество режимов работы РРС определяется кратностью резервирования m + n, где m - количество одновременно работающих стволов, n - количество резервных стволов. Всего возможно


         (m + n)!
     q = ---------
         m! x n!

режимов работы РРС.

Излучение в разных стволах одной РРС может быть как горизонтально, так и вертикально поляризованным. Например, при кратности 2 + 0 или 1 + 1 стволы могут иметь ортогональную поляризацию, а для некоторых типов РРС это является обязательным условием.

Таким образом, при анализе воздействия передатчиков РРС на приемники различных РЭС, полосы приема которых пересекаются с полосами (диапазонами) передачи РРС [F_ПРДmink, F_ПРДmaxk], необходимо рассматривать:

1. для каждого режима работы РРС влияние от каждого ствола, характеризуемого рабочей частотой f_j, спектральными характеристиками (в частности полосой дельтаf) и излучаемой мощностью;

2. влияние суммарного излучения РРС в каждом режиме работы;

3. влияние наиболее опасного, с точки зрения ЭМС с рецептором помехи, режима работы РРС.

Характеристики передатчиков, являющиеся исходными данными для расчетов, содержатся в разделах 2 и 4 карточки ГКРЧ N 1.


Приемники ЗС и РРС


Для получения оценки влияния помех, создаваемых РЭС одной службы РЭС другой службы, требуется знание рабочих характеристик радиоприемников последней. Наиболее важными для изучения совместного использования частот параметрами приемника являются следующие:

- коэффициент шума;

- избирательность (полоса пропускания) по промежуточной частоте;

- мощность принимаемого сигнала (чувствительность) при коэффициенте ошибок 10(-3) и (или) 10(-6);

-номинальный входной уровень приемника.

Уровни принимаемых сигналов и уровни помех могут быть приведены ко входу смесителя/малошумящего усилителя приемника так, что они станут независимыми от коэффициента усиления антенны и потерь фидера/мультиплексора (предполагая, что они одинаковые для передатчика и приемника).

Следует отметить, что для точного расчета возможностей совместного использования частот требуется информация о частотной избирательности радиооборудования. Ниже приведен ряд общих соображений, касающихся фильтрации.

Фильтр РЧ, который обычно является частью блока разветвлений, устраняет нежелательные сигналы и умеренно ослабляет радиопомехи по соседнему каналу.

Фильтр ПЧ - это так называемый канальный фильтр, который обеспечивает лучшую избирательность по соседним каналам, предотвращая возможный вход в режим насыщения демодулятора.

Фильтр основной полосы частот на приемной стороне - это фильтр после демодуляции, который ограничивает шумовую полосу частот и придает соответствующую форму принятым импульсам; он в значительной мере содействует подавлению помех по соседнему каналу.

Характеристики приемников (ЗС и РРС) содержатся в разделах 2 и 5 карточки ГКРЧ N 1.


Таблица 2.2


Параметры приемников


Характеристика

п. формы N 1

Примечание

Мин. и макс. частота полосы частот ПРМ, МГц

2.1-2.3


Условное обозначение классов принимаемых сигналов

5.4


Пороговая и реальная чувствительности приемника

5.6-5.7


Защитное отношение*

5.8


Тип помехи, которой соответствует защитное отношение

5.9

*

Полоса пропускания УВЧ на уровнях -3, -30 и Х дБ

5.10-5.12

Как правило, X = -60 дБ

Полоса пропускания УПЧ на уровнях -3, -30 и Х дБ

5.15-5.17

X = -60 дБ для ПЧ-1 и ПЧ-2.

Избирательность приемника по соседнему каналу приема

5.19


Эквивалентная шумовая температура приемника

5.24


Допустимое увеличение эквивалентной шумовой температуры для РЭС, входящих в состав космической системы

5.25



* Примечание. Защитное отношение, т.е. отношение мощности сигнала к мощности помехи на входе приемника в основной полосе, при котором обеспечивается требуемое качество функционирования РЭС для типовых помех: шумовой, гармонической или структурной. В колонке 5.9 указывают тип помехи, которой соответствует защитное отношение.


При анализе воздействия на приемники ЗС передатчиков различных РЭС, полосы которых пересекаются с диапазонами [F_ПРMmink, FПР_Мmaxk], необходимо рассматривать для каждого режима работы ЗС влияние на каждый запрашиваемый или присвоенный частотный канала приема, характеризуемый соответствующими параметрами (табл. 2.2), при этом необходимо учитывать возможность приема на одной частоте с различными классами излучения;

При анализе воздействия на приемники РРС передатчиков различных РЭС, полосы которых пересекаются с диапазонами [F_ПРMmink, F_ПРМmaxk], необходимо рассматривать влияние на каждый из (m + n) присвоенных частотных каналов приема, характеризуемый соответствующими параметрами (табл. 2.2);


3. Критерии ЭМС и механизмы распространения радиоволн


3.1 Критерии ЭМС


Если считать мешающий сигнал шумоподобным, то при воздействии РРС на ЗС и, наоборот, одним из условий соблюдения ЭМС (Критерий 1) является выполнение неравенства:


                 F/10
P    + 10 х lg(10      - 1) - (Р   (p) + A ) >= 0,            (3.1)
 ПРМ                            пом       0

где P_ПРМ - реальная чувствительность ПРМ рецептора помехи, дБВт, (в случае равенства мощности полезного сигнала чувствительности, при которой значение коэффициента ошибок BER становится больше допустимого); F - превышение уровня полезного сигнала при отсутствии замираний над реальной чувствительностью ПРМ рецептора радиопомехи, дБВт, (запас на замирания); )P_пом(p) - мощность мешающего сигнала на входе приемника рецептора радиопомехи, дБВт, в определенной ширине полосы частот, превышаемая не более чем в p% времени (среднегодовое значение); A_0 - защитное отношение сигнал/шум, дБ. Неравенство (3.1) описывает допустимость воздействия одиночной помехи в малом проценте времени на систему, которая работает в нормальных условиях (не испытывает замираний).

Среднегодовые значения процентов времени p, для которых необходимо проводить вычисления P_пом(p), а также характерные значения запасов на замирания, приведены в табл. 3.1а) и б) при воздействии на РРС и ЗС, соответственно [1, 14].

Проверка выполнения (3.1) проводится в парах РЭС, так как в случае малых процентов времени, маловероятно одновременное возникновение аномально высоких уровней сигналов от различных источников.


Таблица 3.1а


Параметры для расчета ЭМС (ЗС-РРС)


Диапазон частот, ГГц

5.670-8.400

10.7-15.35

17.3-19.7

p, %

0.0025

0.0025

0.0025

F, дБ*

37

40

25


_____________________________

* - Табличная величина запаса на замирание используется при отсутствии информации о реальном запасе на трассе РРЛ.


Таблица 3.1б


Параметры для расчета ЭМС (РРС-ЗС)


Диапазон частот, ГГц

3.400-

4.200

4.500-

4.800

6.700-

7.075

7.250-

7.750

10.7-12.75

17.7-18.8

18.8-19.3

p, %

0.0017

0.0017

0.0017

0.0017

0.0015

0.0015

0.0015

F, дБ*

2

2

2

2

4

6

5


_____________________________

* - Табличная величина запаса на замирание используется при отсутствии информации о реальном запасе на трассе ИСЗ-ЗС.


Другим условием соблюдения ЭМС (Критерий 2) является выполнение неравенства:


          0.1 x (-Р   + А  + Р   (50%))
                   ПРМ   0    пом
10 х lg(10                              + 1) < 1,              (3.2)

которое описывает допустимое ухудшение (на 1 дБ) значения порогового уровня приемника, при воздействии одиночной помехи (деградацию чувствительности). В нем P_пом(50%) - медианное значение мощности мешающего сигнала на входе приемника рецептора помехи для "наихудшего месяца", дБВт.

При наличии группы потенциальных источников помех условие (3.2) приобретает вид


ФОРМУЛА (3.3) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Таким образом, для анализа ЭМС между РЭС ФС и ФСС необходимо проводить проверку неравенств (3.1) и (3.3) в отношении влияния от ЗС на РРС, а также - от РРС на ЗС.


3.2 Механизмы распространения радиоволн


Для расчета мощности мешающего сигнала, создаваемого ПРД источника помех на входе ПРМ рецептора помех, необходимо знать соответствующий механизм распространения радиоволн. Причинами возникновения аномально высоких уровней мешающих сигналов в рассматриваемых диапазонах частот являются [8,16,20]:

- распространение в условиях прямой видимости,

- дифракция вокруг земной поверхности при повышенной рефракции в тропосфере,

- дальнее тропосферное распространение (ДТР) радиоволн, обусловленное их рассеянием на неоднородностях тропосферы, сверхрефракцией, волноводным распространением,

- рассеяние радиоволн осадками, причем последний механизм сказывается лишь в малых процентах времени.

Все механизмы распространения можно разделить на две группы [14, 16]. К первой группе можно отнести механизмы, распространение за счет которых происходит по дуге "большого круга", являющегося сечением сферы Земли и проходящего через ее центр и расположенные на ее поверхности точки установки источника и рецептора помехи. К таким механизмам относятся распространение в условиях прямой видимости, дифракцию и ДТР. К механизмам, стимулирующим значительное распространение по трассе вне дуги большего круга, относится рассеяние радиоволн осадками.

В документах МСЭ механизмы распространения по дуге "большого круга" принято называть Режимом 1. Рассеяние осадками относят к распространению в Режиме 2.

Далее по тексту для удобства обозначения и во избежание путаницы терминов "режим работы РЭС" и "режим распространения" последнему будут придаваться обозначения Р1 или Р2.


4. Определение мощности мешающего сигнала при распространении в Режиме Р1


4.1 Общие соотношения


Мощность мешающего сигнала на входе ПРМ рецептора помехи, превышаемую в t% времени для любого механизма возникновения мешающего сигнала, относящегося к Режиму Р1, можно выразить формулой [20]:


Р   (t) = Р    - эта    + G   (альфа, фи) - эта    + G   (альфа, фи) - L  + V(t) + D - A , (4.1.1)
 пом       ПРД      ПРД    ПРД                 ПРМ    ПРМ               0               а

в которой:
P    - мощность излучения мешающего передатчика;
 ПРД

эта    (эта   ) - затухание в антенно-фидерном тракте ПРД (ПРМ);
   ПРД     ПРМ

G   (альфа, фи) (G   (альфа, фи)) - коэффициент   усиления   антенны   ПРД(ПРМ)  в  направлении   на
 ПРД              ПРМ
ПРД(ПРМ); альфа и фи - угловые  отклонения  оси  основного   лепестка   антенны   в  вертикальной  и
горизонтальной плоскостях от линии, соединяющей точку приема  с  источником  помехи, G(0, 0) = G   ,
                                                                                                max
где G    - максимальный коэффициент усиления.

max


L  - потери распространения радиосигнала в свободном пространстве определяемые выражением
 0

       L  = 92.45 + 20 lg(f) + 20 lg(R), дБ,                                     (4.1.2)
        0

где R - расстояние от и источника до приемника помехи, км;
f - частота мешающего сигнала, ГГц;
V(t) - значение  множителя  ослабления  напряженности поля мешающего сигнала относительно поля
свободного пространства (без учета ослабления в атмосферных газах), превышаемое в t% времени;
D - коэффициент поляризационной защиты, описывающий дополнительное ослабление уровня мешающего
сигнала  за  счет  отличия  его  поляризации  от поляризации принимаемого излучения (полезного
сигнала);
A  - ослабление  мешающего  сигнала,  вызываемое  поглощением  в  кислороде  и  водяных  парах
 а
атмосферы;

В формуле (4.1.1) мощности выражены в дБВт, остальные величины в дБ.

Следует отметить следующее:

Примечание 4.1.1- При расчете мощности помехи с помощью выражения (4.1.1) в значении P_ПРД должно быть учтено ослабление помехи при не нулевой частотной расстройке несущих частот Дельтаf мешающего передатчика и приемника помехи. Указанное ослабление помехи - коэффициент ослабления помехи (КОП), определяется основным и внеполосным излучениями ПРД источника помех, а также полосой пропускания основного канала и характеристикой избирательности приемника. Метод расчета КОП Ф(Дельтаf) рассмотрен в Разделе 7.

Примечание 4.1.2 - При расчете мощности помехи в больших процентах времени, условно t > 1%, следует учитывать систему автоматической регулировки мощности (АРМ) мешающего передатчика. При наличии АРМ максимальная мощность (с учетом КОП) передатчика уменьшается в соответствии с глубиной регулировки. При отсутствии - в (4.1.1) подставляется значение максимальной мощности (с учетом КОП). Максимальная мощность (с учетом КОП) участвует в расчетах и в случае малых процентов времени, условно t < 1%.

Примечание 4.1.3 - В подавляющем большинстве случаев ДН антенн ЗС и РРС имеют осевую симметрию, а их коэффициент усиления является функцией углового отклонения от оси главного лепестка ламбда.

Примечание 4.1.4 - Методы расчета множителя ослабления V(t) зависят от наличия прямой видимости между антеннами источника и рецептора помехи (разделы 4.3-4.5). Наличие или отсутствие прямой видимости выявляется на основании геометрических данных, полученных из профилей трасс между источником и рецептором помехи, учитывающих реальный рельеф местности (раздел 4.2). При отсутствии информации о рельефе приближенные расчеты V(t) проводятся в предположении, что земная поверхность является гладкой сферой.

Примечание 4.1.5 - Ослабление, вызываемое поглощением в газах атмосферы, рассмотрено в разделе 6.

Примечание 4.1.6 - Коэффициент поляризационной защиты D зависит от вида поляризации мешающего излучения и характеристик приемной антенны, от характеристик антенно-фидерного тракта ПРД и ПРМ, взаимной ориентации антенн. При этом можно утверждать, что в Режиме 1:

- при совпадении поляризации мешающего сигнала и принимаемого излучения коэффициент поляризационной защиты равен 0;

- если передающая и приемная антенны обладают, соответственно, круговой и линейной поляризацией, или наоборот, то коэффициент поляризационной защиты равен минус 3 дБ при всех механизмах возникновения помехи и любой ориентации антенн;

- если круговая или линейная поляризация мешающего сигнала ортогональна поляризации принимаемого излучения, то в диапазоне процентов времени t < 0.1% значение коэффициента поляризационной защиты не превышает (в алгебраическом смысле) минус 10 дБ в случае наличия прямой видимости между антеннами источника и рецептора помехи, и равено# 0, в случае отсутствия таковой;

- если круговая и линейная поляризация мешающего сигнала ортогональна поляризации принимаемого излучения, то в диапазоне процентов времени t > 1% коэффициент поляризационной защиты не превышает минус 20 дБ.


4.2 Построение и анализ профиля местности


Профиль трассы и эквивалентный радиус Земли


Построение профилей осуществляется с помощью топографических или цифровых карт местности.

В общем случае профиль трассы отображает вертикальный разрез местности между точками установки передающего и принимающего РЭС со всеми высотными отметками, включая застройку, лес и т. д. При этом на профиле указываются водные поверхности: участки морей, водохранилищ, озер, рек и болот.

Для решения задач расчета ЭМС в профиле местности сохраняется информация о рельефе местности и участках поверхностей морей (рис. 4.2.1).

Построение профиля выполняется с учетом эквивалентного радиуса Земли a_э:


                   а
      а = --------------------, км,                                            (4.2.1)
       э                 3
           1 + a x g x 10 /2

где  а - геометрический  радиус  Земли,  равный 6370 км;   g - эффективный   вертикальный   градиент
диэлектрической  проницаемости  воздуха,  1/м,  средние  значения  которого  для  наихудшего  месяца
      _
года, g, для различных районов в соответствии с картой районирования приведены в Приложении 5 [22].

При построении профилей используют параболический масштаб. В этом случае траектории радиолучей будут прямыми, а линия, изображающая на профиле уровень моря или другой условный нулевой уровень, от которого отсчитываются все высоты, имеет вид параболы.


РИС. 4.2.1 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

     В общем случае профиль трассы строится  для эквивалентного радиуса Земли a , значение  которого
                                                                               э
меняется в зависимости от условий рефракции (4.2.1).
                                                                                                 _
     Для решения задач расчета  ЭМС профиль трассы строится  для условий средней рефракции  (g = g).
Ниже приводится процедура построения профиля (рис. 4.2.1).
     1) На  карте  соединяют  прямой  линией  пункты  размещения антенного оборудования источника  и
рецептора помехи.
     2) Описывают профиль местности, для чего:
     а) Находят  расстояния  от  левой  антенны  до  точек  пересечения трассы  с изолиниями высот и
записывают  информацию  в  виде  множества  пар  точек  D1(R ,h), где R  и h - расстояние  и высота,
                                                            i          i
соответственно.
     б) Находят расстояния от левой антенны до точек пересечения трассы с водными объектами (морями)
                                                     1   2               1     2
и записывают информацию в  виде множества точек  D2(R , R , type),  где R  и  R расстояние от пункта
                                                     i   i               i     i
установки    левой   антенны   до   начала  и   конца  объекта,  соответственно,  type -  тип   моря
(3 - холодное(полярное), 4 - умеренное, 5 - теплое).
     Полученные множества описывают профиль местности.  Для профиля, представленного на рис.  4.2.1,
они приведены в таблице 4.2.1 (объекты морей отсутствуют, то есть D2 = диаметр).
     3) Наносят линию, изображающую уровень моря  (или  условный  нулевой уровень).
     4) Используя информацию о множестве 1D, наносят высотные отметки рельефа местности относительно
уровня моря (или условного нулевого уровня) и соединяют их линией.
     5) На профиль наносят водные объекты из множества D2.
     Просветом H называют минимальную разность высот между линией, соединяющей центры апертур  левой
(h ) и правой (h ) антенн (линией AB) и профилем трассы. Просвет зависит от условий рефракции.
  1             2

                                                                                       Таблица 4 2.1

Пример описания профиля



D1
R
i
0 1.51 1.97 2.11 2.34 3.13 4.86 5.15 5.39 5.90 11.47 11.62 11.86 13.19 13.45 16.47 21.75 25.61 28.89 29.56 29.69 29.86 35.0
h 120 120 120 80 80 120 120 80 60 40 40 60 80 80 60 60 60 40 40 40 40 40 57




D2
1
R
i
-
2
R
i
-
type -

     Примечание 4.2.1 - При  отсутствии  информации  о  профиле  местности  просвет  H  определяется
относительно гладкой сферы Земли с эквивалентным радиусом a_э , следующим образом:

РИС. 4 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Классификация трасс


В зависимости от величины просвета трассы подразделяются на следующие:

1) Открытые, для которых


                                H > H ,                           (4.2.2)
                                     0

где H  соответствует радиусу минимальной зоны Френеля:
     0

                     альфа R (R - R )
                 1          i      i                     1
H = кв. корень ( - х ------------------ ) = кв. корень ( - альфа Rk (1 - k)), (4.2.3)
 0               3           R                           3

k = R /R - относительная координата точки, определяющей просвет  на  трассе (все  длины  и  высоты  в
     i
одинаковых единицах измерения). В используемых на практике в единицах:

                 100R
H = кв. корень ( ----- x k x (1 - k)), м,                   (4.2.3а)
 0                 f

где R в км; f в ГГц.

     2) Полуоткрытые, для которых H  >= Н > 0.
                                   0
     3) Закрытые, для которых H < 0.

4.3 Расчет множителя ослабления в зоне прямой видимости


Для открытых трасс значение множителя ослабления, равно сумме [20]:


                 V  (t) = V  + ДельтаV(t), дБ,                    (4.3.1)
                  пв       м

где V  - медианное значение множителя ослабления, в случае открытых трасс близкое к 0, и дельтаV(t)
     м
- распределение множителя ослабления выше его медианы, аппроксимирующееся в летние  месяцы  законом,
близким к логарифмически-нормальному:

                                  0.7
     Дельта V(t) = [3/1 x in(50/t]    x (1 - exp(- 0.1 x R)), дБ,             (4.3.2)

где t- процент времени наихудшего месяца; R в км.
     Таким  образом,  процедура  расчета множителя ослабления V   в зоне прямой  видимости  в  малых
                                                               пв
процентах времени следующая:
     1. Для заданного процента времени "среднего года" p рассчитывается процент времени "наихудшего"
месяца: t = 3 x р.
     2. Определяется отклонение множителя ослабления от медианного значения   дельтаV(t)  (выражение
(4.3.2)).
     3. Значения  множителя  ослабления )V  (t принимается  равным  рассчитанному  в  п. 2 значению
                                          пв
дельтаV(t).

4.4 Расчет множителя ослабления в дифракционной зоне


Общие сведения


На полуоткрытых и закрытых трассах происходит дифракционное ослабление поля, которое зависит от протяженности трассы, частоты, количества препятствий, их формы и взаимного расположения. Расчет дифракционных потерь выполняется в соответствии с [6].


Количество препятствий


Прежде всего на трассе выделяются затеняющие препятствия. Их количество меньше или равно количеству изломов линии гипотетического пути распространения сигнала (далее по тексту просто "линии"), соединяющей фазовые центры антенн источника и рецептора помехи, и огибающей все препятствия.

Отсутствие изломов (линия совпадает с линией визирования антенн) говорит о том, что трасса является полузакрытой и на ней нет затеняющих препятствий. В этом случае считается, что на трассе имеется только одно полузатеняющее препятствие, которое определяет просвет на трассе.

Наличие одного или нескольких изломов "линии" говорит о том, что имеются одно или несколько затеняющих препятствий. Весь интервал как бы разделяется на отдельные подинтервалы, на которых источниками и приемниками являются передающая или приемная антенна и одна из вершин соседнего с ними затеняющего препятствия, либо вершины соседних препятствий.

"Линия" может огибать препятствия, при этом наблюдается совпадение какой-либо части "линии" с поверхностью объекта (рис. 4.4.1).


РИС. 4.4.1 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

В случае если два препятствия расположены близко друг к другу, им иногда можно сопоставить одно эквивалентное препятствие. При этом следует пользоваться рядом предположений, сформулированных в виде отдельных Положений:

Положение 1) - Если оба затеняющих препятствия образованы рельефом местности (рис. 4.4.2), в качестве критерия их объединения служит выполнение неравенства [22]:


     lg(пи - arcsin кв. корень (R(x  - x )/[x (R - x )] > 0.408,              (4.4.1)
                                   2    1    2      1
где x  и x  - расстояния до ближайших  друг к  другу  точек  излома  "линии", соответствующих данным
     1    2
препятствиям.    При  выполнении (4.4.1) условно  считается,  что  дифракционные  потери  на  трассе
определяются эквивалентным препятствием с вершиной в точке С.


РИС. 4.4.2 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Положение 2) - Не объединяются затеняющее и полузатеняющее препятствия. На подинтервалах возможно наличие разного количества полузатеняющих (не перекрывающих линию визирования) препятствий. На подинтервале учитывается только одно полузатеняющее препятствие [6], вносящее наибольшее закрытие с каждой стороны затеняющего препятствия.


Аппроксимация препятствий


Во многих случаях дифракция на реальных препятствиях может быть представлена как дифракция на полуплоскостях. Однако моделирование полуплоскостью затеняющего препятствия с протяженной вершиной обычно приводит к недооценке ослабления. Аппроксимация такого препятствия проводится с помощью цилиндра.

Для неоднородностей рельефа местности радиус аппроксимирующего цилиндра определяется с помощью профиля местности (рис. 4.4.3).


РИС. 4.4.3 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

На рис. 4.4.3 показана геометрия препятствия, включающего несколько точек отметки высот. Здесь:

w - ближайшая точка предыдущего затеняющего препятствия,

х - ближайшая к левому концу интервала точка рассматриваемого препятствия,

у - ближайшая к правому концу интервала точка рассматриваемого препятствия,

z - ближайшая точка следующего затеняющего препятствия,

р - точка отметки высоты рельефа, предшествующая x,

q - точка отметки высоты рельефа, следующая за y,

v - точка пересечения касательных лучей, проведенных от соседних затеняющих препятствий.


Примечание 4.4.1 - Точки w , z могут представлять центры апертур антенн или точки затеняющих препятствий, точки x, y, p, q должны быть точками рельефа.

Примечание 4.4.2 - Для последовательности препятствий рельефа местности точки y и z при анализе одного препятствия будут являться точками w и x при анализе следующего препятствия.

Радиус цилиндра определяется разностью наклонов участков p - x и y - q, а также расстоянием между точками p и q. Разность наклонов указанных участков с учетом эквивалентного радиуса Земли вычисляется как:


ФОРМУЛЫ (4.4.2) И (4.4.3) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005

здесь v - параметр дифракции (определяется далее) для эквивалентной полуплоскости с вершиной в точке v.

Примечание 4.4.3 - Если точки p или q являются оконечными точками трассы, соответствующие высоты h_р и h_q являются высотами рельефа местности в этих точках, но не высотами подвеса антенн.

Наряду с трассами, на которых затенение оказывают препятствия, образованные неоднородностями рельефа местности и местными предметами, возможно существование трасс, где затеняющий эффект будет оказывать сферическая поверхность Земли (трассы, проходящие над водными поверхностями или над участками равнинной местности). В данном случае затеняющая поверхность моделируется сферой с радиусом a_э, а трассы условно называются "сферическими".


Препятствия, аппроксимируемые полуплоскостью


На рис. 4.4.4 показана геометрия интервала с препятствием на пути распространения волны, причем в случае а) препятствие перекрывает линию визирования, а в случае б) - не перекрывает. Оценить ослабление, создаваемое этим препятствием, можно, используя формулу


ФОРМУЛЫ (4.4.4) И (4.4.5) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005

Формула (4.4.4) справедлива для значений v > -0.7, при v < -0.7 считается, что L_D(v) = 0.


РИС. 4.4.4 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Препятствия, аппроксимируемые диэлектрическим цилиндром


Дифракционные потери на препятствии, аппроксимируемом цилиндром (рис. 4.4.5), находятся из выражения


           L  = L (v) + T      ,дБ.                                   (4.4.6)
            ц    D       (m, n)

Здесь L (v) - дифракционные  потери,  вносимые эквивалентным  ребром,  вершина  которого  образована
       D
пересечением касательных, проведенных к цилиндрическому препятствию со стороны передающей и приемной
антенн. Эти потери определяются по выражению (4.4.4). T       - дополнительные потери,  связанные  с
                                                       (m, n)
округлой формой препятствия радиусом a :
                                      ц

                                     b
             T       = (8.2 + 12.0 )m , дБ                               (4.4.7)
              (m, n)              n

где

ФОРМУЛЫ (4.4.8) И (4.4.9) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005
РИС. 4.4.5 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Значения h_1, h_2, a_ц, h и альфа должны подставляться в приведенные выше выражения в одинаковых единицах измерения.


Последовательность препятствий


На рис. 4.4.6 вершина каждого препятствия моделируется поверхностью цилиндра, но на месте цилиндра может быть и полуплоскость.

Для каждого из затеняющих препятствий рассчитывается значение ослабления L_Дифр З по формуле (4.4.4) для полуплоскости или (4.4.6) - для цилиндрического препятствия.

Рассчитывается значение поправки C_N, зависящее от взаимного расположения препятствий на интервале


Ф-ЛЫ (4.4.10)-(4.4.12) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

Расчет потерь на каждом полу затеняющем препятствии (если таковые имеются) производится по формуле (4.4.4).


Примечание 4.4.4 - Полузатеняющим препятствием может быть и поверхность Земли.

Значение суммарных дифракционных потерь на множестве препятствий вычисляется как:


Ф-ЛА (4.4.13) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...
РИС. 4.4.6 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Дифракция на сферической Земле


Дополнительные потери распространения на "сферических" трассах могут быть выражены как произведение члена F, определяющего расстояние, и двух членов G, определяющих выигрыш за счет высоты антенн над сферой.

В некоторых редких случаях необходимо учитывать электрические характеристики поверхности Земли с помощью нормированного коэффициента проводимости земной поверхности K, определяемого формулами


Ф-ЛЫ (4.4.14) И (4.4.14А) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005

Примечание 4.4.5 - При расчетах в выражениях (4.4.14) и (4.4.14а) значения эпсилон и сигма выбираются равными, соответственно: 25 и 1 для сухопутных трасс и смешанных (имеющих сухопутные и морские участки) трасс; 80 и 4 для трасс, большая часть которых проходит над морем. Значения эпсилон = 25 и сигма = 1 также используются в случае отсутствия информации о профиле трассы.

Примечание 4.4.6 - При круговой поляризации излучения расчет ведется с использованием выражения для вертикальной поляризации.


Если K меньше 0.001, то электрические параметры земли не существенны для определения уровня сигнала. В противном случае необходимо вычислять параметр:


                2       4
         1+ 1.6К + 0.75К
бета = --------------------                                 (4.4.15)
                 2       4
         1 + 4.5К + 1.35К

Формулы для расчета дифракционных потерь имеют следующий вид


Ф-ЛЫ (4.4.16)-(4.4.22) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

Примечание 4.4.7 - Если трассу нельзя с уверенностью отнести к трассе с дифракционными потерями на препятствиях, отличных от сферы Земли, либо к "сферической" трассе, то расчет L_Дифр следует вести и согласно (4.4.13), и согласно (4.4.16). Результирующее значение дифракционных потерь является минимумом из двух полученных значений.

Примечание 4.4.8 - При отсутствии информации о профиле местности трассу следует считать "сферической" и расчет L_Дифр следует вести согласно (4.4.16).


Процедура расчета медианы дифракционных потерь


Процедура разбита на три части. В части 1 проводится вычисление дифракционных потерь для "сферических" трасс; в части 2 вычисляются дифракционные потери на препятствиях отличных от сферы Земли. Часть 3 предназначена для вычисления дифракционных потерь на трассах, попадающих под действие Примечания 4.4.7.

При расчетах считаются заданными:

- широта Ш_1 и долгота Д_1 РЭС 1, град;

- широта Ш_2 и долгота Д_2 РЭС 2, град;

- протяженность трассы, совпадающая с расстоянием от источника до приемника помехи R, км;

- высоты антенн РЭС 1 и РЭС 2 над уровнем моря h_1 и h_2, соответственно, в км;

- частота излучения мешающего передатчика f, ГГц;

- поляризация излучения мешающего передатчика;

- эквивалентный радиус Земли в месте расположения трассы a_э, км

- профиль местности (при отсутствии профиля все расчеты ведутся для гладкой сферы Земли).


Часть 1


1. Согласно Примечанию 4.4.5 для трассы определяются значения эпсилон и сигма.

2. Для заданной поляризации излучения с помощью (4.4.14) или (4.4.14а) с учетом Примечания 4.4.6 рассчитывается нормированный коэффициент проводимости земной поверхности K.

3. Согласно (4.4.15) рассчитывается значение параметра бета.

4. С помощью выражения (4.4.17) или (4.4.17а) для заданного a_э определяется нормированная длина трассы X и нормированные высоты Y_1, Y_2.

5. С помощью (4.4.18) рассчитывается множитель расстояний F(X).

6. С помощью (4.4.19)-(4.4.22) рассчитываются высотные множители G(Y_1), G(Y_2).

7. Согласно (4.4.16) рассчитывается L_Дифр.


Часть 2


1. Оценивается количество препятствий на трассе, при этом:

1.1. Если трасса является полуоткрытой, выявляется наиболее затеняющее препятствие, то есть препятствие, определяющее просвет на трассе H.

1.2. В случае закрытой трассы:

1.2.1. Определяется количество затеняющих препятствий, которое не превышает количества изломов и огибаний "линии". При этом необходимо учитывать возможность объединения препятствий (Положения 1)-2)). Трасса разбивается на подинтервалы, которые не содержат затеняющих препятствий.

1.2.2. На каждом подинтервале выявляется одно полузатеняющее препятствие, вносящее наибольшее закрытие, при этом учитывается Примечание 4.4.4.

2. Подбирается аппроксимация препятствий:

2.1. В случае полуоткрытой трассы выявленное препятствие аппроксимируется полуплоскостью, вершина которой располагается в точке с просветом H на трассе. При этом из профиля местности определяются расстояния d_1 и d_2 до вершины полуплоскости и h, равное H.

2.2. В случае закрытой трассы:

2.2.1. Затеняющие препятствия аппроксимируются цилиндрами. При этом для каждого препятствия:

- по пересечению касательных к препятствию определяется положение эквивалентной полуплоскости, для которой далее из профиля местности находятся расстояния d_1 и d_2 и высота h.

- с помощью профиля местности и выражений (4.4.3) определяется радиус аппроксимирующего цилиндра.

2.2.2. Любое полузатеняющее препятствие аппроксимируется полуплоскостью, вершина которой располагается в точке с наименьшим просветом на соответствующей части подинтервала. Из профиля местности для каждой полуплоскости определяются расстояния d_1 и d_2 до ее вершины и h.

3. Определяются дифракционные потери на трассе, при этом:

3.1. В случае полуоткрытой трассы значение L_Дифр рассчитывается согласно выражению (4.4.4).

3.2. В случае закрытой трассы значение L_Дифр рассчитывается согласно выражению (4.4.13).


Часть 3


1. Проводится расчет дифракционных потерь согласно части 1.

2. Проводится расчет дифракционных потерь согласно части 2.

3. Окончательное значение L_Дифр принимается равным минимуму из двух значений, полученных в шаге-1 и шаге-2.


Флуктуации множителя ослабления в дифракционной зоне


При дифракции радиоволн статистическое распределение изменений во времени множителя ослабления относительно его медианного значения удовлетворительно аппроксимирующееся законом близким к логарифмически-нормальному. При этом медиана множителя ослабления


                V       = L    , дБ,                            (4.4.23)
                 м Дифр    Дифр

где L     рассчитывается согласно приведенной выше процедуре. Стандартное  отклонение  определяется
     Дифр
следующей зависимостью[20]:


                 сигма   = 6 (1 - ехр(-0.036 х R)), дБ,         (4.4.24)
                      ст

в которой протяженность  трассы  R  выражена в км. Отклонение  множителя  ослабления  от  медианного
                                          -5        -2
значения в диапазоне процентов времени [10  , 2 x 10  ]  можно  определить  с  помощью приближенного
выражения:


         ДельтаV(t) = сигма   (2.74 - 0.217 х ln(t)), дБ,       (4.4.25)
                           ст

При расчете мощности мешающего сигнала в дифракционной зоне в малых процентах времени согласно (4.1) значение процента времени выбирается равным:


              t = z   х p, %,                                   (4.4.26)
                   дф

где  значение p выбирается из табл. 3.1а) или 3.1б), а коэффициент пересчета z   от "среднего года"
                                                                              дф
к "наихудшему" месяцу составляет 4 для сухопутных трасс и 3 для трасс проходящих над морем, то есть


                          4 при D2 = диаметр
                     z = {                          ,           (4.4.27)
                      дф  3 при D2 не равно диаметру

где D2 - множество водных объектов, характеризующее профиль трассы.

Примечание 4.4.9 - При отсутствии информации о профиле местности выбирается z_дф = 4


Процедура расчета множителя ослабления в дифракционной зоне в малых процентах времени


Исходные данные для расчета те же, что и в процедуре расчета медианы дифракционных потерь. Также считается заданным процент времени "среднего года" p.

1. Согласно процедуре расчета медианы дифракционных потерь, определяется значение L_Дифр на трассе.

2. Для расчета множителя ослабления в дифракционной зоне V_Дифр в малых процентах времени выполняется следующее:

- определяется медианное значение V_мДифр (выражение(4.4.23));

- рассчитывается стандартное отклонение сигма_ст (выражение(4.4.24));

- согласно (4.4.27) с учетом Примечания 4.4.9 рассчитывается значение z_дф;

- для заданного процента времени "среднего года" p рассчитывается процент времени "наихудшего" месяца: t = z_дф х р;

- определяется отклонение множителя ослабления от медианного значения ДельтаV(t) (выражение(4.4.25).

Расчет множителя ослабления в дифракционной зоне проводится согласно выражению:


           V    (t) = V      + ДельтаV(t), дБ,                  (4.4.28)
            Дифр       мДифр

4.5 Расчет множителя ослабления при дальнем тропосферном распространении радиоволн


Если препятствия на трассе вызывают значительное ослабление уровня сигнала, следует определять значение множителя ослабления как за счет дифракции радиоволн, так и за счет ДТР [20].

Значение множителя ослабления при ДТР зависит от эквивалентного расстояния


            R  = R + а  (дельта  + дельта ), км                 (4.5.1)
             э        э        1         2

где R - выражено  в  км, a  = 8500 км, дельта  и  дельта  - углы   закрытия  (открытия)  в  конечных
                          э                  1          2
пунктах трассы, выраженные в радианах  (рис. 4.5.1). Значения  углов  дельта  и  дельта  берутся  со
                                                                            1          2
знаком "плюс", если вершина препятствия находится выше горизонтальной плоскости, и со знаком "минус",
если  препятствие  находится  ниже  этой  плоскости  (угол открытия).  Под горизонтальной плоскостью
понимается плоскость, проходящая через центр антенны перпендикулярно радиусу Земли.

РИС. 4.5.1 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
     Углы определяются с помощью профиля трассы, построенного для a  = 8500 км, по формулам:
                                                                   э

            дельта  = (h   -h ) / d   - 0.5 x d   / а , рад,    (4.5.2)
                  1     n1   1     n1          n1    э

            дельта  = (h   - h ) / d   - 0.5 х d   / a , рад,   (4.5.3)
                  2     n2    2     n2          n2    э

где h   , h      - высоты  соответственно  центра антенны и препятствия, которого касается  линия AC
     1,2   n1,n2
или CB над условным уровнем отсчета (уровнем моря), км; d      - расстояние от конечной точки трассы
                                                         n1,n2
до наивысшей точки препятствия, км (рис. 4.5.1).

     Примечание 4.5.1 - При  отсутствии  информации  о  профиле  местности  трассу  следует  считать
"сферической", а углы закрытия определяются как дельта    = - кв. корень (2h    /а ).
                                                      1,2                   1,2   э

Зависимости множителя ослабления V(t), превышаемого в t% времени наихудшего месяца, от R_э и f оказываются различными для сухопутных, морских и приморских трасс. При этом считается, что:

- сухопутные трассы - трассы, удаленные от морского побережья на расстояние более 100 км;

- морские трассы - трассы, проходящие полностью над морем;

- приморские (прибрежные) трассы - трассы, проходящие над сушей в прибрежной полосе не далее 100 км от береговой линии.

Вся территория России и прилегающие к ней территории сопредельных государств разделяется по принципам формирования ДТР на пять основных Зон.

К трассам, располагающимся в Зоне 1, относятся все сухопутные трассы, за исключением трасс в горных районах. Наихудший месяц для трасс данной зоны будет приходиться на летний период.

К территориям Зоны 2 относятся горные районы.

Примечание 4.5.2 - Ввиду отсутствия надежных экспериментальных данных по аномальному ДТР радиоволн в горах расчет множителя ослабления для горных трасс проводится также как и для сухопутных трасс. Также условно считается, что горные районы являются частью территорий Зоны 1


Зона 3 формируется акваториями морей Северного Ледовитого океана. Наихудший месяц с точки зрения возможности появления больших уровней мешающих сигналов - июль, август.

К Зоне 4 относятся территории в акваториях морей умеренных широт: Балтийского, Охотского и северной части (>50° c.ш.) Японского морей. Наихудший месяц с точки зрения появления аномально высоких уровней помех ДТР радиоволн для этих морей может быть различным, но приходится на летний период.

К Зоне 5 относятся акватории Черного, Азовского, Каспийского, а также южной части (<50° c.ш.) Японского морей. Для этой зоны характерна наибольшая вероятность аномально высоких уровней сигналов и максимальная длительность периода их возникновения. Аномально высокие уровни сигналов ДТР наблюдаются практически весь весенне-летний период.

В особый вид территорий - приморские зоны, следует выделять участки суши, примыкающие к акваториям различных морей и занимающие полосу 100 км вдоль берега моря (рис. П5.2 Приложения 5).

Выражение для расчета множителя ослабления при тропосферном распространении для трассы, целиком расположенной в одной из основных Зон (i = 1, 3, 4, 5), в общем виде может быть представлено как [20]:


Ф-ЛЫ (4.5.4 )-(4.5.11) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

В выражениях (4.5.4 - 4.5.11) R_э выражено в км, f в ГГц, t в процентах, k - климатический параметр (рис. П5.3 Приложения 5).

Высота объема рассеяния ДельтаН, входящая в (4.5.4), определяется выражением:


Ф-ЛЫ (4.5.12) И (4.5.13) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005

при этом значения высот и расстояний выражены в км, а угловые величины в радианах.

Для трасс, проходящих в приморских зонах, множитель ослабления V_j (t) определяется, как средняя величина в децибелах величин множителей ослабления для соседней сухопутной V_i (t) (i = 1) и соседней морской V_j (t) (j = 3,4,5 ) зон, то есть


                V  (t) = (V (t) + V (t)) / 2, дБ.               (4.5.14)
                 ij        i       j

При этом значения V_13(t), V_14(t), V_15(t) будут соответствовать приморским зонам полярных, умеренных и теплых морей.

Если трасса между источником помех и точкой приема является смешанной, то есть имеет участки, находящиеся в различных зонах, то значение множителя ослабления при ДТР радиоволн может быть вычислено по формуле:


                V   (t) = сумма (c  x V (t)), ДБ.               (4.5.15)
                 ДТР        n     n    n

где V (t) - значение множителя ослабления трассы  в  зоне n, c  = R  / R - коэффициент,  описывающий
     n                                                        n    n
протяженность участка(ов) трассы, проходящего(их) по зоне n, при этом n может  принимать значения 1,
3, 4, 5, 13, 14, 15. Подставляя (4.5.14) в (4.5.15) получаем:

     V   (t) = w  х V (t) + w  х V (t) + w  - V (t) + w  - V (t), дБ.     (4.5.16)
      ДТР       1    1       3    3       4    4       5    5

где

w  = c  + (c   + c   + c  ) / 2, w  = c  + c   / 2, w  = c  + c   / 2, w  = c  + c   / 2.   (4.5.17)
 1    1     13    14    15        3    3    13       4    4    14       5    5    15

     При расчете множителя ослабления мощности мешающего сигнала в малых процентах времени, значение
процента времени выбирается равным:

                            t = z   х p, %,                     (4.5.18)
                                 тр

где значение p выбирается из табл. 3.1а) или 3.1б), а коэффициент пересчета  от  "среднего  года"  к
"наихудшему" месяцу может быть определен следующим образом:


                         6   при Ш , Ш  > 63°
                                  1   2
                  z   = {2   w  неравно 0         ,             (4.5.19)
                              5
                   тр    4   для всех ост. случаев

где Ш , Ш  - широты оконечных пунктов трассы, град; w  - коэффициент в (4.5.17).
     1   2                                           5

Процедура расчета множителя ослабления при ДТР


При расчетах считаются заданными:

- широта Ш_1 и долгота Д_1 РЭС 1, град;

- широта Ш_2 и долгота Д_2 РЭС 2, град;

- протяженность трассы, совпадающая с расстоянием от источника до приемника помехи R, км;

- высоты антенн РЭС 1 и РЭС 2 над уровнем моря h_1 и h_2, соответственно, в км;

- частота излучения мешающего передатчика f, ГГц;

- профиль местности (при отсутствии профиля все расчеты ведутся для гладкой сферы Земли) ;

- процент времени "среднего года" p (при расчете множителя ослабления в малых процентах времени).

1. С помощью рис. П5.2 Приложения 5 определяются суммарные протяженности приморских участков трассы, км, соответствующих приморской зоне полярных морей -длина R_13 км, приморской зоне умеренных морей - длина R_14 км, приморской зоне теплых морей - длина R_15 км.


Примечание 4.5.4 - При определении протяженности приморских участков трассы возможно использование картографической информации, более точной, чем представленная на рис. П5.2 Приложения 5.


2. Суммарные протяженности сухопутных и морских участков трассы определяются следующим образом:

2.1 При наличии профиля трассы, с помощью хранящейся в нем информации о водных объектах (множество D2), рассчитываются:

- длина R_3 - суммарная протяженность участков трассы в Зоне 3, км;

- длина R_4 - суммарная протяженность участков трассы в Зоне 4, км;

- длина R_5 - суммарная протяженность участков трассы в Зоне 5, км;

Протяженность сухопутных участков трассы определяется согласно выражению:


                R  = R - сумма (R ), км,                        (4.5.20)
                 1         m     m

где m = 3, 4, 5, 13, 14, 15, 16.

     2.2 При  отсутствии  профиля  трассы   рассчитываются   максимальная  суммарная   протяженность
приморского участка:

                    R    = max(R  , R  , R  ), км,              (4.5.21)
                     max        13   14   15

в зависимости от которой:
     а) Если R    = 0 , то R  = R и R      = 0.
              max           1        3,4,5

     б) Если R    не равно 0 и R    = R  , то R  = R - (R   + R   + R  ) и R      = 0.
              max               max    15      5         13    14    15     1,3,4

     в) Если R    не равно 0 и R    = R  , то R  = R - (R   +R   + R   и R      = 0.
              max               max    14      4         13   14    15    1,3,5

     г) Если R    не равно 0 и R    = R  , то R  = R - (R   +R   + R  ) и R      = 0.
              max               max    13      3         13   14    15     1,4,5

     3. Используя найденные значения R ,  (n = 1, 3, 4, 5, 13, 14, 15)   определяются   коэффициенты
                                      n
c  = R_ / R.
 n    n

     4. Согласно выражению (4.5.17) рассчитываются коэффициенты w , w , w , w .
                                                                 1   3   4   5
     5. Из  профиля  местности (при a  = 8500 км) определяются высоты препятствий h   и h  , а также
                                   э                                               п1    п2
соответствующие   им   расстояния d   и d  .   Далее с помощью (4.5.2) и (4.5.3) рассчитываются углы
                                   п1    п2
закрытия дельта  и дельта  (см. Примечание 4.5.1).
               1         2

     6. Согласно   выражению  (4.5.1) рассчитывается эквивалентное расстояние R . (R  ограничивается
                                                                               э    э
снизу значением, равным 1 км).

     7. Согласно  (4.5.13)  рассчитывается  значение  угла тэта (тэта ограничивается снизу значением
равным, 1/a  рад.).
           э

     8. Согласно (4.5.12) рассчитывается значение высота объема рассеяния Дельта Н.
     9. Климатический  параметр k  определяется  с  помощью  рис. П5.3 Приложения 5, как среднее для
значений данного параметра в оконечных пунктах трассы.
     10. Для малых процентов времени согласно (4.5.19) рассчитывается значение коэффициента z   , и,
                                                                                             тр
далее, для заданного процента времени "среднего года" p рассчитывается процент времени  "наихудшего"
месяца: t = z   х р. При расчете медианного значения процент времени t выбирается равным 50% (расчет
             тр
z_  не проводится).
 тр

     11. Если w  не равно 0 или w  не равно 0,   или w  не равно 0 , то  с  помощью  выражения (4.5.11)
               3                 4                    5
определяется значение функции гамма(t). В противном случае (w      = 0) считается, что гамма(t) = 0.
                                                             3,4,5

     12. Проводится расчет множителей ослабления V (t) i = 1, 3, 4, 5. При этом, в случае, если  w
                                                  i                                               i
= 0, значение множителя ослабления V (t) принимается равным 0,  в  противном случае (w  не равно 0)
                                    i                                                 i
для расчета предварительно определяются:

   - значение функции кси (R , t)(выражения (4.5.5)-(4.5.8));
                         i  э

   - значение функции Ф (f) (выражения (4.5.9)-(4.5.10)).
                       i

     Расчет множителя ослабления V (t) выполняется согласно (4.5.4).
                                  i

     13. Значение множителя ослабления при ДТР V   (t) определяется согласно (4.5.16).
                                                ДТР

4.6 Коэффициенты усиления антенн при распространении мешающего сигнала в Режиме Р1


Коэффициенты усиления антенн РРС и ЗС рассчитываются с помощью реальных ДН антенн (при их наличии) или с помощью аналитических выражений Приложения 2. При этом выражение для определения угла отклонения от оси ДН Ламбда, являющегося функцией четырех параметров аz,Дельта, аz'и Дельта', в общем виде записывается как:


                                    180                ~             ~             ~
Ламбда (аz, Дельта, аz', Дельта') = --- arccos [sin(Дельта) х sin(Дельта') + cos(Дельта) х
                                    Пи
      ~             ~    ~
cos(Дельта') x cos(az - az')], град.  (4.6.1)

где аz и Дельта - азимут и угол возвышения направления основного излучения антенны РЭС, град.; аz' и Дельта' - азимут и угол возвышения направления, для которого рассчитывается коэффициент усиления, град. При этом в зависимости от того, антенна какого РЭС рассматривается, значение az' равно либо значению азимута направления от РЭС 1 к РЭС 2, az_12, или значению азимута направления от РЭС 2 к РЭС 1, az_21 (Приложение 1). Угол возвышения Дельта' определяется при наличии прямой видимости между РЭС как угол визирования антенн, при отсутствии прямой видимости как угол закрытия (открытия) (Раздел 4.5).

Таким образом, исходными данными для расчета коэффициентов усиления являются для РЭС 1 и РЭС 2:

- широты Ш_1 и Ш_2, град.;

- долготы Д_1 и Д_2, град.;

- азимуты направления основного излучения az_1 и az_2, град.;

- углы возвышения антенн Дельта_1 и Дельта_2, град.;

- протяженность трассы, R, км;

- высота антенн над уровнем моря h_1 и h_2, км;

- частота излучения мешающего передатчика f, ГГц;

- углы закрытия, дельта_1 и дельта_2, град.

При расчете необходима информация о том, является ли трасса открытой (условие (4.2.2) выполняется) или нет (условие (4.2.2) не выполняется)

Ниже приведена процедура расчета коэффициентов усиления.

1. C помощью выражения (П1.3) рассчитываются углы, дополняющие направление от РЭС 1 к РЭС 2, альфа_12 и направление от РЭС 2 к РЭС 1, альфа_21 до направления на Север.

2. Согласно (П1.4) вычисляются азимуты направления от РЭС 1 к РЭС 2, az_12 и направления от РЭС 2 к РЭС 1, az_21.

3. С помощью выражения (4.6.1) рассчитываются углы отклонения от осей ДН, Ламбда_1 и Ламбда_2 для РЭС 1 и РЭС 2 соответственно, при этом:


а) если трасса является открытой, то:


                                            h  - h
                                     180     2    1
Ламбда  = Ламбда (az , Дельта ,az  , --- x ---------) и
      1             1        1   12  Пи         R

                                            h  - h
                                      180    2    1
Ламбда  = Ламбда (az , Дельта , az  , --- x --------)
      2             2        2    21   Пи      R

б) если трасса не является открытой, то:


Ламбда  = Ламбда (az , Дельта , az  , дельта ) и
      1             1        1    12        1

Ламбда  = Ламбда (az , Дельта ,az  , дельта ).
      2             2        2   21        2

4. Расчет коэффициентов усиления антенны РЭС 1 G(Ламбда_1) и антенны РЭС 2 G(Ламбда_2) проводится с помощью соответствующих реальных ДН антенн или с помощью выражений Приложения 2.


4.7 Процедура расчета мощности мешающего сигнала при распространении в Режиме Р1


Для случаев распространения мешающего сигнала в Режиме Р1 ниже приведены процедура расчета медианы мощности сигнала, а также процедура расчета мощности в малых процентах времени. В качестве источников и приемников помех рассматриваются ЗС ФСС и РРС ФСС. При этом вне зависимости от того, является ли ЗС источником или приемником помех, всем относящимся к ней параметрам присваивается индекс "1", а параметрам, относящимся к РРС - индекс "2".

При расчетах считаются заданными для ЗС (РРС):

широта, Ш_1(Ш_2), град.; долгота, Д_1 (Д_2), град.; азимут направления основного излучения (луча), az_1 (az_2), град.; угол возвышения антенны, Дельта_1(Дельта_2) град.; высота антенны над уровнем моря, h_1 (h_2) км; диаметр антенны d_1 (d_2), м; максимальный коэффициент усиления антенны G_1max (G_2max), дБи; поляризация излучения (угол наклона вектора поляризации относительно горизонтах тау_1 (тау_2)).

Примечание 4.7.1 - Диаграммы направленности антенны ЗС, работающей на передачу и прием в различных частотных диапазонах, отличаются друг от друга. Максимальные коэффициенты усиления антенны ЗС на прием и передачу также принимают различные значения.

Примечание 4.7.2 - Значение угла наклона вектора поляризации относительно горизонта для вертикальной, горизонтальной и круговой поляризации принимается равным пи/2, 0 и пи/4, соответственно. Значение угла указывается для источника помехи в соответствии с поляризацией излучения, для рецептора помехи - в соответствии с поляризацией принимаемого полезного(рабочего) излучения.


Перевод угловых величин из градусной меры в радианы проводится согласно выражению


                                ~    Пи
                                х = ---- х.
                                    180

Так же считаются заданными: мощность излучения мешающего передатчика P_ПРД, дБВт; частота излучения мешающего передатчика f, ГГц; затухание в антенно-фидерном тракте ПРД, эта_ПРД, дБ; затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ, эта_ПРМ, дБ; процент времени "среднего года" p.


Процедура расчета мощности помехи в малых процентах времени


1. По заданным координатам ЗС и РРС с помощью выражений (П1.1-П1.2) рассчитывается расстояние между РЭС, R, км.

2. C помощью рис. П5.1 и табл. П5.1 Приложения 5 в местах расположения ЗС и РРС определяются значения эффективного вертикального градиента диэлектрической проницаемости воздуха g_1 и g_2.

3. Согласно выражению (4.2.1) для трассы рассчитывается значение эквивалентного радиуса Земли a_э при этом в качестве g в выражение подставляется среднее значение для g_1 и g_2.

4. При наличии информации о местности с помощью процедуры Раздела 4.2 строится профиль трассы с учетом ранее рассчитанного значения a_э.

5. Исходя из профиля местности, при его наличии, или согласно Примечанию 4.2.1, при отсутствии профиля, для рассматриваемой трассы определяется просвет H.

6. В точке профиля, определяющей просвет на трассе, с помощью выражения (4.2.3) или (4.2.3а) рассчитывается радиус минимальной зоны Френеля H_0.

7а) Если условие (4.2.2) выполняется, то с помощью приведенной в Разделе 4.3 процедуры рассчитывается значение V_пв(t). Значение множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме 1V(t) приравнивается полученному значению V_пв(t).

7б) Если условие (4.2.2) не выполняется, то с помощью приведенных в Разделе 4.4 и Разделе 4.5 процедур рассчитываются значение V_Дифр(t) и V_ДТР(t), соответственно. Значение множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме 1 V(t) приравнивается значению max(V_Дифр(t), V_ДТР(t).

8. С помощью приведенной в Разделе 4.6 процедуры проводится расчет коэффициентов усиления антенн источника и рецептора помехи.

9. Ослабление в атмосферных газах A_а рассчитывается согласно соответствующей процедуре Раздела 6.

10. Коэффициент поляризационной защиты D выбирается в соответствии с Примечанием 4.1.6, то есть


      0 при тау  - тау  = 0
               1      2

     -3 при |тау  - тау | = Пи/4
            |   1      2|

D = {-10 при |тау  - тау | = Пи/2 и Н >Н , дБ.
             |   1      2|              0

      0 при |тау  - тау | = Пи/2 и Н <= H
            |   1      2|                0

11. Согласно (4.1.2) рассчитывается значение потерь распространения в свободном пространстве L_0.

12. Мощность мешающего сигнала на входе приемника помехи, превышаемая в t% времени P(t) рассчитывается согласно (4.1.1).


Процедура расчета медианного значения мощности помехи


1. Выполняется п. 1. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

2. Выполняется п. 2. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

3. Выполняется п. 3. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

4. Выполняется п. 4. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

5. Выполняется п. 5. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

6. Выполняется п. 6. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

7а) Если условие (4.2.2) выполняется, то медианное значение множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме 1 V(50) принимается равным 0.

7б) Если условие (4.2.2) не выполняется, то

- согласно (4.4.23) рассчитывается медианное значением множителя ослабления в дифракционной зоне V_мДифр;

- с помощью приведенной в Разделе 4.5 процедуры рассчитывается медиана множителя ослабления V_ДТР(50).

Значение множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме 1 V(50) приравнивается значению max(V_мДифр, V_ДТР(50)).

8. Выполняется п. 8. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

9. Выполняется п. 9. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

10. Коэффициент поляризационной защиты D выбирается в соответствии с Примечанием 4.1.6, то есть


       0 при тау  - тау  = 0
                1      2

D = { -3 при |тау  - тау | = Пи/4, дБ.
             |   1      2|

      -20 при |тау  - тау | = Пи/2
              |   1      2|

11. Выполняется п. 12. процедуры расчета мощности в малых процентах времени.

12. Мощность мешающего сигнала на входе приемника помехи, превышаемая в t = 50% времени P(50), рассчитывается согласно (4.1.1).


5. Определение мощности мешающего сигнала при распространении в Режиме Р2


5.1 Общие соображения


Известно, что наибольший вклад в создание взаимных помех между РЭС из-за рассеяния энергии СВЧ сигнала в гидрометеорных образованьях# (дождь, снег, град и др.) дает дождь с большой интенсивностью осадков (10 и более мм/час). С физической точки зрения ясно, что наилучшие условия для возникновения таких помех возникают в случае, когда оси основных лепестков диаграмм передающей и приемной антенн (ДНА) пересекаются в центре дождевой зоны, где интенсивность дождя имеет наибольшее значение. При этом возникает дождевая зона определенного объема, которая возбуждается энергией СВЧ сигнала, содержащейся в секторе основного лепестка передающей антенны.

Рассеяние радиоволн в дождях может существенно ухудшить ЭМС РЭС, причем на больших расстояниях. Наиболее характерным примером является случай взаимодействия через рассеяние в дождях работающей на передачу земной станции спутниковой связи и приемников радиорелейных станций, работающих в заданном регионе вокруг ЗС.

Расчет мощности помех можно проводить несколькими методами, построенными на различных теориях. Наиболее известными являются теории однократного и многократного рассеяния, а также теория переноса излучения.

Теория однократного рассеяния - классический подход, широко применяемый при анализе распространения волн в разреженных случайных облаках рассеивателей. Ее особенностью является рассмотрение всего комплекса задач в два этапа. На первом этапе рассматриваются характеристики рассеяния и поглощения отдельной частицей. На втором - изучаются характеристики волн, обусловленных большим числом случайно распределенных в пространстве частиц. При этом рассеянными волнами вследствие взаимодействия между частицами (многократное рассеяние) пренебрегают. Этот подход предполагает сравнительно небольшую концентрацию рассеивающих частиц в объеме и малый диаметр частиц по сравнению с длиной волны альфа. Обычно рассматривается Рэлеевское рассеяние, расчетные выражения для которого дают погрешность менее 5% при условии, что диаметр частиц меньшей 0.1 альфа, что выполняется при интенсивностях дождей до, примерно, 60 мм/ч и частотах менее 10 ГГц. Поэтому для повышения точности расчетов мощности помех обычно вводится поправка на отклонение от Рэлеевского рассеяния.

Теория переноса излучения в случайном облаке частиц в отличии от строгой теории, исходящей из уравнений Максвелла, оперирует непосредственно с переносом энергии в среде, которая содержит частицы. При этом предполагается, что при сложении полей, обусловленных рассеянием частицами, отсутствует корреляция между ними. Поэтому складываются не сами поля, а их интенсивности. Исследование изменения интенсивности волны при ее прохождении через облако рассеивателей, а также других энергетических характеристик этого процесса, является предметом теории переноса излучения. Наиболее полное рассмотрение теории переноса излучения содержится в работе [26].

Направление и плотность потока энергии в хаотически неоднородной среде в заданной точке пространства r постоянно изменяются. Для их описания в теории переноса вводится понятие лучевой интенсивности J(r, s) - средней плотности потока мощности, содержащейся в единичном телесном угле и в единичном интервале частот, Вт/ (м2 стерад х Гц), s - единичный вектор заданного направления. При распространении излучения в среде, содержащей частицы, поглощающие и рассеивающие энергию, величина лучевой интенсивности уменьшается с увеличением длины пути в такой среде. Это изменение описывается уравнением переноса - дифференциальным уравнением первой степени для J(r, s) вдоль луча с направлением s для элементарного объема dv. Переход к объему конечных размеров приводит к уравнению баланса мощностей. Обусловленная источником излучения входящая в объем мощность P_vвход, расходуется на потери поглощения и на излучение из объема, поэтому:


      P       =P     + P       .
       v вход   акт.    v выход

В тоже время излучаемая объемом мощность состоит из двух составляющих - части мощности P_vвход, которая ослаблена при прохождении объема частиц лучом от его начала и до конца, и мощности рассеяния Р_расс, то есть


     Р        = К    х Р       + P    .
      v выход    осл    v вход    расс

Таким образом:


     Р     +P     = (1 - К   ) х Р      .
      акт.   расс         осл     v вход

Коэффициент ослабления мощности сигнала К_осл, проходящего через гидрометеоры, зависит от погонного ослабления гамма .

При наличии информации о частоте излучения, поляризации сигнала, длине пути, по которому луч (луч ДН антенны) проходит через облако рассеивателей, а также мощности, входящей в облако рассеивателей, можно определить общую сумму потерь мощности P_акт. + P_расс. Для определения P_расс сумму необходимо разделить на составляющие. Это можно сделать с использованием [13], где приводятся данные для комплексной диэлектрической проницаемости воды.


5.2 Геометрические параметры трассы


Необходимые условия пересечения


Для наличия пересечения лучей антенн в пространстве необходимо выполнение ряда условий, а именно:

1. Расположение проекций главных лепестков ДН антенн РЭС 1 и РЭС 2 по одну сторону от линии, соединяющей их местоположение. Выполнение этого условия обеспечивается в случае, если угол, образуемый азимутом РЭС 1 и направлением от РЭС 1 к РЭС 2, альфа_1, и угол, образуемый азимутом РЭС 2 и направлением от РЭС 2 к РЭС 1, альфа_2, имеют различные знаки, то есть


     sign(aльфа ) = -sign(aльфа ).                              (5.2.1)
               1               2

Величины углов вычисляются согласно выражениям:


Ф-ЛА (5.2.2) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

2. Если (5.2.1) выполняется, то необходимо выполнение условия:


                  |альфа | + |aльфа | < 180, град.              (5.2.3)
                        1          2

Невыполнение хотя бы одного из условий (5.2.1) или (5.2.3) обеспечивает отсутствие пересечения лучей антенн.


Определение геометрии трассы


В методе определения геометрии трассы рассеяния используется трехмерное векторное представление [4]. При этом элементами вектора являются его проекции на оси прямоугольной системы координат. Упрощенное (без учета сферичности Земли) представление о геометрии рассеяния приведено на рис. 5.1.


РИС. 5.1 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Вектор с началом в месте расположения антенны РЭС 1 и концом в месте расположения антенны РЭС 2 определяется как:


Ф-ЛА (5.2.4) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Принимая во внимание сферичность Земли, единичные векторы V_10 и V_20 в направлении главных лепестков ДН антенн РЭС 1 и РЭС 2, соответственно, определяются следующим образом:


Ф-ЛЫ (5.2.5) И (5.2.6) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

Используя приемы векторной алгебры (см. Приложение 3), с помощью скалярного произведения векторов V_20 и V_10 находим так называемый угол рассеяния:


     фи  = arccos[- V   х V  ], рад.                            (5.2.7)
       s             20    10

Единичный вектор, перпендикулярный лучам антенн РЭС 1 и РЭС 2, рассчитывается с помощью векторного произведения векторов V_20 и V_10:


     V   = V   x V   / sin фи .                                 (5.2.8)
      s0    20    10         s

Кратчайшее расстояние между лучами двух антенн рассчитывается как:


            -det[V   V   R  ]
                  10  20  12
     r  = -----------------------, км.                          (5.2.9)
      s     det[V   V   V  ]
                 10  20  s0

Наклонные дальности r_1 и r_2 (см. рис. 5.2.1) определяются как:

ГАРАНТ:

По-видимому, в тексте предыдущего абзаца допущена опечатка. Имеется в виду "рис. 5.1"



           det[R   V   V  ]
                12  20  s0
     r  = |--------------------|, км.                           (5.2.10)
      1    det[V   V   V  ]
                10  20  s0

           -det[V   R   V  ]
                 10  12  s0
     r  = |--------------------|, км.                           (5.2.11)
      2    det[V   V   V  ]
                10  20  s0

Горизонтальные дальности R_1 и R_2, соответствующие r_1 и r_2, рассчитываются по формулам:


                       ~
     R  = |r | x cos Дельта , км,                               (5.2.12)
      1     1              1
                       ~
     R  = |r | x cos Дельта , км.                               (5.2.13)
      2     2              2

Угол между осью ДН антенны РЭС 1 и направлением на ближайшую точку на оси ДН антенны РЭС 2 составляет:


                 180
     Ламбда_1 = ----- arctan|r  / r |, град.                    (5.2.14)
                 Пи           s    1

Угол между осью ДН антенны РЭС 2 и направлением на ближайшую точку на оси ДН антенны РЭС 1 составляет:


                180
     Ламбда  = ---- arctan|r  / r |, град.                      (5.2.15)
           2    Пи          s    2

Углы Ламбда_1 и Ламбда_2 определяют: имеется ли пересечение главных лепестков ДН антенн, или взаимодействие носит характер "главный лепесток - боковой лепесток".


Особенности геометрии трассы при взаимодействии ЗС и РРС


Далее будем относить обозначения с индексами "1" к ЗС, а обозначения с индексами "2" к РРС. Таким образом, если выполняется неравенство


     Ламбда  < тэта    / 2,                                     (5.2.16)
           2       0.5

где тэта    - ширина главного лепестка ДН антенны РРС (см. Приложение 2), то имеет место пересечение
        0.5
главных лепестков ДН антенн ЗС и РРС (см. рис. 5.2).

Высота точки пересечения лучей определяется как:


                      2    2             ~
     h = кв. корень (a  + r + 2a r sin(Дельта ) - a + h , км.   (5.2.17)
                      э    1    э 1          1     э   1

Примечание 5.2.1 - Значения широты Ш и долготы Д центра дождевого очага определяются согласно выражений (П1.5-П1.6) Приложения 1 по известным координатам и азимуту основного излучения РЭС 1 (ЗС) и горизонтальной дальности R_1.


РИС. 5.2 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Если (5.2.16) не выполняется, то можно считать что взаимодействие происходит между главным лепестком ДН антенны ЗС и боковыми лепестками ДН антенны РРС. При этом необходимо учитывать ситуацию, когда взаимодействие происходит с первым боковым лепестком, т.е когда


     Ламбда  < Ламбда ,                                         (5.2.18)
           2         r

в то время как при больших отклонениях взаимодействие можно вообще не учитывать.

Примечание 5.2.2 - В выражениях (5.2.16) и (5.2.18) все величины подставляются в одинаковых единицах.

При выполнении (5.2.16) условно можно считать, что геометрия трассы при рассеянии осадками совпадает с приведенной на рис. 5.2. Если угол Ламбда_2 принадлежит диапазону (Тэта_0.5/2, Ламбда_r), то необходимо рассчитать эквивалентные геометрические параметры. Наклонная дальность r'_2 определяется как:


                       2    2
     r' = кв. корень (r  + r ) ,км,                             (5.2.19)
      2                2    s

Примечание 5.2.2 - Соответствующая r'2 горизонтальная дальность R'2, определяется согласно выраженям (П1.1-П1.2) Приложения 1 по известным координатам центра дождевого очага и РЭС 2 (РРС). Эквивалентный угол рассчитывается как:


       ~
     Дельта'  = arccos(R' / r'), рад,                           (5.2.20)
           2            2    2

Следует отметить, что даже если происходит пересечение главных лепестков ДН антенн ЗС и РРС, но при этом


h > 11, км.                                                     (5.2.21)


то условно можно считать, что помехой, созданной при рассеянии, можно пренебречь. Высота 11 км является максимально возможной высотой существования дождя в климатических условиях России [20].

Примечание 5.2.3 - В случае если линия визирования, построенная между антенной РЭС 2 (РРС) и точкой пересечения лучей ЗС и РРС (точкой с координатами Ш, Д на высоте h), оказывается перекрытой препятствиями, расположенными на земной поверхности (здесь, рельефом местности), то помехой, созданной при рассеянии радиоволн осадками, можно пренебречь.


5.3 Параметры объема рассеяния


Характеристики дождевого очага


Наибольшее рассеяние радиоволн вызывают ливневые дожди с большими значениями интенсивности и ограниченными горизонтальными размерами очагов. Форма очага дождя может быть аппроксимирована цилиндром диаметром [14, 20]:


                       -0.08
     d  = 3.3 x [I (p)]     , км,                               (5.3.1)
      д           0

где I (p) - значение приземной интенсивность# дождя, мм/ч (далее по тексту I ), в проценте времени p.
     0                                                                      0
Значение  интенсивности зависит от географического местоположения очага дождя. Для территории России
эта зависимость определяется как [27]:

                                                              -3  2
                   4 -2.0        -0.3    (-0.5397 + 3.051 х 10  lg P  )
                                                                    сг
I  = кси х 2.2 х 10 Ш    (Д + 25)     х Р                                , мм/ч, (5.3.2)
 0                                       сг

где Р   - процент времени "среднего года", в котором наблюдается заданная  интенсивность,  Ш  и  Д -
     сг
широта и долгота центра дождевого очага, кси - коэффициент, характеризующий конкретный регион России
(табл. 5.1 и рис. П5.4).

Рассеивающие свойства дождя


Численно, рассеяние описывается с помощью эффективной площади рассеяния единицы объема дождя S_д, определяемой выражением [19, 20]:



          5                       2
        Пи          |эпсилон - 1 |             -18   2  3
S_д = ------  х М х |------------| Z  x Z  x 10   , м /м ,      (5.3.3)
            4       |эпсилон + 2 |  0    h
      ламбда

где ламбда - длина волны, м, M - коэффициент развязки по поляризации, Z  - коэффициент отражательной
                                                                       0
способности при рассеянии в дожде на единицу объема у поверхности  Земли  в  среднем  по  территории
России [28]:

                 1.5    6  3
     Z  = 230 х I   , мм /м ,                                   (5.3.4)
      0          0

     Z  - высотный множитель коэффициента отражательной способности[20]:
      h

                  2
            -0.25h x 0.1 x A  = 0.1 x A ,
                            1          2
     Z  = 10                                                    (5.3.5)
      h

где

     А  = 1 + 0.0286 x Ш + 0.004 x Д,
      1

                                           2
А  = 11 - 0.1 x Ш + 0.172 x Д - 0.00074 x Д .                   (5.3.6)
 2

В выражении (5.3.3) эпсилон - комплексная диэлектрическая проницаемость воды, зависящая от частоты радиоволны, и температуры воды.


Примечание 5.3.1 - В рассматриваемом диапазоне частот (4.40 ГГц) в выражении (5.3.3) величину


                   2
     |эпсилон - 1 |
     |------------|
     |эпсилон + 2 |

можно считать константой, численно равной 0.926 [13].


Таблица 5.1


Коэффициент кси


Регион

кси

Астраханская обл., Юго-Восточная зона Респ. Калмыкии

0.5

Саратовская, Волгоградская, Ростовская обл., Респ. Калмыкия

0.65

Камчатская обл.

0.7

Сахалинская обл.

0.8

Респ. Дагестан

0.85

Самарская, Оренбургская, Ульяновская, Кировская, Пермская, Свердловская, Челябинская, Магаданская области; Республики Татарстан, Удмуртская, Чувашская, Марий Л, Башкортостан

0.9

Орловская, Курская, Белгородская, Воронежская области; Краснодарский край, Ставропольский край

0.95

Новосибирская, Томская, Омская, Иркутская, Читинская области; Республики Саха(Якутия), Бурятия, Эвенкийский авт. округ

1.05

Черноморское побережье Кавказа (г. Анапа, Новороссийск, Геленджик, Туапсе, Сочи); Ямало-Ненецкий авт. округ

1.2

Амурская область, Хабаровский край, Приморский край

1.5

На остальных территориях России

1.0


Геометрические характеристики объема рассеяния


Объем рассеяния описывается с помощью нескольких характеристик.

Минимальный размер объема рассеяния определяется диаметром зоны главного лепестка ДН по уровню мощности 0.5 (минус 3 дБ), D_0.5, создаваемой в центре дождевого очага антенной ЗС (рис. 5.3):


                  -3    0.05 х G                         -0.05 x G
                                1max                              1max
D      = 0.14 х 10  х 10             / f + 2.79 x r  x 10             , км, (5.3.7)
 05 ЗС                                             1

где G     - максимальный коэффициент усиления антенны ЗС, дБи, f в ГГц.  Длина  луча  антенны  ЗС  в
     1max
дождевом очаге при нахождении объема рассеяния на краю очага (рис. 5.3а) определяется как

                             D         d        D
                              0.5 ЗС    д        0.5 ЗС
Дельта d  = 2 кв. корень (2 -------- ----- - (----------)), км, (5.3.8)
        д                      2       2          2

Длина  луча  при  нахождении  объема  рассеяния в центре очага (рис. 5.3б) равна диаметру  дождевого
очага, то есть

                          "
                    Дельта  = d , км,                           (5.3.8б)
                          д    д

Примечание 5.3.2 - Длина  луча  антенны  ЗС  в  дождевом очаге не может превышать диаметр  дождевого
очага, поэтому Дельта d  = d  при D       > d , и, таким образом,
                       д    д      0.5 ЗС    д
        "
Дельта d  = Дельта d .
        д           д

РИС. 5.3 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
Расстояния от РЭС 1 (ЗС) до ближнего r     и дальнего r     краев очага:
                                      1min             1max

Ф-ЛЫ (5.3.9А) - (5.3.10Б) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005
Найденные высоты выступают в качестве минимальной и максимальной высот объема рассеяния, то есть

         h    = h    , h    = h   , км.                         (5.3.11а)
          min    1min   max    max

          "      "     "      "
         h    = h   , h    = h   , км.                          (5.3.11б)
          min    min   max    max

Ослабление при распространении


При прохождении дождевого очага радиоволна, помимо рассеяния, подвергается ослаблению, которое характеризуется величиной погонного ослабления гамма. Погонное ослабление в дожде с интенсивностью I определяется как [12]:


                             альфа
              гамма = К х (I)     , дБ/км,                      (5.3.12)

где K, альфа - коэффициенты:


                                          2
   К = [K  + K  + (K  - K ) х (cos Дельта)  х cos2тау]/2,       (5.3.13)
         H    V     H    V

Ф-ЛЫ (5.3.14) - (5.3.16) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005

коэффициенты для которых приведены в таблицах 5.2 - 5.5


Таблица 5.2


Коэффициенты для вычисления K_H


j

a_j

b_j

c_j

m

n

1

-5.33980

-0.10008

1.13098

-0.18961

0.71147

2

-0.35351

1.26970

0.45400

3

-0.23789

0.86036

0.15354

4

-0.94158

0.64552

0.16817


Таблица 5.3


Коэффициенты для вычисления K_V


j

а_j

b_j

c_j

m

n

1

-3.80595

0.56934

0.81061

-0.16398

0.63297

2

-3.44965

-0.22911

0.51059


-0.39902

0.73042

0.11899

4

0.50167

1.07319

0.27195


Таблица 5.4


Коэффициенты для вычисления альфа_H


j

a_j

b_j

c_j

m

n

1

-0.14318

1.82442

-0.55187

0.67849

-1.95537

2

0.29591

0.77564

0.19822

3

0.32177

0.63773

0.13164

4

-5.37610

-0.96230

1.47828

5

16.1721

-3.29980

3.43990


Таблица 5.5


Коэффициенты для вычисления альфа_V


j

a_j

b_j

c_j

m

n

1

-0.07771

2.33840

-0.76284

-0.053739

0.83433

2

0.56727

0.95545

0.54039

3

-0.20238

1.14520

0.26809

4

-48.2991

0.791669

0.116226

5

48.5833

0.791459

0.116479


Примечание 5.3.3 - Хотя интенсивность дождя и изменяется с ростом высоты, однако в дальнейших расчетах условно принимается, что погонное ослабление не зависит от высоты и определяется приземным значением интенсивности дождя I_0.


Для оценки ослабления в дожде вне дождевого очага предполагается экспоненциально падающая интенсивность дождя. При этом используется понятие приведенного расстояния r_д (рис. 5.4), на которое, как предполагается, будет приходится все ослабление вне дождевого очага, по одну сторону от него. Приведенное расстояние связано с интенсивностью дождя в дождевом очаге как [16]:


РИС. 5.4 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Таким образом, ослабление при рассеянии в дожде условно складывается из: ослабления на участке от антенны одного РЭС до ближнего к ней края дождевого очага, ослабления непосредственно в дождевом очаге и на участке от края очага до другого РЭС. При этом если какая либо часть любого участка лежит выше нулевой изотермы, то считается, что эта часть вклада в общее ослабление не вносит [20, 16]. Высота нулевой изотермы для территории России определяется как:


                                           2      -3
h   = (6100 - 65 х Ш + 20.5 х Д - 0.106 х Д ) х 10  , км        (5.3.18)
 д0

где Ш и Д - широта и долгота центра дождевого очага, град.

5.4 Условия применения методов расчета при распространении в Режиме Р2


В разделе 5.5 и 5.6 приводятся методы расчета уровня мощности помехи, возникающей при рассеянии дождем. Для большинства случаев взаимодействия ЗС и РРС применяется метод раздела 5.5 (Метод 1). Метод базируется на теории однократного рассеяния и изложен в [29, 20].

Метод, приведенный в разделе 5.6 (Метод 2), может быть назван методом энергетического баланса области рассеяния. Этот упрощенный метод основывается на теории переноса излучения в среде и позволяет рассчитывать энергетические соотношения в объеме, образованном пересечением главных лепестков диаграмм направленности по данным погонного ослабления падающей волны. Метод частично учитывает и наличие эффекта многократного рассеяния и обмена энергией между частицами. Его следует рассматривать как инженерный метод предварительной оценки мощности помехи для худшего случая - когда считается, что лучи ДН антенн могут пересекаться.

Метод энергетического баланса в особенности полезен, когда диаметр зоны главного лепестка ДН ЗС (5.3.7) в центре дождевого очага больше диаметра зоны главного лепестка ДН РРС, т.е


              D       > D       , км,                           (5.4.1)
               0.5 ЗС    0.5 РРС

где

                          0.05 x G                         -0.05 x G
                    -3            2max                              2max
D        = 0.14 x 10  x 10             / f + 2.79 x r  x 10             , км,  (5.4.2)
 0.5 РРС                                             2

где G     - максимальный коэффициент усиления антенны РРС, дБи, f в ГГц.
     2max

Метод энергетического баланса применяется также в случае условно горизонтальных трасс, то есть если:


                      Дельта  < 5°.                             (5.4.3)
                            1

5.5 Метод 1


Общее выражение для расчета мощности мешающего сигнала


С учетом введенных ранее обозначений и уточнений [29, 20] расчетная формула мощности мешающего сигнала на входе приемника рецептора радиопомехи, превышаемой в t% времени, имеет следующий вид:


Ф-ЛЫ (5.5.1) - (5.5.4Б) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005

Расчет дополнительного ослабления сигнала в дожде


Дополнительное ослабление в дожде определяется участками трассы, схематически показанными на рис 5.5а) и рис 5.5б), для случаев расположения объема рассеяния на краю и в центре дождевого очага, соответственно:


РИС. 5.5 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Протяженность ослабляющего участка внутри дождевого очага определяется для случая расположения объема рассеяния на краю очага как



                     min(D      , d )
                          0.5 ЗС   д
       Дельта r  = ------------------ ,км,                      (5.5.5а)
               д       2 х sin фи
                                 s

где D       и фи  рассчитываются  согласно  (5.3.7)  и  (5.2.7),  соответственно.  При  расположении
     0.5 ЗС     s
объема рассеяния в центре очага

                        d
               "         д
       Дельта r  = ------------, км.                            (5.5.5б)
               д    2 х sin фи
                              s

     Протяженность каждого из ослабляющих участков вне дождевого очага принимается равной r .
                                                                                           д
     Дополнительное ослабление зависит также  и  от  положением  объема  рассеяния  по  отношению  к
высоте нулевой изотермы. При расположении объема рассеяния на краю дождевого очага в зависимости  от
соотношений между h   , h - выражение (5.2.17) и h   - выражение (5.3.18):
                   min                            д0

Ф-ЛЫ (5.5.6) - (5.5.8) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.05...

Определение поправки, связанной с отличием реального рассеяния от приближения Рэлея


На частотах выше 10 ГГц рассчитывается поправка, учитывающая уменьшение сигнала из-за отличия реального рассеяния каплями дождя от приближения Рэлея [16]:


Ф-ЛА (5.5.9) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.05. N 05-08-02...

5.6 Метод 2


Размеры объема рассеяния


При наличии пресечения главных лепестков ДН антенн ЗС и РРС, как и в методе 1, мощность рассеяния определятся не границами дождевой зоны вообще, а объемом рассеяния, который, в свою очередь, определяется пресечением телесных углов главных лепестков ДН. Поэтому необходимо рассчитать длину пути l_д, который проходит луч антенны передающего РЭС в объеме взаимодействия.

Длина l_д является функцией наклонной дальности для РЭС - рецептора помехи - r, ширины главного лепестка ДН антенны рецептора помехи тэта_0.5, и угла возвышения Дельта_прд антенны передающего РЭС (с учетом рефракции):


Ф-ЛЫ (5.6.1), (5.6.2) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.05...

Таким образом длина луча для передающей ЗС в объеме рассеяния -

                         ~
l_д (r_2, тэта_0.5ррс, Дельта_1 + тэта_1),

для передающей РРС -

                         ~
l_д (r_1, тэта_0.5зс, Дельта_2 + тэта_2).

При этом r_1 и r_2, тэта_1 и тэта_2 - те же, что и в Методе 1;

тэта_0.5ррс и тэта_0.5зс определяются с помощью выражения (П2.6) или (П2.7).


Соотношение между мощностью рассеяния и мощностью, входящей в объем рассеяния

Мощность рассеяния описывается выражением:


                                                 -0.1      х l
                                                     гамма    д
                                           1 - 10
                 Р     = Р       + 10 х lg(---------------------), дБ
                  расс    v вход             0.93 + 0.035 x f

где  гамма - погонное ослабление  в  дожде,  рассчитываемое согласно (5.3.12) для частоты  мешающего
передатчика f, поляризации излучения  и  угла  возвышения  передающего  РЭС;   l  - длина  луча  для
                                                                                д
передающей РЭС в объеме рассеяния (5.6.1), км; f в ГГц.

Общее выражение для расчета мощности мешающего сигнала


Объем рассеяния рассматривается как изотропный точечный источник. Расчетная формула мощности мешающего сигнала на входе приемника радиопомехи, превышаемой в t% времени, имеет следующий вид:


Ф-ЛА (5.6.3) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Дополнительное ослабление мешающего сигнала в дожде V_д определяется согласно формуле:


Ф-ЛА (5.6.4) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

5.7 Процедура расчета мощности мешающего сигнала при распространении в Режиме Р2


Ниже приведена процедура расчета мощности мешающего сигнала при рассеянии радиоволн осадками. В качестве источников и приемников помех рассматриваются ЗС ФСС и РРС ФСС. При этом вне зависимости от того, является ли ЗС источником или рецептором помех, всем относящимся к ней параметрам присваивается индекс "1", а параметрам, относящимся к РРС - индексы "2".

При расчетах считаются заданными для ЗС (РРС):

широта, Ш_1 (Ш_2), град.; долгота, Д_1 (Д_2), град.; азимут направления основного излучения (луча), az_1 (az_2), град.; угол возвышения антенны, Дельта_1 (Дельта_2) град.; высота антенны над уровнем моря, h_1 (h_2) км; диаметр антенны d_1 (d_2), м; максимальный коэффициент усиления антенны G_1max (G_2max) (см. Примечание 4.7.1), дБи; поляризация излучения (угол наклона вектора поляризации относительно горизонта тау_1 (тау_2), см. Примечание 4.7.2).


Перевод угловых величин из градусной меры в радианы проводится согласно выражению

      пи
x = ------ x.
     180

Так же считаются заданными: максимальная мощность излучения мешающего передатчика P_ПРД, дБВт; частота излучения мешающего передатчика f, ГГц; затухание в антенно-фидерном тракте ПРД, эта_ПРД, дБ; (ПРМ) затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ, эта_ПРМ, дБ; процент времени "среднего года" p.


Процедура расчета мощности помех в Режиме Р2 разделяется на две части. В первой части решаются вопросы геометрического и геодезического характера, призванные выявить наличие или отсутствие пересечения лучей антенн в пространстве, а так же (при наличии такого пересечения) некоторые общие характеристики объема рассеяния. Во второй части, в зависимости от ситуации (Раздел 5.4), рассчитывается непосредственно сама мощность мешающего сигнала на входе приемника помехи согласно Метода 1 или Метода 2.


     Часть 1
     1. По заданным  координатам ЗС и РРС с помощью выражений  (П1.1-П1.2) рассчитывается расстояние
между РЭС, R, км. Если выполняется неравенство:

                                          ~
                           R > 10 x ctg(Дельта ) + 400, км.
                                              1

     то  дальнейшие  расчеты  не  проводятся  и  считается, что мешающий  сигнал,  образованный  при
рассеянии радиоволн осадками, отсутствует.
     2. C помощью выражения (П1.3) рассчитываются углы, дополняющие направление от ЗС к РРС и от РРС
к ЗС до направления на Север.
     3. Согласно (П1.4) вычисляются азимуты направлений от ЗС к РРС и от РРС к ЗС.
     4. Согласно (5.2.2) рассчитывается угол,  образуемый  азимутом ЗС и направлением от ЗС  к  РРС,
альфа_1, и  угол,  образуемый  азимутом  РРС  и направлением от РРС к ЗС, альфа_2.
     5.  Проверяется  выполнение  условий (5.2.1)  и  (5.2.3). При невыполнении хотя  бы  одного  из
условий дальнейшие расчеты не проводятся.
     6. С помощью формул (5.2.4) - (5.2.6) определяются векторы R_12, V_10 и V_20.
     7.  С  помощью  выражений   (5.2.7) - (5.2.15)  и  Приложения 3   определяются   геометрические
параметры трассы, а именно:
     - угол рассеяния фи_s;
     - вектор V_s0;
     - расстояние r_s;
     - наклонные дальности r_1 и r_2;
     - горизонтальные дальности R_1 и R_2;
     - углы Ламбда_1 и Ламбда_2.
     8. Согласно (5.2.17) рассчитывается высота точки  пересечения  лучей h.
     9.   Проводится  проверка  выполнения  условия (5.2.21), при  удовлетворении которого  помехой,
созданной при рассеянии, можно пренебречь, а дальнейшие расчеты не проводятся.
     10. Согласно выражений (П1.5 - П1.6) Приложения 1 по известным координатам и азимуту  основного
излучения ЗС и вычисленной горизонтальной дальности R_1 рассчитываются значения широты Ш и долготы Д
центра дождевого очага.
     11. Между  точками  расположения  центра  дождевого  очага  и  РРС  строится  профиль местности
(a_э= 8500 км).    В случае,  если  линия визирования,  построенная  между  антенной  РРС и   точкой
пересечения  лучей  ЗС  и  РРС,  оказывается  перекрытой  препятствиями,  расположенными  на  земной
поверхности  (закрытая  трасса),  то  помехой,  созданной  при  рассеянии  радиоволн осадками, можно
пренебречь и дальнейшие расчеты не проводятся.
     12. Согласно (5.3.7)  рассчитывается диаметр  зоны  главного  лепестка ДН антенны ЗС D_0.5 ЗС в
центре дождевого очага.
     13. Согласно (5.4.2) рассчитывается диаметр зоны главного лепестка ДН антенны РРС, D_0.5 РРС  в
центре дождевого очага.
     14. С  помощью  выражений  Приложения 2 рассчитываются  ширина главного лепестка ДН антенны РРС
тэта_0.5 и угол, соответствующий первому боковому лепестку ДН Ламбда_r.
     15. Проверяется  выполнение  условия (5.2.18).    Если условие не удовлетворяется, то  помехой,
созданной при рассеянии радиоволн осадками, можно пренебречь и дальнейшие расчеты не проводятся. При
выполнении (5.2.18) далее:
     а) Если условие (5.2.16) не выполняется, то:
     - с помощью выражения (5.2.19) рассчитывается наклонная дальность r'_2;
     - согласно выражений (П1.1-П1.2) Приложения 1 по известным координатам центра дождевого очага и
РРС определяется горизонтальная дальность R_'2;
     - согласно (5.2.20) рассчитывается угол возвышения Дельта'_2;
     - с помощью  Приложения 2  или реальной ДН для угла Ламбда_2 определяется коэффициент  усиления
G_2 (Ламбда_2 ).
     Дальнейшие расчеты проводятся с помощью Части 2.1 данной процедуры.
     б) Если  условие (5.2.16)  выполняется  и  при этом не выполняется ни одно из условий (5.4.1) и
(5.4.3),  то r'_2, R'_2, Дельта'_2 и G_2 (Ламбда_2) принимаются равными r_2, R_2, Дельта_2 и G_2max,
а дальнейшие расчеты проводятся с помощью Части 2.1 данной процедуры.
     в) Если  условие (5.2.16) выполняется и при этом выполняется хотя бы одно из условий (5.4.1)  и
(5.4.3),  то дальнейшие расчеты проводятся с помощью Части 2.2 данной процедуры

     Часть 2.1
     1. С помощью табл. 5.1 и рис. П5.4 определяется коэффициент кси, для интенсивности дождей.
     2. Для  заданного  процента  времени  p  с  помощью (5.3.2) рассчитывается интенсивность  дождя
I_0. Согласно (5.3.1) рассчитывается диаметр очага дождя d_д.
     3. С помощью выражения (5.3.6) рассчитываются параметры A_1 и A_2.
     4. С помощью (5.3.8а)  и (5.3.8б) и с учетом Примечания 5.3.2 определяются  длины   луча  ЗС  в
дождевом  очаге  при  расположении  объема  рассеяния, соответственно, на краю Дельта d_д и в центре
Дельта d"_д очага.
     5. С помощью   (5.3.9а)   и   (5.3.9б)  рассчитываются расстояния от ЗС до ближнего и  дальнего
краев очага.
     6.  Согласно  (5.3.10а)   и   (5.3.10б)   определяются   минимальная  и   максимальная   высоты
пересечения луча ЗС с дождевым очагом.
     7. Согласно   (5.3.11а)  и  (5.3.11б)  определяются  минимальная  и  максимальная высоты объема
рассеяния  для  случая  расположения  объема  рассеяния,   соответственно,  на   краю   и   в центре
дождевого очага.
     8. С помощью  выражений (5.3.15) и (5.3.16) для частоты излучения мешающего передатчика  f
рассчитываются значения параметров К_H, V и альфа_H, V.
     9. Для  заданных  значений  угла  наклона  вектора  поляризации  тау_1,   частоты   f  и   угла
             ~
возвышения Дельта_1 + тэта_1,   согласно (5.3.13)  и  согласно (5.3.14) рассчитываются значения
параметров  K  и  альфа  для ЗС. Далее, с учетом Примечания 5.3.3  согласно (5.3.12)  рассчитывается
величина погонного ослабления гамма_1 для ЗС.
     10. Для   заданных  значений  угла  наклона  вектора  поляризации  тау_2, частоты f и угла
              ~
возвышения Дельта'_2 + тэта_2,  с учетом  Примечания 5.3.3 согласно (5.3.12) рассчитывается величина
погонного ослабления гамма_2 для РРС.
     11. Согласно (5.3.17) определяется приведенное расстояние r_д.
     12. Высота нулевой изотермы h_д0 определяется согласно (5.3.18).
     13. Согласно (5.5.5а)  и  (5.5.5б)  определяются  протяженности  ослабляющего участка    внутри
дождевого очага   при  расположении объема рассеяния, соответственно, на краю Дельта r_д  и в центре
Дельта r"_д дождевого очага.
     14. Дополнительное ослабление в дожде V_д и V"_д определяется с помощью выражения (5.5.6),
(5.5.7)  или (5.5.8)  в зависимости от расположения объема рассеяния по отношению к  высоте  нулевой
изотермы.
     15. Согласно (5.5.4а) и (5.5.4б) определяются пределы интегрирования.
     16. Согласно (5.5.3) и при помощи Приложения 4 определяется значение Y.
     18. Значение поправки S определяется с помощью выражения (5.5.9).
     19. Ослабление  в  атмосферных  газах  A_а  рассчитывается  согласно соответствующей  процедуре
Раздела 6.
     20. Коэффициент  поляризационной  защиты  D  выбирается  равным  минус  3 дБ  при  несовпадении
поляризации   мешающего   сигнала   с   поляризацией   принимаемого  излучения,  и  0 при совпадении
соответствующих поляризаций.
     21. Мощность  мешающего сигнала  на  входе приемника радиопомехи, превышаемая в t = p% времени,
рассчитывается согласно (5.5.1).

     Часть 2.2
     1. Выполняется п. 1 Части 2.1.
     2. Выполняется п. 2 Части 2.1.
     3. Согласно (5.6.1) рассчитывается длина пути луча антенны передающего РЭС, l_д.
     4. Выполняется п. 8 Части 2.1.
     5. Выполняется п. 9 Части 2.1.
                                                                          ~
     6. Выполняется п. 10 Части 2.2.(расчет ведется для угла возвышения Дельта_2 + тэта_2).

ГАРАНТ:

По-видимому, в тексте предыдущего абзаца допущена опечатка. Имеется в виду "п. 10 Части 2.1"


     7. С помощью выражения (5.6.4) определяется дополнительное ослабление в дожде V_д.
     8. Выполняется п. 19 Части 2.1.
     9. Выполняется п. 20 Части 2.1.

ГАРАНТ:

Нумерация пунктов приводится в соответствии с источником


     11. Мощность  мешающего  сигнала на входе приемника радиопомехи, превышаемая в t = p%  времени,
рассчитывается согласно (5.6.3).

6. Расчет ослабления в атмосферных газах


6.1 Общие соотношения


Погонное ослабление и эквивалентная высота атмосферного газа


Ослабление, вызываемое поглощением в кислороде и водяных парах, должно учитываться в расчетах общих потерь при распространении радиоволн на частотах выше примерно 7-8 ГГц [9, 20, 21].

Значение погонного ослабления в кислороде воздуха около земной поверхности для f <= 54 ГГц рассчитывается по формуле:


Ф-ЛА (6.1.1) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Для водяного пара погонное ослабление является функцией плотности водяного пара (абсолютной влажности воздуха) ро, г/м3 и для f <= 60 ГГц:


Ф-ЛА (6.1.2) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

При этом зависимость плотности водяного пара от высоты следующая:


                 ро = ро(Н) = ро  х ехр(-Н/2), г/м3,           (6.1.3)
                                0
                                                       3
где ро  - плотности# водяного пара на уровне земли, г/м ; H - высота над уровнем моря, км.
      0

Примечание 6.1.1 - Выражения (6.1.1) и (6.1.2) записаны для атмосферного давления 1013 мбар и температуры 15°С, то есть для показателей стандартной атмосферы, которые также используются в последующих выражениях.


При прохождении радиоволны в тропосфере на пути ее следования содержание кислорода и водяного пара может существенно меняться. Особенно это проявляется на наклонных трассах. Для вычисления ослабления в атмосферных газах используется экспоненциальная модель атмосферы (экспоненциальный спад плотности газов). При этом вводится понятие эквивалентной высоты атмосферного газа (кислорода и водяного пара), в пределах которой содержание газа принимается постоянным. Для кислорода значение эквивалентной высоты рассчитывается по формуле, полученной в результате упрощения выражений [9] для f <= 52 ГГц:


                                       -3
                              1.28 x 10  f
                h  = 5.214 - --------------, км.                (6.1.4)
                 О            1 - 0.01 x f

В случае паров воды эквивалентная высота атмосферы рассчитывается с помощью выражения [9], также упрощенного для рассматриваемого диапазона частот:


Ф-ЛА (6.1.5) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Ослабление на трассах с углами возвышения менее 5°


Ослабление в каком либо из атмосферных газов A_г<5 (A_O<5 или A_H_2O<5), является функцией нескольких переменных и в общем виде записывается следующим образом [20]:


Ф-ЛА (6.1.6) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

где интеграл имеет следующие пределы интегрирования:


Ф-ЛА (6.1.7) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02..

В выражениях (6.1.6)-(6.1.7): гамма_г и h_г- погонное ослабление и эффективная высота атмосферы при поглощении радиоволн в конкретном газе, в дБ/км и км, соответственно; d - длина трассы, км; дельта - угол возвышения трассы, рад (дельта >= 0); H_min- наименьшая из высот антенн РЭС в оконечных пунктах, км.


Примечание 6.1.2 - При расчете ослабления с помощью выражений (6.1.6) и (6.1.7) эквивалентный радиус Земли принимает значение 8500 км при H_min <= 1 км и 6370 км при H_min > 1 км. При вычислении интеграла используется аппроксимация, приведенная в Приложении 4.


Ослабление на трассах с углами возвышения 5° и более


На наклонных трассах со значительными углами возвышения функция ослабления в каком-либо из атмосферных газов может быть записана в более простом (по сравнению с выражением (6.1.6)) виде [9]:


Ф-ЛА (6.1.8) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02..

6.2 Процедура расчета ослабления в атмосферных газах


Методика расчета ослабления в атмосферных газах разделяется на два случая:

- расчет при распространении помехи в Режиме 1 (по "большому кругу");

- расчет при распространении помехи в Режиме 2 (при рассеянии радиоволн осадками).

В первом случае расчет проводится для всей трассы, а во втором случае трасса разбивается на две части: от источника помех до объема рассеяния и от объема рассеяния до пункта приема.

При расчетах считаются заданными:

В Режиме Р1:

- широта Ш_1 и долгота Д_1 РЭС Р1, град;

- широта Ш_2 и долгота Д_2 РЭС Р2, град;

- протяженность трассы, совпадающая с расстоянием от источника до приемника помехи R, км;

- высоты антенн РЭС 1 и РЭС 2 над уровнем моря h_1 и h_2, соответственно, в км;

- частота излучения мешающего передатчика f, ГГц.

В Режиме Р2:

- широта Ш_1 и долгота Д_1 ЗС, град;

- широта Ш_2 и долгота Д_2 РРС, град;

- протяженности трасс от оконечных пунктов до объема рассеяния (наклонные дальности) - r_1 и r'_2 , км;

- высоты антенн ЗС и РРС над уровнем моря h_1 и h_2, соответственно, в км;

- углы возвышения антенн ЗС и РРС, Дельта_1 и Дельта_2 >= 0);

- высота точки пересечения лучей ЗС и РРС h, в км;

- частота излучения мешающего передатчика f, ГГц.

Перевод угловых величин из градусной меры в радианы проводится согласно выражению


                                ~    пи
                                x = --- х.
                                    180

Процедура расчета ослабления в атмосферных газах для Режима Р1


1. В случае, если выполняется неравенство:


f < 7, ГГц,


дальнейшие расчеты не проводятся, при этом считается, что общее ослабление в атмосферных газах A_а=0.

2. Рассчитывается угол наклона трассы по отношению к горизонтальной плоскости Дельта


                   180 |h  - h |
                         1    2
          Дельта = --- ---------, град.                         (6.2.1)
                    Пи     R

3. Рассчитываются наименьшая и наибольшая высоты оконечных пунктов


      h    = min(h , h ),    h    = max(h ,h ), км.             (6.2.2)
       min        1   2       max        1  2

4. Для заданной частоты с помощью выражения (6.1.1) рассчитывается погонное ослабление в кислороде, гамма_о.

5. Согласно (6.1.4) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для кислорода, h_O.

6. Ослабление на трассе, обусловленное кислородом, определяется в зависимости от значения угла возвышения трассы как:


Ф-ЛА (6.2.3) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

7. С помощью рис. П5.5 Приложения 5 для пункта с наименьшей высотой подвеса антенны определяется плотность водяного пара на уровне земли ро_0, и, далее, с помощью (6.1.3) рассчитывается плотность водяного пара на высоте антенны p(h_min).

Примечание 6.2.1 - При равенстве высот h_1 и h_2 плотность водяного пара ро_0 определяется в месте расположения ЗС.


8. С помощью выражения (6.1.2) рассчитывается погонное ослабление в водяном паре гамма_Н_2 О(ро(h_min)).

9. Согласно (6.1.5) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для водяного пара, h_H_2O.

10. Ослабление на трассе, обусловленное водяным паром, определяется в зависимости от значения угла возвышения трассы как:


Ф-ЛА (6.2.4) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

При расчете учитывается Примечание 6.1.2.

11. Общее ослабление в атмосферных газах при распространении в Режиме Р1

рассчитывается с помощью выражения:


            A  = A        + A         , дБ.                     (6.2.5)
             а    Отрасса    H2Отрасса

Процедура расчета ослабления в атмосферных газах для Режима Р2


1. В случае, если выполняется неравенство:

f < 7, ГГц,


дальнейшие расчеты не проводятся, при этом считается, что общее ослабление в атмосферных газах A_а = 0.

2. Для заданной частоты с помощью выражения (6.1.1) рассчитывается погонное ослабление в кислороде, гамма_о.

3. Согласно (6.1.4) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для кислорода,h_O.

4. Ослабление на трассе от ЗС до объема рассеяния, обусловленное кислородом, определяется в зависимости от значения угла возвышения трассы как:


Ф-ЛА (6.2.6) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

При расчете учитывается Примечание 6.1.2.

5. Ослабление на трассе от РРС до объема рассеяния, обусловленное кислородом, определяется в зависимости от значения угла возвышения трассы как:


Ф-ЛА (6.2.7) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

При расчете учитывается Примечание 6.1.2.

6. С помощью рис. П5.5 Приложения 5 в местах расположения ЗС и РРС определяются плотности водяного пара на уровне земли ро_01 и ро_02, и, далее, с помощью (6.1.3) рассчитываются плотности водяного пара на высоте антенн ро(h_1) и ро(h_2).

7. С помощью выражения (6.1.2) рассчитываются погонное ослабление в водяном паре для ЗС гамма_Н_2О(р(h_1)) и для РРС гамма_Н_2О(ро(h_2)).

8. Согласно (6.1.5) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для водяного пара, h_H_2O .

9. Ослабление на трассе от ЗС до объема рассеяния, обусловленное водяным паром, определяется в зависимости от значения угла возвышения трассы как:


Ф-ЛА (6.2.8) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

При расчете учитывается Примечание 6.1.2.

10. Ослабление на трассе от РРС до объема рассеяния, обусловленное водяным паром, определяется в зависимости от значения угла возвышения трассы как:


Ф-ЛА (6.2.9) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

При расчете учитывается Примечание 6.1.2.

11. Общее ослабление в атмосферных газах при распространении в Режиме Р2 рассчитывается с помощью выражения:


          А  = А         + А           + А         + А          , дБ.    (6.2.10)
           а    Отрасса1    Н2Отрасса1    Отрасса2    Н2Отрасса2

7. Расчета коэффициента ослабления помех


7.1 Определение коэффициента ослабления помехи, модели приемников и передатчиков


Определение коэффициента ослабления помех


При работе РЭС в соседних полосах частот возможно образование помех по соседним каналам приема приемника. Это явление обусловлено наличием внеполосных излучений передатчиков и ограниченностью избирательности за пределами необходимой полосы пропускания приемников.

Для расчета мощности помех в соседних каналах в [3] приведена формула для коэффициента ослабления помех (в международной терминологии - коэффициент частотно-зависимой режекции FDR), который является мерой режекции, создаваемой за счет характеристики избирательности приемника для излучения мешающего передатчика. Иными словами КОП показывает, на сколько децибел ослабляется мощность мешающего сигнала при прохождении через избирательные каскады приемника, работающего в линейном режиме:


Ф-ЛА (7.1.1) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02..

Для вычисления по формуле (1) необходимы математические модели спектральной плотности мощности излучения передатчика S(f) и частотной избирательности приемника H(f). В качестве математической модели возможна аппроксимация таблично заданных функций с экстраполяцией за границей исходных данных по частоте. Наиболее часто на практике используется аппроксимация отрезками прямых при логарифмической оси частот, что соответствует выражению [31]:


Ф-ЛА (7.1.2) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02..

Исходные данные для аппроксимации S(f) и H(f) содержатся в форме N 1 ГКРЧ, а также в нормативных документах на оборудование.


Модель передатчика


Применительно к рассматриваемой задаче для огибающей S(f) можно записать (для k >= 2):


Ф-ЛА (7.1.3) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Примечание 7.1.1 - Согласно правилам заполнения формы N 1 ГКРЧ значение S(дельта п f_1), всегда равно минус 3 дБ, а значение S(дельта п f_2) - минус 30 дБ. Существование информации об указанных значениях является необходимым условием расчета КОП.


РИС. 7.1 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Спектр излучения характеризуется вектором характеристических частот fПРД, элементы которого:


Ф-ЛА (7.1.4) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Модель приемника


При моделировании избирательности приемников необходимо учитывать наличие в трактах приема помимо фильтров модемов целого ряда вспомогательных фильтров. Так в приемном тракте ЗС, как правило, содержатся входной фильтр усилителя высокой частоты (УВЧ) и два фильтра промежуточной частоты УПЧ-1 и УПЧ-2. В приемном тракте РРС содержатся входной фильтр УВЧ и один фильтр УПЧ. В некоторых случаях тракты РРС и ЗС могут иметь отличные от описанных конфигурации, так например, в тракте ЗС может появиться фильтр УПЧ-3, а в тракте РРС - фильтр УПЧ-2 и дополнительный входной фильтр.

Аппроксимация избирательности фильтра УВЧ:


Ф-ЛЫ (7.1.5) И (7.1.5А) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005..

Для ЗС центральная частота фильтра УВЧ f_увч располагается посередине полосы приема, ограниченной нижним F_ПРМmin и верхним F_ПРМmax пределами. В случае если полос несколько, центральная частота позиционируется либо посередине между нижним пределом первой полосы F_ПРМmin1и верхним пределом последней полосы F_ПРМmaxk, либо для каждой полосы частот предусмотрен свой УВЧ, центральная частота которого зависит от нижнего и верхнего пределов этой полосы. На РРС центральная частота УВЧ совпадает с рабочей частотой приема каждого ствола f_ПРМст. (в каждом стволе индивидуальный УВЧ).

Избирательность фильтра УВЧ характеризуется вектором характеристических частот

____

fУВЧ, элементы которого:


Ф-ЛА (7.1.6) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02..
РИС. 7.2 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Аппроксимация избирательности каждого фильтра УПЧ:


Ф-ЛЫ (7.1.7) И (7.1.7А) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005..

И для ЗС, и для РРС условно считается, что центральная частота каждого УПЧ совпадает с частотой приема каждого ствола.

Избирательность каждого фильтра УПЧ характеризуется вектором характеристических частот

____

fУПЧ, элементы которого:


Ф-ЛЫ (7.1.8) И (7.1.9) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

Избирательность фильтра модема характеризуется вектором характеристических частот

____

fПРМ, элементы которого:


Ф-ЛА (7.1.10) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Примечание 7.1.2 - При наличия# более подробной информации о фильтре модема аппроксимация его избирательность и вектор характеристических частот могут быть учтены по аналогии с фильтрами УПЧ или УВЧ.

Примечание 7.1.3 - Согласно правилам заполнения формы N 1 ГКРЧ значения Н(дельта вчf_1), Н(дельта пчf_1) всегда равны минус 3 дБ, а значения Н(дельта вчf_2), Н(дельта пчf_2) - минус 30 дБ. Значения Н(дельта вчf_3), Н(дельта пчf_3) рекомендуется выбирать равными минус 60 дБ.


Избирательность приемного тракта H(f) при описанной конфигурации может быть представлена в виде суммы:


        H(f) = H   (f) + H    (f) + H    (f) +H (f), дБ.        (7.1.11)
                увч       упч1       упч2      м

Дополнительные устройства в приемопередающих трактах


При расчетах (КОП) необходимо учитывать спектральные характеристики устройств (фильтров), которые могут быть дополнительно введены в тракты приема и передачи РЭС. К таким устройствам относятся, например, фильтры верхних и нижних частот (ФВЧ и ФНЧ), избирательность которых может быть описана следующим образом:


Ф-ЛА (7.1.12) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08...

Спектральные характеристики всех дополнительных полосовых фильтров в трактах передачи S_пф(f) и приема H_пф(f) описываются с помощью аналогичных, например (7.1.7), выражений. Вектора характеристических частот

    _____    ____

fПРД_пф и fПРМ_пф составляются по аналогии с (7.1.8)

Таким образом, обобщенная спектральная характеристика передающего тракта и обобщенная избирательность приемного тракта описываются, соответственно, выражениями:


Ф-ЛЫ (7.1.13) И (7.1.14) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005

7.2 Процедура расчета коэффициента ослабления помехи


При расчетах считаются заданными характеристики ПРД - источника помехи и ПРМ помехи в объеме формы N 1 ГКРЧ, а именно:

По ПРД:

- рабочая частота f_ПРД;

- класс излучения;

- спектральные характеристики излучения (значения спектральной плотности при заданных отстройках, см. также Примечание 7.1.1);

- уровень шумовых излучений Sш, дБ;

- спектральные характеристики фильтров дополнительных устройств.

По ПРМ:

- рабочая частота f_ПРM;

- частота приема соответствующего ствола f_ПРМст.;

- нижний и верхний пределы полосы (полос) приема F_ПРМmin1...F_ПРМmink, F_ПРМmax1...F_ПРМmaxk;

- класс принимаемого излучения;

- уровни пропускания при заданных отстройках и центральная частота фильтра УВЧ;

- уровни пропускания при заданных отстройках и центральная частота фильтра УПЧ (УПЧ1 и УПЧ2);

- спектральные характеристики фильтров дополнительных устройств. Все частоты и частотные отстройки задаются в одинаковых единицах, например в МГц.


1. С помощью (7.1.4), (7.1.6), (7.1.8), (7.1.10) определяются элементы векторов характеристических частот:


____  ____  ___  ____    ____                                              ____
fПРД, fУВЧ, fУПЧ (fУПЧ1и fУПЧ2 при  наличии  двух  УПЧ  в тракте приема) и fПРМ, соответственно. При
наличии дополнительных фильтров в тракте передачи и/или приема определяются
     ___          ____
     fПРД   и/или fПРМ
         пф           пф

2. Определяется вектор (f_j) j = 1,2.. n , значения элементов которого равны значениям упорядоченных по возрастанию частоты элементов векторов, найденных в п. 1, включая все частоты срезов ФВЧ и ФНЧ (при их наличии). При этом все совпадающие элементы считаются одним.

3. Определяется ширина и средняя частота интервалов (всего n - 1), границами которых являются элементы вектора (f_j), следующим образом:


        df  = f      - f ;   f     = (f      + f )/2.           (7.2.1)
          j    j + 1    j     ср.j     j + 1    j

4. Для каждого значения f_ср.j рассчитываются:

- спектральная плотность мощности излучения S(f_cp.j) (выражение (7.1.3));

- избирательности К_фвч(фнч) (f_ср.j) и S_пф(f_cp.j) (при наличии дополнительных фильтров в тракте передачи);

- обобщенная спектральная мощность излучения S'(f_cp.j) (выражение (7.1.13));

- значение


                                 (S'(f    )/10)
                                      ср.j
                          q  = 10
                           j

- относительная мощность излучения w_j = q_j x df_j.

5. Вычисляется нормированная мощность излучения для каждого j-го интервала согласно выражению:


          X  = w  / сумма (от j = 1 до n-1) (w ).               (7.2.2)
           j    j                             j

6. Для каждого значения f_ср.j рассчитываются:

- избирательность фильтра УВЧ H_увч(f_ср.j) (выражения (7.1.5)-(7.1.5а));

- избирательность фильтра УПЧ1 (УПЧ2) H_упч1(f_cp.j) (H_упч2(f_cp.j)) (выражения (7.1.7) - (7.1.7а));

- избирательность фильтра модема H_м(f_ср.j) (выражение (7.1.9), также см. Примечание 7.1.2);

- избирательность приемного тракта H(f_ср.j) (выражение (7.1.11);

- избирательности К_фвч(фнч) (f_ср.j) и S_пф(f_ср.j) (при наличии дополнительных фильтров в тракте приема);

- обобщенная избирательность приемного тракта H'(f_cp.j) (выражение (7.1.14));

- значение


                                      (H'(f    )/10)
                                           cp.j
                              Y  = 10
                               j

7. Значение коэффициента ослабления помехи вычисляется согласно выражению


       Ф(Дельта f) - 10 x lg(сумма (от j = 1 до n - 1) X  x Y ), дБ.    (7.2.3)
                                                        j    j

8. Процедуры анализа ЭМС РЭС ФС и ФСС


8.1 Исходные данные для анализа ЭМС


Источниками исходных данных при анализе ЭМС между ЗС ФСС и РРС ФС являются базы данных по ЗС и РРС, содержащие информацию о соответствующих РЭС, а также географическая база данных с информацией о подстилающих поверхностях (рельефе местности и объектах морей).


При расчетах используется следующая информация о каждом РЭС:

- широта и долгота, град.;

- азимут и угол возвышения направления основного излучения антенны, град.;

- высота антенны над уровнем моря, км;

- диаметр антенны, м;

- максимальный коэффициент усиления антенны (для ЗС на прием и передачу), дБи;

- *диаграмма направленности антенны (в вертикальной и горизонтальной плоскостях для различных видов поляризации);

- полосы частот передачи и приема(*1);

- количество режимов работы;

в каждом режиме работы РЭС для каждого задействованного в этом режиме передатчика считаются известными:

- номинал рабочей частоты(*1);

- центральная частота ствола (для РРС совпадает с номиналом рабочей частоты)(*1);

- класс излучения(*1) (указывается полное условное обозначение класса излучения в соответствии с Нормами 19-02 [32]);

- ширина полосы излучения на уровнях: минус 3 дБ, минус 30 дБ и минус 60(*2) дБ относительно нулевого уровня(*1);

- максимальная мощность излучения, дБВт;

- уровень шумовых излучений, дБ;

- глубина АРМ, дБ;

- поляризация излучения (угол наклона вектора поляризации относительно горизонта);

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРД, дБ;

- характеристики дополнительных устройств в тракте ПРД (избирательности и центральные частоты фильтров)*;

в каждом режиме работы РЭС для каждого задействованного в этом режиме приемника считаются известными:

- номинал рабочей частоты(*1);

- центральная частота ствола (для РРС совпадает с номиналом рабочей частоты)(*1)

- класс принимаемого излучения(*1) (указывается полное условное обозначение класса излучения в соответствии с Нормами 19-02);

- *характеристики избирательности фильтра модема: полоса пропускания на уровнях минус 3 дБ, минус 30 дБ и минус 60(*2) дБ относительно нулевого уровня(*1);

- реальная чувствительность для каждого класса принимаемого излучения, дБВт;

- защитное отношение к шумовой помехе для каждого класса принимаемого излучения, дБ;

- характеристики избирательности фильтра УПЧ1: полоса пропускания на уровнях минус 3 дБ, минус 30 дБ и минус 60 2) дБ относительно нулевого уровня.1); центральная частота 1);

- характеристики избирательности фильтра УПЧ2 (при его наличии): полоса пропускания на уровнях минус 3 дБ, минус 30 дБ и минус 60(*2) дБ относительно нулевого уровня(*1); центральная частота(*1);

- характеристики избирательности фильтра УВЧ: полоса пропускания на уровнях минус 3 дБ, минус 30 дБ и минус 60(*2) дБ относительно нулевого уровня(*1); центральная частота(*1)

- поляризация принимаемого излучения (угол наклона вектора поляризации относительно горизонта);

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ, дБ;

- *характеристики дополнительных устройств в тракте ПРМ (избирательности и центральные частоты фильтров);

- суммарная мощность помехи от действующих РЭС для каждого класса принимаемого излучения, дБВт(*3);

- запас на замирания на трассе полезного сигнала (трассе РРЛ или трассе ИСЗ-ЗС), дБ(*4)


_____________________________

* - Необязательная характеристика.

(*1) - Размерности всех величин, обозначающих частоты и полосы (отстройки), должны уточнятся внутри конкретных процедур расчета, в соответствии указанными в них исходными данными.

(*2) - Рекомендуемый уровень.

(*3) - При отсутствии информации характеристика по умолчанию принимается равной минус 3000 дБ.

(*4) - При отсутствии информации характеристика по умолчанию выбирается в соответствии с данными табл. 3.1а) или 3.1б).


8.2 Достаточные условия совместимости РЭС


Достаточными условиями соблюдения ЭМС РЭС, то есть условиями, при выполнении которых нет необходимости анализировать совместимость РЭС, являются следующие:

1) Расстояние между РЭС (рассчитывается по заданным координатам ЗС и РРС с помощью выражений (П1.1-П1.2)) превышает 1000 км.

2) Полосы частот передачи одного РЭС не пересекаются с полосами приема другого РЭС и наоборот.

Кроме этих общих условий, возможно наличие более частных достаточных условий совместимости РЭС, которые приводятся непосредственно в процедурах расчета.


8.3 Воздействие ЗС ФСС на РРС ФС


Ниже приведена процедура анализа ЭМС, в которой в качестве источника и приемника помехи рассматриваются ЗС ФСС и РРС ФСС, соответственно. В качестве объекта воздействия рассматривается каждый ствол РРС.

1. Если полосы частот (диапазоны) передачи ЗС не пересекаются с полосой (по уровню минус 30 дБ) УВЧ в тракте приема рассматриваемого ствола РРС, дальнейший анализ не проводится, а ЭМС выполняется.

2. В каждом i-м режиме работы ЗС (i = 1,2.. k) рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения каждого j-го канала Р_канал.i,j (j = 1,2.. li), при этом:

2.1 для каждого возможного класса излучения на канале j с одной стороны и приемного тракта рассматриваемого ствола РРС с другой стороны, с помощью процедуры Раздела 7 рассчитывается значение КОП, которое далее складывается со значением мощности излучения на канале j.

2.2 P_канал.i,j определяется как максимум ранее найденных в п. 2.1 сумм.

3. Рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения каждого i-го режима работы ЗС P_режим.i:


                                            0.1 х Р
                                                   канал.i,j
Р        = 10 х lg(сумма (от j = 1 до li) 10                , дБВт.    (8.3.1)
 режим.i

4. Рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения ЗС P_ЗC:


       P   = max(Р       ,...,Р       ), дБВт.                  (8.3.2)
        ЗС        режим.1      режим.к

5. В соответствии с центральной частотой ствола приема РРС из табл. 3.1а) (см. также примечание к таблице) выбираются соответствующие значения процента времени "среднего года" p и запаса на замирания F.

6. Для режима распространения Р1 с помощью процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени (Раздел 4), исходя из максимальной эффективной мощности излучения каждого j-го канала P_канал.i,j, в каждом i-м режиме работы ЗС рассчитываются значения мощности помехи P_пом(p)_i,,j.

7. Для режима распространения Р2 с помощью соответствующей процедуры расчета мощности помехи (Раздел 5), исходя из максимальной эффективной мощности излучения каждого j-го канала P_канал.i,j, в каждом i-м режиме работы ЗС рассчитываются значения мощности помехи P_пом(p)i,,j.

8. Для каждого j-го канала в каждом i-м режиме работы ЗС проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1), при этом в качестве значения мощности помехи, создаваемой каждым конкретным каналом, выбирается максимальное из пары полученных в п. 6 и п. 7 соответствующих значение P_пом(p)i,j. Тем самым формируется список конфликтов "j-й канал передачи ЗС в i-м режиме работы ЗС - ствол приема РРС".

9. Для режима распространения Р1 с помощью процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени (Раздел 4), исходя из максимальной эффективной мощности излучения каждого i-го режима P_режим.i, рассчитываются значения мощности помехи P_пом(p)_i.

10. Для режима распространения Р2 с помощью соответствующей процедуры расчета мощности помехи (Раздел 5), исходя из максимальной эффективной мощности излучения каждого i-го режима P_режим.i, рассчитываются значения мощности помехи P_пом(p)_i.

11. Для каждого i-го режима работы ЗС проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1), при этом в качестве значения мощности помехи, создаваемой каждым режимом, выбирается максимальное из пары полученных в п. 9 и п. 10 соответствующих значение P_пом (p)_i. Тем самым формируется список конфликтов "i-й режим работы ЗС - ствол приема РРС".

12. С помощью процедуры расчета медианного значения мощности помехи (Раздел 4), исходя из максимальной эффективной мощности излучения ЗС P_ЗC, рассчитывается значение мощности помехи P_пом(50%).

13. Проверяется выполнение Критерия 2, для чего

13.1 проверяется выполнение неравенства (3.2), в которое подставляется рассчитанное в п. 12 значение P_пом(50%). Несоблюдение (3.2) ведет к возникновению конфликта "передатчики ЗС - ствол приема РРС";

13.2 проверяется выполнение неравенства (3.3), в которое подставляется суммарное значение мощности помехи от всех РЭС- потенциальных источников помех, включающее рассчитанное в п. 12 значение P_пом(50%). Несоблюдение (3.3) ведет к возникновению конфликта "группа РЭС - ствол приема РРС".


Примечание 8.3.1 - Расчет мощности помехи в п. 6, 7, 9, 10, 12 процедуры, проводимый согласно процедурам Разделов 4 и 5, ведется для единого значения рабочей частоты мешающего передатчика f, выбираемого в соответствии с центральной частотой полосы излучения рассматриваемой ЗС.


Результатом анализа является обозначение следующих конфликтов:

по Критерию 1

- "j-й канал передачи ЗС в i-м режиме работы ЗС - ствол приема РРС" (максимальное количество конфликтов определяется суммой количества каналов передачи во всех режимах работы ЗС - l1 +l2+...+lk);

- "i-й режим работы ЗС - ствол приема РРС" (максимальное количество конфликтов определяется количеством режимов работы ЗС - k);

по Критерию 2

- "передатчики ЗС - ствол приема РРС";

- "группа РЭС - ствол приема РРС".


8.4 Воздействие РРС ФС на ЗС ФСС


Ниже приведена процедура анализа ЭМС, в которой в качестве источника и приемника помехи рассматриваются РРС ФСС и ЗС ФСС, соответственно. В качестве объекта воздействия рассматривается каждый канал приема ЗС, характеризуемый заданной центральной частотой и заданным классом принимаемого излучения (далее по тексту раздела просто "канал приема ЗС").

1. Если полосы частот (диапазоны) передачи РРС не пересекаются с полосой (по уровню минус 30 дБ) УВЧ в тракте приема рассматриваемого канала приема ЗС, дальнейший анализ не проводится, а ЭМС выполняется.

2. Для каждого j-го из m + n стволов РРС рассчитывается эффективная мощность излучения P_ст.j (j = 1,2.. m + n), при этом:

2.1 для каждого j-го ствола РРС с одной стороны и тракта рассматриваемого канал приема ЗС с другой стороны, с помощью процедуры Раздела 7 рассчитывается значение КОП.

2.2. P_ст.j определяется как сумма соответствующих пар значений коэффициента ослабления помехи и заданной максимальной мощности излучения в стволе j.

3. В соответствии с центральной частотой полосы приема ЗС из табл. 3.1б) (см. также примечание к таблице) выбираются соответствующие значения процента времени "среднего года" p и запаса на замирания F.

4. Для режима распространения Р1 с помощью процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени (Раздел 4), исходя из найденных в п. 2 значений P_ст.j, рассчитываются значения мощности помехи P_пом(p)_j.

5. Для режима распространения Р2 с помощью соответствующей процедуры расчета мощности помехи (Раздел 5), исходя из найденных в п. 2 значений P_ст.j, рассчитываются значения мощности помехи P_пом(p)_j.

6. Для каждого j-го ствола РРС проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1), при этом в качестве значения мощности помехи P_пом.max(p)_j, создаваемой каждым конкретным стволом, выбирается максимальное из пары полученных в п. 6 и п. 7 соответствующих значение P_пом(р)_j. Тем самым формируется список конфликтов" j-й ствол передачи РРС- канал приема ЗС".

7. Рассчитывается мощность помехи для каждого i-го из


                       (m + n)!
                   q = --------
                       m! x n!

режимов работы P_пом.режим.(p)_i:


Ф-ЛА (8.4.1) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02..

8. Для каждого i-го режима работы РРС проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1), в которое подставляется полученное в п. 7 соответствующее значение P_пом.режим.i. Тем самым формируется список конфликтов "i-й режим работы РРС - канал приема ЗС".

9. С помощью процедуры расчета медианного значения мощности помехи (Раздел 4) для каждого j-го ствола рассчитывается значение мощности помехи P_пом(50%)_j , при этом в качестве мощности передатчика в процедуру расчета подставляется разность найденного в п. 2 соответствующего значения Р_ст.j и глубины АРМ.

10. Рассчитывается медиана мощности помехи для каждого i-го из


                                      (m + n)!
                                  q = --------
                                       m! x n!

режимов работы РРС P_пом.режим.(50%)_i:


Ф-ЛА (8.4.2) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02..

11. Рассчитывается максимальная мощность помехи, создаваемой передатчиками РРС в 50% времени, P_пом.РРС(50%):


          Р       (50%) = max(P          (50%) ,...,P          (50%) ) дБВт,   (8.4.3)
           пом.РРС             пом.режим.     1      пом.режим.     q

12. Проверяется выполнение Критерия 2, для чего

ГАРАНТ:

Нумерация пунктов приводится в соответствии с источником


13.1 проверяется выполнение неравенства (3.2), в которое подставляется рассчитанное в п. 11 значение P_пом.РРС(50%). Несоблюдение (3.2) ведет к возникновению конфликта "передатчики РРС - канал приема ЗС";

13.2 проверяется выполнение неравенства (3.3), в которое подставляется суммарное значение мощности помехи от всех РЭС - потенциальных источников помех, включающее рассчитанное в п. 11 значение P_пом.РРС(50%). Несоблюдение (3.3) ведет к возникновению конфликта "группа РЭС - канал приема ЗС".


Примечание 8.4.1 - Расчет мощности помехи в п. 4, 5 и 9 процедуры, проводимый согласно процедурам Разделов 4 и 5, ведется для единого значения рабочей частоты мешающего передатчика f, выбираемого в соответствии со средней частотой излучения стволов рассматриваемой РРС.


Результатом анализа является обозначение следующих конфликтов:

по Критерию 1

- "j-й ствол передачи РРС - канал приема ЗС" (максимальное количество конфликтов определяется количеством стволов на РРС - m + n);

- "i-й режим работы РРС - канал приема ЗС" (максимальное количество конфликтов определяется количеством режимов работы РРС - q );

по Критерию 2

- "передатчики РРС - канал приема ЗС";

"группа РЭС - канал приема ЗС".


Приложение 1


Определение геометрических характеристик для наземных линий связи


а) Исходные данные:

- широта п. 1, Ш_1, град.;

- долгота п. 1, Д_1, град.;

- широта п. 2, Ш_2, град.;

- долгота п. 2, Д_2, град.

Перевод угловых величин из градусной меры в радианы проводится согласно выражению


                                 ~   Пи
                                 x = --- х.
                                     180

На основании перечисленных исходных данных рассчитываются следующие величины.

1. Длина дуги по поверхности Земли между п. 1 и п. 2:


                          ~         ~         ~         ~
     дельтаR = arccos[sin(Ш ) x sin(Ш ) + cos(Ш ) x cos(Ш ) x cos(дельта д)], рад,   (П1.1)
                           1         2         1          2

где дельта д = Пи х min[|Д_1 Д_2|, |360 - |Д_1 - Д_2||] /180


2. Длина трассы между п. 1 и п. 2:


R = 6370 x дельта R, км. (П1.2)


3. Угол, дополняющий направление от п. 2 к п. 1 (от п. 1 к п. 2) до направления на север:


Ф-ЛА (П1.3) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02...

4. Азимут направления от п. 2 к п. 1 (от п. 1 к п. 2):


            az       = 360 - aльфа      , град.                 (П1.4)
              21(12)              21(12)

б) Исходные данные:

- широта п. 1, Ш_1, град.;

- долгота п. 1, Д_1, град.;

- азимут направления из п. 1, az, град.;

- расстояние дельтаd км по поверхности Земли между п. 1 и точкой на поверхности Земли вдоль азимута az, координаты которой необходимо вычислить.

На основании перечисленных исходных данных рассчитываются значения широты Ш_х и долготы Д_х указанной точки:


Ф-ЛЫ (П1.5) И (П1.6) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

Приложение 2


Диаграммы направленности антенн радиорелейных и земных станций


Антенны РРЛ [Рек. МСЭ-Р F.699-5.]


В случае, когда отношение диаметра d антенны к рабочей длине волны превышает 100, используется следующее выражение:


Ф-ЛА (П2.1) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02...

Если отношение диаметра антенны к рабочей длине волны меньше или равно 100, то:


Ф-ЛЫ (П2.2) -(П2.4) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

В случае, когда известно только максимальное значение коэффициента усиления антенны, отношение диаметра антенны к длине волны оценивается следующим выражением:


                d
         20lg(------) ~ G    - 7.7, дБ.                         (П2.5)
              ламбда     max

Ширина главного лепестка ДН антенны может быть оценена как:


                          ламбда
          тау    ~ 69.3 х ------, град.                         (П2.6)
             0.5            d

или


          тау    ~ 20.79 / (f x d), град.                       (П2.7)
             0.5

где f в ГГд, d - в м.


Антенны ЗС [Рек. МСЭ-Р SM.1448.]


В случае, когда отношение диаметра d радиорелейной антенны к рабочей длине волны превышает 35, должны использоваться следующие выражения:


Ф-ЛЫ (П2.8) -(П2.11) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005...

Для антенн ЗС справедливы выражения (П2.5)- (П2.7).


Приложение 3


Элементы векторной алгебры


В декартовой системе координат вектора задаются следующим образом:


                                   x
                                    i
                             V  = [y ]
                              i     i
                                   z
                                    i

Скалярным произведением двух векторов V_i x V_j называется произведение их модулей на косинус угла между ними


                                                   ^
                    V  x V  = |V | x |V | x cos (V ,V )
                     i    j     i      j          i  j

Скалярное произведение выражается через координаты сомножителей следующим образом:


                    V  x V  = x  x x  + y  x y  + z  x z
                     i    j    i    j    i    j    i    j

Векторным произведением двух векторов V_i х V_j называется вектор, направление которого перпендикулярно плоскости, в которой лежат эти два вектора, и который составляет с ними правую тройку. При этом модуль такого вектора равен:


                                                  ^
                   |V  x V | = |V | x V | x sin(V ,V )
                     i    j      i     j         i  j

Координаты вектора, являющегося результатом векторного произведения, выражаются через координаты сомножителей:


Ф-ЛА 53 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Смешанным произведением трех векторов V_i, V_j, V_k называется скалярное произведение вектора V_i на векторное произведение V_j х V_k, то есть число V_i x (V_j x V_k). При вычислении смешанного произведения удобно пользоваться записью:


Ф-ЛА 54 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Приложение 4


ПРИЛ. 4 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Приложение 5


РИС. П5.1 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Таблица П5.1


                                         _
                      Данные о значениях g (летние месяцы)[22]

 
Климатический район
_ (-8)
g, 10 /м
1 Северо-Запад Европейской территории России (ЕТР)
(Кольский полуостров, Карелия), а также Прибалтика и
Белоруссия; Северо-Восток ЕТР (Архангельская обл.,
республика Коми)
-9
2 Центральные районы ЕТР -10
3 Юго-Запад ЕТР (Курская и Воронежская области), а
также прилегающая территория Украины
-9
4 Степные районы Поволжья, Дона, Краснодарского и
Ставропольского краев
-8
5 Восточные районы средней полосы ЕТР(Башкирия,
Пермский край)
-9
6 Оренбургская обл. и прилегающие районы Юго-Востока
ЕТР
-6
7 Р-ны Прикаспийской низменности -13
8 Степная полоса Южной Сибири и Казахстана -7
9 Средняя полоса Западно-Сибирской низменности -10
10 Восточная Сибирь (Якутия, Красноярский край) -7
11 Прибайкалье (прибрежные районы) -8
12 Забайкалье(континент. районы) -10
13 Приамурье, Приморье, Сахалин -11
14 Субарктический пояс Сибири -7
15 Черноморское побережье Кавказа -10.5
16 Камчатка -8.5
  На остальных территориях -8

РИС. П5.2 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. П5.3 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. П5.4 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. П5.5 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Список использованной литературы


1. МСЭ Регламент радиосвязи, выпуск 2001. Приложение 7 (WRC-2000) Метод определения координационной зоны вокруг земной станции в диапазоне частот от 100 МГц до 105 ГГц.

2. Рек. МСЭ-Р SM.328-10. Спектр и полоса излучений.

3. Рек. МСЭ-Р SM.337-4. Частотное и пространственное разнесение.

4. Рек. МСЭ-Р P.452-11. Процедура оценки интерференции между станциями расположенными на поверхности земли на частотах выше примерно 0.7 ГГц.

5. Рек. МСЭ-Р S.465-5. Эталонные диаграммы излучения антенн земных станций для использования при изучении вопросов координации и оценке помех в диапазоне частот от 2 до примерно 30 ГГц.

6. Рек. МСЭ-Р P.526-4. Распространение радиоволн за счет дифракции.

7. Рек. МСЭ-Р S.580. Диаграммы излучения антенн земных станций, работающих с геостационарными спутниками.

8. Рек. МСЭ-Р P.620-5. Материалы по распространению радиоволн, необходимые при оценке координационных расстояний в диапазоне частот от 100 МГц до 105 ГГц.

9. Рек. МСЭ-Р P.676-5. Ослабление в атмосферных газах.

10. Рек. МСЭ-Р F.699-5. Эталонные диаграммы излучения антенн радиорелейных систем прямой видимости для использования при изучении вопросов координации и оценки помех в диапазоне частот от 1 до примерно 40 ГГц.

11. Рек. МСЭ-Р F.758-2. Принципы разработки критериев совместного использования частот наземной фиксированной службой и другими службами.

12. Рек. МСЭ-Р F.838-2. Модель удельного ослабления радиоволн в дожде, используемая в методах прогнозирования.

13. Рек. МСЭ-Р F.840-3.Ослабление в облаках и тумане.

14. Рек. МСЭ-Р SM.1448. Определение координационной зоны вокруг земной станции в диапазоне частот от 100 МГц до 105 ГГц.

15. МСЭ. Отчет 382-6. Определение координационной зоны.

16. МСЭ. Отчет 569-4. Определение факторов распространения при решении проблемы помех между станциями на поверхности земли на частотах выше примерно 0.5 ГГц.

17. МСЭ. Отчет 654-3. Методы расчета мощности помехи в соседних полосах и каналах.

18. МСЭ. Отчет 724-2. Данные о распространении радиоволн, необходимые для определения координационных расстояний в полосе частот 1 - 40 ГГц.

19. МСЭ. Отчет 882-2. Рассеяние осадками.

20. Методика расчета статистических характеристик мешающих сигналов в диапазоне 60 МГц - 40 ГГц для географических и климатических условий различных регионов России. НИР "Помеха-2". М.: 1996.

21. Методика расчета уровней мешающих сигналов в полосе частот 400 МГц - 20 ГГц. М.: ГКРЧ СССР, 1980.

22. Методика расчета трасс аналоговых и цифровых РРЛ прямой видимости. Т. 1, 2. НИИР. - М., 1987.

23. Спутниковая связь и вещание. Справочник./ Под ред. Л.Я. Кантор. - М.; Радио и связь, 1997.

24. Справочник по радиорелейной связи/ Под ред. С.В. Бородича. - М.; Радио и связь, 1981.

25. Справочник по радиолокации/Под ред. М. Сколника. М.; Сов. радио, 1976.

26. Исимару А. Распространение и рассеяние волн в случайно-неоднородных средах. Т. 1, 2. - М.; Мир, 1981.

27. Антипенко В.А., Василенко Г. О. Расчет коэффициента неготовности интервала радиорелейной линии связи, обусловленного воздействием дождей // Мобильные системы. - 2005. - N 2.

28. Степаненко В.Д. Радиолокация в метрологии. - Л.; Гидрометеоиздат, 1973.

29. Crane R. K. Bistatic scatter from rain// IEEE Trans. Ant. Propag. - 1974. - V. AP-22. - N 2.

30. Бородич С.В. ЭМС наземных и космических радиослужб. М.: Радио и связь, 1990.

31. Электромагнитная совместимость радиоэлектронных средств. Вып.1. Общие вопросы ЭМС./ сост. Д.Р.Ж. Уайт. Сокр. пер. с англ. Под ред. А.И. Сапгира. М.: Сов. радио, 1977.

32. Нормы 19-02. Нормы на ширину полосы радиочастот и внеполосные излучения радиопередатчиков гражданского применения. Москва, 2002.


Часть 2. Примеры расчета


Приложение A. Примеры расчета


В данном Приложении рассмотрены примеры анализа ЭМС между РЭС фиксированной спутниковой службы и РЭС фиксированной службы, рабочие частоты которых расположены в полосах совместного использования указанных служб.

В качестве РЭС ФСС рассматривается земная станция фиксированной спутниковой службы (далее по тексту просто "ЗС") с рабочими частотами передачи и приема в диапазонах 14 и 11 ГГц, соответственно.

В качестве РЭС ФСС рассматриваются радиорелейные станции фиксированной службы с рабочими частотами в диапазонах 14-15 ГГц (далее по тексту просто "РРС-15") и 10-11 ГГц (далее по тексту просто "РРС-11"). При этом РРС-15 и РРС-11 территориально совмещены на одном объекте, а их антенны расположены на одном антенно-мачтовом сооружении. На РРС-15 применяется горячее резервирование с кратностью 1+1. РРС-11 работает по схеме 2+0.


A.1 Исходные данные


Исходные данные для ЗС


Карточка Формы N 1 ГКРЧ для рассматриваемой ЗС приведена на рис. A.1.1а-б).

Общие исходные данные для ЗС приведены в табл. A.1.1.


Таблица A.1.1


Характеристика

значение

Широта, град.

55.6

Долгота, град.

40.5

азимут направления основ. излучения, град.

115.0

высота антенны над уровнем моря, км

0.160

угол возвышения направления основного излучения антенны, град.

5.0

диаметр антенны, м

4.6

максимальный коэффициент усиления антенны (передача/прием), дБи

55.1/54.2

диаграмма направленности антенны

-

полосы частот передачи, МГц

[14250, 14500]

полосы частот приема, МГц

[11450, 11700]

кол-во режимов работы

2


В каждом из двух режимов работы ЗС, условно названных 1 и 2, задействовано по одному стволу приемо-передачи, при этом в стволе имеется по три номинала рабочих частот приемо-передачи. В табл. A.1.2а) и б) приведены характеристики ЗС в указанных режимах работы. Из таблиц видно, что режимы работы ЗС отличаются только значениями номиналов рабочих частот приема и передачи внутри одного ствола.


Таблица A.1.2а) Характеристики ЗС в режиме работы 1



ствол





ПРД

Центр. частота, МГц

14425

Номиналы рабочих частот, МГц

14413.9000

14414.1600

14414.4200

Классы излучения

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

Ширина

-3 дБ

0.043

0.192

0.043

0.192

0.043

0.192

полосы (МГц) изл-ния на уровнях

-30 дБ

0.060

0.250

0.060

0.250

0.060

0.250

X дБ

-

-

-

-

-

-

Макс. мощность изл-ния, дБВт

1.4

4.57

1.4

4.57

1.4

4.57

Глубина АРМ, дБ

0

0

0

0

0

0

Уровень шум. изл., дБ

-60

Поляризация

круговая

Затухание в АФТ, дБ

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-









ПРМ

Центр. частота, МГц

11575

Номиналы рабочих частот, МГц

11563.9000

11564.1600

11564.4200

Классы излучения

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

м од ем

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-

-

-

-

-

-

-30 дБ

-

-

-

-

-

-

X дБ

-

-

-

-

-

-

чувствительность, дБВт

-152.2

-149.0

-152.2

-149.0

-152.2

-149.0

защ. отн., дБ

20.7

17.4

20.7

17.4

20.7

17.4

сумм. мощность помехи от действ. РЭС, дБВт

-

-

-

-

-

-

УВЧ

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

330

-30 дБ

400

X дБ

-

центр.частота, МГц

11575

УПЧ1

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

250

-30 дБ

280

X дБ

-

центр.частота, МГц

11575

УПЧ2

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

76

-30 дБ

80

X дБ

-

центр.частота, МГц

11575

Поляризация

круговая

Затухание в АФТ, дБ

1.0


Доп. устр-ва в тракте

-


Таблица A.1.2б) Характеристики ЗС в режиме работы 2



ствол





ПРД

Центр. частота, МГц

14425

Номиналы рабочих частот, МГц

14414.7500

14420.2500

14425.5000

Классы излучения

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

Ширина полосы (МГц) изл-ния на уровнях

-3 дБ

0.043

0.192

0.043

0.192

0.043

0.192

-30 дБ

0.060

0.250

0.060

0.250

0.060

0.250

X дБ

-

-

-

-

-

-

Макс. мощность изл-ния, дБВт

1.4

4.57

1.4

4.57

1.4

4.57

Глубина АРМ, дБ

0

0

0

0

0

0

Уровень шум. изл., дБ

-60

Поляризация

круговая

Затухание в АФТ, дБ

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-





ПРМ

Центр. частота, МГц

11575

Номиналы рабочих частот, МГц

11564.7500

11570.2500

11575.50

Классы излучения

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

51K2G7D

230KG7D

модем

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-

-

-

-

-

-

-30 дБ

-

-

-

-

-

-

X дБ

-

-

-

-

-

-

чувствительность, дБВт

-152.2

-149.0

-152.2

-149.0

-152.2

-149.0

защ. отн., дБ

20.7

17.4

20.7

17.4

20.7

17.4

сумм. мощность помехи от действ. РЭС, дБВт

-

-

-

-

-

-

УВЧ

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

330

-30 дБ

400

X дБ

-

центр.частота, МГц

11575

УПЧ1

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

250

-30 дБ

280

X дБ

-

центр.частота, МГц

11575

УПЧ2

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

76

-30 дБ

80

X дБ

-

центр.частота, МГц

11575

Поляризация

круговая

Затухание в АФТ, дБ

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-


Исходные данные для РРС-15


Карточка Формы N 1 ГКРЧ для РРС-15 приведена на рис. A.1.2а-б).

Общие исходные данные для РРС-15 приведены в табл. A.1.3.

В каждом из двух режимов работы РРС-15, условно названных "1" и "2", для приема и передачи задействован только один из стволов, другой ствол находится в "горячем резерве" и используется только при выходе из строя каких-либо резервируемых устройств (ПРМ, ПРД и т.д) первого ствола. Стволы имеют ортогональную поляризацию. В табл. A.1.4а) и б) приведены характеристики РРС-15 указанных режимах работы.


Таблица A.1.3


Характеристика

значение

Широта, град.

54.0

Долгота, град.

40.9

высота антенны над уровнем моря, км

0.210

азимут направления основ. излучения, град.

1.5

угол возвышения направления основного излучения антенны, град.

0.0

диаметр антенны, м

1.0

максимальный коэффициент усиления антенны (передача/прием), дБи

41/41

диаграмма направленности антенны

-

полосы частот передачи, МГц

[14003, 15341]

полосы частот приема, МГц

[14003, 15341]

кол-во режимов работы

2


Таблица A.1.4а) Характеристики РРС-15 в режиме работы 1



ствол




ПРД

Центр. частота, МГц

14907

Классы излучения

28M0G7D

Ширина полосы (МГц) изл-ния на уровнях

-3 дБ

19

-30 дБ

28

-40 дБ

32

Макс. мощность изл-ния, дБВт

-15

Уровень шум. изл., дБ

-50

Глубина АРМ, дБ

20

Поляризация

вертикальная

Затухание в АФТ, дБ

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-










ПРМ

Центр. частота, МГц

14417

Классы излучения

28M0G7D

модем

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-

-30 дБ

-

X дБ

-

чувствительность, дБВт

-108

защ. отн., дБ

15.0

сумм. мощность помехи от действ. РЭС, дБВт

-200

УВЧ

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

80

-30 дБ

130

-60 дБ

220

центр.частота, МГц

14417

УПЧ1

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

20

-30 дБ

30

-50 дБ

45

центр.частота, МГц

14417

УПЧ2

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-

-30 дБ

-

X дБ

-

центр.частота, МГц

-

Поляризация

вертикальная

Затухание в АФТ, дБ

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-


Таблица A.1.4б) Характеристики РРС-15 в режиме работы 2



ствол






ПРД

Центр. частота, МГц

14991

Классы излучения

28M0G7D

Ширина полосы (МГц) изл-ния на уровнях

-3 дБ

19

-30 дБ

28

-40 дБ

32

Макс. мощность изл-ния, дБВт

-15

Уровень шум. изл., дБ

-50

Глубина АРМ, дБ

20

Поляризация

горизонтальная

Затухание в АФТ, дБ

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-









ПРМ

Центр. частота, МГц

14501

Классы излучения

28M0G7D

модем

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-

-30 дБ

-

X дБ

-

чувствительность, дБВт

-108

защ. отн., дБ

15.0

сумм. мощность помехи от действ. РЭС, дБВт

-200

УВЧ

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

80

-30 дБ

130

-60 дБ

220

центр.частота, МГц

14501

УПЧ1

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

20

-30 дБ

30

-50 дБ

45

центр.частота, МГц

14501

УПЧ2

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-

-30 дБ

-

X дБ

-

центр.частота, МГц

-

Поляризация

горизонтальная

Затухание в АФТ, дБ

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-


Исходные данные для РРС-11


Карточка Формы N 1 ГКРЧ для РРС-11 приведена на рис. A.1.3а-б).

Общие исходные данные для РРС-11 приведены в табл. A.1.5.

На РРС-11 для приема и передачи одновременно задействовано два ствола. Стволы имеют ортогональную поляризацию. В табл. A.1.6 приведены характеристики РРС-11.


Таблица A.1.5


Характеристика

значение

Широта, град.

54.0

Долгота, град.

40.9

высота антенны над уровнем моря, км

0.205

азимут направления основ. излучения, град.

350.0

угол возвышения направления основного излучения антенны, град.

0.0

диаметр антенны, м

1.0

максимальный коэффициент усиления антенны (передача/прием), дБи

38/38

диаграмма направленности антенны

-

полосы частот передачи, МГц

[10700, 11700]

полосы частот приема, МГц

[10700, 11700]

кол-во режимов работы

1


Таблица A.1.6 Характеристики РРС-11



ствол 1

ствол 2




ПРД

Центр. частота, МГц

11565

11595

Классы излучения

7M00G7D

7M00G7D

Ширина

-3 дБ

4.5

4.5

полосы (МГц) изл-ния на уровнях

-30 дБ

7

7

-40 дБ

8

8

Макс. мощность изл-ния, дБВт

-3

-3

Уровень шум. изл., дБ

-50

Глубина АРМ, дБ

20

20

Поляризация

вертикальная

горизонтальная

Затухание в АФТ, дБ

1.0

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-

-










ПРМ

Центр. частота, МГц

11035

11065

Классы излучения

7M00G7D

7M00G7D

модем

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-


-30 дБ

-


X дБ

-


чувствительность, дБВт

-113

-113

защ. отн., дБ

15.0

15.0

сумм. мощность помехи от действ. РЭС, дБВт

-200

-200

УВЧ

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

80

80

-30 дБ

130

130

-60 дБ

220

220

центр.частота, МГц

11035

11065

УПЧ1

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

5

5

-30 дБ

7

7

-50 дБ

10

10

центр.частота, МГц

11035

11065

УПЧ2

полоса пропуск. (МГц) на уровнях

-3 дБ

-


-30 дБ

-


X дБ

-


центр.частота, МГц

-


Поляризация

вертикальная

горизонтальная

Затухание в АФТ, дБ

1.0

1.0

Доп. устр-ва в тракте

-



РИС. А.1.1А) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-0...
РИС. А.1.1Б) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-0...

РИС. А.1.2А) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-0...
РИС. А.1.2Б) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-0...

РИС. А.1.3А) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-0...
РИС. А.1.3Б) ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-0...

A.2 Проверка выполнения достаточных условий совместимости РЭС


Проводится проверка выполнения условий совместимости РЭС, приведенных в Разделе 8.2.


Совместимость ЗС и РРС-15


1) По заданным координатам ЗС (Ш_1 = 55.6, Д_1 = 40.5) и РРС-15 (Ш_2 = 54, Д_1 = 40.9) с помощью выражений (П1.1-П1.2) рассчитывается расстояние между РЭС:


дельта д = пи х min[|40.5-40.9|,|360-|40.5-40.9||] / 180 = 6.981-10(-3) рад.


                            Пи                 Пи               Пи
     дельта R = arccos[sin(---- x 55.6) x sin(---- x 54) + cos(---- x 55.6)
                            180                180              180

       Пи                        -3
x cos(---- x 54) x cos(6.981 x 10  )] = 0.02821 рад.
       180

R = 6370 х 0.028 = 179.72 км.


2) Полосы частот передачи ЗС - [14250, 14500] МГц и полосы частот приема РРС-15 -[14003, 15341] МГц пересекаются.

Полосы частот передачи РРС-15 - [14003, 15341] МГц и полосы частот приема ЗC -[11450, 11700] МГц не пересекаются.

Таким образом, необходимо анализировать совместимость передатчиков ЗС и приемников РРС-15. ЭМС передатчиков РРС-15 и приемников ЗС выполняется и анализ их совместимости проводить не следует.


Совместимость ЗС и РРС-11


1) По аналогии с предыдущими вычислениями расстояние между РЭС R равно 179.72 км.

2) Полосы частот передачи ЗС - [14250, 14500] МГц и полосы частот приема РРС-11 - [10700, 11700] МГц не пересекаются.

Полосы частот передачи РРС-11 - [10700, 11700] МГц и полосы частот приема ЗC -[11450, 11700] МГц пересекаются.

Таким образом, необходимо анализировать совместимость передатчиков РРС-11 и приемников ЗС. ЭМС передатчиков ЗС и приемников РРС-11 выполняется и анализ их совместимости проводить не следует.


А.3 Воздействие ЗС на РРС-15


Ниже приведен пример анализа ЭМС, в котором в качестве источника помехи рассматривается описанная выше ЗС, в качестве приемника помехи рассматривается описанная выше РРС-15. При этом рассматривается влияние на каждый ствол РРС-15, для чего применяется процедура Раздела 8.3.


А.3.1 Воздействие ЗС на ствол РРС-15 в режиме работы 1


п. 1 процедуры Раздела 8.3


Проверяется наличие пересечения полосы частот передачи ЗС и полосы фильтра УВЧ по уровню минус 30 дБ в тракте приема рассматриваемого ствола РРС, то есть полосы [14250, 14500] МГц и полосы, крайние частоты которой 14417_130/2МГц: [14352, 14482] МГц.

Полосы пересекаются и, следовательно, процедуру анализа следует продолжить.


п. 2 процедуры Раздела 8.3


В каждом i-м режиме работы ЗС (i = 1..k, где k = 2) рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения каждого j-го канала Р_канал.i,j (j = 1..li, где l1 = 3, l2 = 3).

Для 1-го режима работы ЗС и 1-го канала (номинал рабочей частоты f_канал.1, 1 = 14413.9000 МГц) рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения P_канал.1, 1


пп. 2.1 процедуры Раздела 8.3


Для класса излучения 51K2G7D на 1-ом канале 1-го режима работы ЗС с одной стороны, и приемного тракта рассматриваемого ствола РРС с другой стороны, рассчитывается значение КОП. При этом исходными данными для расчета являются (см. Раздел 7.2):

По ПРД:

- рабочая частота f_ПРД = 14413.9000 МГц;

- класс излучения 51K2G7D;

- спектральные характеристики излучения: S(дельта пf_1) = -ЗдБ при дельта пf_1 = 0.043/2 = 0.0215 МГц, S(дельта пf_2) = -30дБ при дельтапf_2 = 0.060/2 = 0.030 МГц;

- уровень шумовых излучений Sш = -60 дБ.

По ПРМ:

- рабочая частота f_ПРM = 14417 МГц;

- частота приема соответствующего ствола f_ПРМст = 14417 МГц;

- нижний предел полосы приема F_ПРМmin = 14003 МГц;

- верхний предел полосы приема F_ПРМmax = 15341 МГц;

- класс принимаемого излучения 28M0G7D;

- уровни пропускания фильтра УВЧ при заданных отстройках: H(дельта вчf_1) = -ЗдБ при дельта вчf_1 = 80/2 = 40 МГц, H(дельта вчf_2) = -30дБ при дельта вчf_2 = 130/2 = 65 МГц, H(дельта вчf_3) = -60 дБ при дельта вчf_3 = 220/2 = 110 МГц;

- центральная частота фильтра УВЧ fувч = fПРМст. = 14417 МГц;

- уровни пропускания фильтра УПЧ при заданных отстройках: H(дельта пчf_1) = -ЗдБ при дельта пчf_1 =20/2 = 10 МГц, H(дельта пчf_2) = -30 дБ при дельта пчf_2) = 30/2 = 15 МГц, H(дельта пчf_3) = -50 дБ при дельта пчf_3) = 45/2 = 22.5 МГц;

- центральная частота фильтра УПЧ / = fПРМст. = 14417 МГц;

Согласно процедуре расчета КОП (Раздел 7.2):


                                                                                               ____
     1. С помощью (7.1.4) определяются элементы вектора характеристических частот передатчика: fПРД
= (-0.030 + 14413.9, -0.0215 + 14413.9,  14413.9 + 0.0215,  14413.9 + 0.030 = 14413.87,  14413.8785,
14413.9215, 14413.93.
                                                                                      ____
     С помощью (7.1.6) определяются элементы  вектора  характеристических частот УВЧ: fУВЧ = (-110 +
14417, -65 + 14417,  -40 + 14417,  14417 + 40, 14417 + 65, 14417 + 110 = 14307, 14352, 14377, 14457,
14482, 14527.
     С помощью (7.1.8) определяются элементы вектора характеристических частот УПЧ:
____
fУПЧ = (-22.5 + 14417,  -15 + 14417,  -10 + 14417,  14417 + 10,  14417 + 15, 14417 + 22.5 = 14394.5,
14402, 14407, 14427, 14432, 14439.5.
     С помощью (7.1.10) по классу принимаемого излучения (подробные характеристики фильтра модема не
                                                                              ____
заданны)  определяются  элементы  вектора  характеристических  частот модема: fПРМ = (-28/2 + 14417,
14417 + 28/2) = (14403, 14431).
     2. Определяется   вектор  (f )j = 1,2..n ,   значения   элементов   которого   равны  значениям
                                 j
упорядоченных  по возрастанию  частоты  элементов векторов, найденных в п. 1. Количество элементов n
равно 18, сами элементы:

j f
j
j f
j
j f
j
1 14307.00000 1 14407.00000 13 14431.00000
2 14352.00000 8 14413.87000 14 14432.00000
3 14377.00000 9 14413.87850 15 14439.50000
4 14394.50000 10 14413.92150 16 14457.00000
5 14402.00000 11 14413.93000 17 14482.00000
6 14403.00000 12 14427.00000 18 14527.00000

     3. C помощью (7.2.1) определяется  ширина и средняя  частота   интервалов   (всего n -1 = 17 ),
границами которых являются элементы найденного вектора (f ):
                                                         j

j df
j
f
ср.j
j d
fj
f
ср.j
j d
fj
d
ср.j
1 45.00000 14329.50000 7 6.87000 14410.43500 13 5.00000 14431.50000
2 25.00000 14364.50000 8 0.00850 14413.87425 14 7.50000 14435.75000
3 17.50000 14385.75000 9 0.04300 14413.90000 15 17.50000 14448.25000
4 7.50000 14398.25000 10 0.00850 14413.92575 16 25.00000 14469.50000
5 1.00000 14402.50000 11 13.07000 14420.46500 17 45.00000 14504.50000
6 4.00000 14405.00000 12 4.00000 14429.00000      

     4. Для каждого значения f     рассчитываются:
                              ср.j

     - с помощью   (7.1.3)   спектральная   плотность мощности излучения  S(f    ), которая в данном
                                                                             ср.j
случае(отсутствуют доп. устройства) совпадает с обобщенной спектральной мощностью;

                       S(f    )/10
                          ср.j
     - значение q  = 10           ;
                 j
     - относительная мощность излучения w  = q  x df :
                                         j    j     j

j S(f )
ср.j
q
j
w
j
j S(f )
ср.j
q
j
w
j
j S(f )
ср.j
q
j
w
j
1 -60 0.000001 0.000045 7 -60 0.000001 0.000007 13 -60 0.000001 0.000001
2 -60 0.000001 0.000025 8 -17.619 0.017301 0.000147 14 -60 0.000001 0.000008
3 -60 0.000001 0.000018 9 0 1.000000 0.430000 15 -60 0.000001 0.000018
4 -60 0.000001 0.000008 10 -17.619 0.017301 0.000147 16 -60 0.000001 0.000025
5 -60 0.000001 0.000001 11 -60 0.000001 0.000013 17 -60 0.000001 0.000045
6 -60 0.000001 0.000004 12 -60 0.000001 0.000004        

     5. Согласно (7.2.2) вычисляется нормированная мощность излучения для каждого j -го интервала:

j Х
j
j X
j
j X
j
1 0.001035 7 0.000158 13 0.000023
2 0.0005751 8 0.003383 14 0.0001725
3 0.0004026 9 0.989 15 0.0004026
4 0.0001725 10 0.003383 16 0.0005751
5 0.000023 11 0.0003007 17 0.001035
6 0.00009202 12 0.00009202    

     6. Для каждого значения f     рассчитываются:
                              ср.j

     - согласно (7.1.5) избирательность фильтра УВЧ )H   (f    ;
                                                      увч  ср.j

     - согласно (7.1.7) избирательности фильтра УПЧ1 H    (f     и фильтра УПЧ2 H    (f    ;
                                                      упч1  ср.j                 упч2  ср.j

     - согласно (7.1.9) (подробная   характеристика   отсутствует)   избирательность  фильтра модема
H (f    ;
 м  ср.j

     - согласно (7.1.11) избирательность приемного тракта )H(f    , которая в данном
                                                              ср.j

случае (отсутствуют доп. устройства) совпадает с обобщенной избирательностью приемного тракта;

                H(f    )/10
                   ср.j
значение Y  = 10            :
          j

j H (f )
увч ср.j
H (f )
упч1 ср.j
H (f )
упч2 ср.j
H (f )
м ср.j
H(f )
ср.j
Y
j
1 -46.951 -50 0 -30 -126.951 2.018E-13
2 -18.123 -50 0 -30 -98.123 1.541E-10
3 0 -50 0 -30 -80 1.00E-08
4 0 -41.007 0 -30 -71.007 7.931E-08
5 0 -27.742 0 -30 -57.742 0.000001682
6 0 -15.141 0 0 -15.141 0.031
7 0 0 0 0 0 1
8 0 0 0 0 0 1
9 0 0 0 0 0 1
10 0 0 0 0 0 1
11 0 0 0 0 0 1
12 0 -15.141 0 0 -15.141 0.031
13 0 -27.742 0 -30 -57.742 0.000001682
14 0 -41.007 0 -30 -71.007 7.931E-08
15 0 -50 0 -30 -80 1.00E-08
16 -18.123 -50 0 -30 -98.123 1.541E-10
17 -46.951 -50 0 -30 -126.951 2.018E-13

7. Согласно (7.2.3) вычисляется значение коэффициента ослабления помехи


                                          -13                         -10
Ф(Дельтаf) = 10 x lg(0.001035 x 2.018 o 10    + 0.0005751 x 1.541 x 10    + ... + 0.001035 x 2.018 x
   -13
 10    = -0.015 ~ 0 дБ

Таким образом, эффективная мощность излучения для 1-го режима работы ЗС на 1-м канале с классом излучения 51K2G7D, равная сумме максимальной мощности излучения (см. табл. 5.1.2а) и КОП, составляет: 1.4 + 0 = 1.4 дБ

Для класса излучения 23 0KG7D на 1-ом канале 1-го режима работы ЗС с одной стороны и приемного тракта рассматриваемого ствола РРС с другой стороны рассчитывается значение КОП. При этом исходными данными для расчета являются (см. Раздел 7.2 и предыдущий расчет):

По ПРД:

- рабочая частота 9000fПРД = 14413. МГц;

- класс излучения 230KG7D;

- спектральные характеристики излучения: S(дельтаnfl) = -3дБ при


     дельта п f  = 0.192/2 = 0.096 МГц, S(дельта пf ) = -30дБ при дельта п/2 = 0.250/2 = 0.125 МГц;
               1                                   2

По ПРМ исходные данные те же, что и в предыдущем расчете.

Согласно процедуре расчета КОП (Раздел 7.2):


        ____
     1. fПРД= (-0.125 + 14413.9,-0.096 + 14413.9, 14413.9 + 0.096, 14413.9 + 0.125 =
= 14413.775, 14413.804, 14413.996, 14414.025.
                                                    ____  ____   ____
     Поскольку приемный тракт не изменяется вектора fУВЧ, fУПЧ и fПРМ сохраняют значения своих элементов.

2. Определяется вектор fj (j = 1,2.. n, n = 18 ):


j f
j
j f
j
j f
j
1 14307.00000 7 14407.00000 13 14431.00000
2 14352.00000 8 14413.77500 14 14432.00000
3 14377.00000 9 14413.80400 15 14439.50000
4 14394.50000 10 14413.99600 16 14457.00000
5 14402.00000 11 14414.02500 17 14482.00000
6 14403.00000 12 14427.00000 18 14527.00000

3. C помощью (7.2.1) определяется ширина и средняя частота интервалов, границами которых являются элементы найденного вектора (f_j):


j df
j
f
ср.j
j df
j
f
ср.j
j df
j
f
ср.j
1 45.00000 14329.50000 7 6.87000 14410.38750 13 1.00000 14431.50000
2 25.00000 14364.50000 8 0.00850 14413.78950 14 7.50000 14435.75000
3 17.50000 14385.75000 9 0.04300 14413.90000 15 17.50000 14448.25000
4 7.50000 14398.25000 10 0.00850 14414.01050 16 25.00000 14469.50000
5 1.00000 14402.50000 11 13.07000 14420.51250 17 45.00000 14504.50000
6 4.00000 14405.00000 12 4.00000 14429.00000      

4. Для каждого значения f_ср.j рассчитываются:


j S(f )
ср.j
q
j
w
j
j S(f )
ср.j
q
j
w
j
j S(f )
ср.j
q
j
w
j
1 -60 0.000001 0.000045 7 -60 0.000001 0.000007 13 -60 0.000001 0.000001
2 -60 0.000001 0.000025 8 -17.388 0.018246 0.000529 14 -60 0.000001 0.0000258
3 -60 0.000001 0.000018 9 0 1.000000 0.192000 15 -60 0.000001 0.000018
4 -60 0.000001 0.000008 10 -17.388 0.018246 0.000529 16 -60 0.000001 0.0005
5 -60 0.000001 0.000001 11 -60 0.000001 0.000013 17 -60 0.000001 0.000045
6 -60 0.000001 0.000004 12 -60 0.000001 0.000004        

5. Согласно (7.2.2) вычисляется нормированная мощность излучения для каждого j-го интервала:


j Х
1
j X
j
j X
j
1 0.000233 7 0.000035 13 0.000035
2 0.000129 8 0.002738 14 0.000039
3 0.000091 9 0.994000 15 0.000091
4 0.000039 10 0.002738 16 0.000129
5 0.000005 11 0.000067 17 0.000233
6 0.000021 12 0.000021    

6. Для каждого значения f_ср.j рассчитываются:


j H (f )
увч ср.j
H (f )
упч1 ср.j
H (f )
упч2 ср.j
H (f )
м ср.j
H(f )
ср.j
Y
j
1 -46.951 -50 0 -30 -126.951 2.018E-13
2 -18.123 -50 0 -30 -98.123 1.541E-10
3 0 -50 0 -30 -80 1.00E-08
4 0 -41.007 0 -30 -71.007 7.931E-08
5 0 -27.742 0 -30 -57.742 0.000001682
6 0 -15.141 0 0 -15.141 0.031
7 0 0 0 0 0 1
8 0 0 0 0 0 1
9 0 0 0 0 0 1
10 0 0 0 0 0 1
11 0 0 0 0 0 1
12 0 -15.141 0 0 -15.141 0.031
13 0 -27.742 0 -30 -57.742 0.000001682
14 0 -41.007 0 -30 -71.007 7.931E-08
15 0 -50 0 -30 -80 1.00E-08
16 -18.123 -50 0 -30 -98.123 1.541E-10
17 -46.951 -50 0 -30 -126.951 2.018E-13

7. Значение коэффициента ослабления помехи


                                        -13                   -10
Ф(дельтаf) = 10 x lg(0.000233 x 2.018-10    + 0.000129 x 1.541    + ... + 0.000233 x 2.018 x

  -13
10   ) = -0.003 ~ 0 дБ

Таким образом, эффективная мощность излучения для 1-го режима работы ЗС на 1-м канале с классом излучения 230KG7D, равная сумме максимальной мощности излучения (см. табл. 5.1.2а) и КОП, составляет: 4.57 + 0 = 4.57 дБ


пп. 2.2 процедуры Раздела 8.3


     P           определяется как максимум ранее найденных в пп. 2.1 сумм, то есть:
      канал.1, 1

     P           = max(1.4, 4.57) = 4.57 дБ.
      канал.1, 1

По аналогии с проведенными расчетами вычисляются значения КОП и максимальной эффективной мощности излучения для всех остальных каналов. Результаты расчета:


  Режим 1 Режим 2
Номиналы,
МГц
14413.9000 14414.1600 14414.4200 14414.7500 14420.2500 14425.50
Классы
излучения
51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K.
КОП, дБ 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Эфф.
мощность,
дБВт
1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57
Макс. эфф.
мощность,
дБВт
P =4.57
канал.1, 1
P =4.57
канал.1, 2
P =4.57
канал.1, 3
P =4.57
канал.2, 1
P =4.57
канал.2, 2
P =4.57
канал.2, 3

п. 3 процедуры Раздела 8.3


Рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения каждого i-го режима работы ЗС. Согласно (8.3.1) для 1-го режима работы максимальная эффективная мощность излучения ЗС:


РИС. 66 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

п. 4 процедуры Раздела 8.3


Согласно (8.3.2) рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения ЗС:


     P   = max(9.34, 9.34) = 9.34 дБВт.

п. 5 процедуры Раздела 8.3


Для центральной частоты ствола приема РРС f_ПРМст. = 14417 МГц согласно данным табл. 3.1а) значения процента времени "среднего года" p и запаса на замирания F выбираются равными 0.0025 % и 40 дБ, соответственно.


п 6 процедуры Раздела 8.3


Проводится расчет мощности помехи P_пом(p)_1,1 , создаваемой 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р1. Используется процедура Раздела 4, исходными данными для расчета являются (см. Раздел 4.7) для ЗС(РРС-15):

- широта, Ш_1 = 55.6(Ш_2 = 54) град.;

- долгота, Д_1 = 40.5 (Д_2 = 40.9), град.;

- азимут направления основного излучения, az_1 = 115.0 (az_2 = 1.5) град.;

- угол возвышения антенны, Дельта_1 = 5.0(Дельта_2 = 0 ) град.;

- высота антенны над уровнем моря, h_1 = 0.16(h_2 = 0.210) км;

- диаметр антенны d_1 = 4.6(d_2 = 1.0) м;

- максимальный коэффициент усиления антенны G_1max = 55.1(G_2max = 41) дБи;

- угол наклона вектора поляризации относительно горизонта тау_1 = П/4(тау_2 = П/2 );

- мощность излучения мешающего передатчика P_ПРД = 4.57 дБВт;

- частота излучения мешающего передатчика (см. Примечание 8.3.1)

f = (14.25+ 14.5)/2 = 14.375, ГГц;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРД, эта_ПРД = 1 дБ;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ, эта_ПРМ = 1 дБ;

- процент времени "среднего года" р = 0.0025 %.


*п. 1 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Расстояние между РЭС R равно 179.72 км (см. Раздел А.2).


*п. 2 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


ЗС и РРС-15 расположены в Центральном районе ЕТР (климатический район 2 рис. П5.1) и, таким образом, значения эффективного вертикального градиента диэлектрической проницаемости воздуха в местах расположения РЭС (g_1 и g_2) согласно данным табл. П5.1 равны минус 10-10(-8) 1/м.


*п. 3 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Согласно выражению (4.2.1) для трассы рассчитывается значение эквивалентного радиуса Земли a_э:


                     6370
     a  = ----------------------------- = 9347 км.
      э                     -8      3
          1 + 6370 х (-10-10  ) х 10 /2

*п. 4 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Профиль трассы с учетом ранее рассчитанного значения a_э приведен на рис. А.3.1, описание профиля приведено в табл. А.3.1.


Таблица А.3.1 Профиль "ЗС - РРС-15"




D1
R
i
0.00 3.05 5.00 14.00 18.05 21.00 21.05 22.45 25.00 34.20 39.75 50.70 54.75 56.55 56.60 56.65 56.70 60.00 70.00 79.65 80.59 85.74 87.49
h 135 137 137 136 140 145 145 149 125 120 113 110 116 110 110 116 116 125 117 129 129 120 116
  R
i
88.09 95.64 113.00 119.00 121.00 125.00 130.00 136.29 137.04 140.19 142.54 145.29 146.94 147.54 148.19 149.99 168.74 168.84 172.79 178.94 179.72  
h 114 98 100 115 118 11001 100 97 98 104 104 116 127 123 119 11001 100 100 100 107 108  




D2
1
R
i
-
2
R
i
-
type -

*п. 5 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Исходя из профиля местности, определяется просвет на трассе. Значение H определяется в точке с отметкой R_i = 80.км (k = 80.59/179.72 = 0.448) и равно минус 374 м.


*п. 6 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


В точке профиля, определяющей просвет на трассе, с помощью выражения (4.2.3а) рассчитывается радиус минимальной зоны Френеля:


                     100 х 179.72
     H  = кв. корень ------------ 0.448 (1-0.448) = 17.6 м.
      0                 14.375

*п. 7 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Условие (4.2.2) не выполняется (H < H_0), и, следовательно, необходимо рассчитывать дифракционную и тропосферную составляющие помехи.

Для расчета дифракционной составляющей применяется процедура Раздела 4.4. При этом исходными данным для расчета являются (см. Раздел 4.4):

- широта и долгота ЗС (Ш_1 = 55.6, Д_1 = 40.5 град.);

- широта и долгота РРС-15 (Ш_2 = 54, Д_1 = 40.9 град.);

- протяженность трассы R = 179.72 км;

- высоты антенн ЗС и РРС-15 над уровнем моря (h_1 = 0.16, h_2 = 0.210 км);

- частота f = 14.375 ГГц;

- поляризация излучения мешающего передатчика круговая;

- эквивалентный радиус Земли в месте расположения трассы (а_э = 9347 км);

- профиль местности (рис. А.3.1 и табл. А.3.1);

- процент времени "среднего года" р = 0.0025 %.


**п. 1 процедуры расчета множителя ослабления в дифракционной зоне в малых процентах времени


***процедура расчета медианы дифракционных потерь


****п. 1 Часть 3


*****Часть 1


1. Так как трасса является сухопутной (D2 = диаметру), значения эпсилон и сигма выбираются равными 25 и 1, соответственно.

2. Согласно выражению (4.4.14а) и круговой поляризации (см. Примечание 4.4.6) коэффициент проводимости земной поверхности K:


                               -1/3         2                 2 -1/4              2
     К = 0.03628(9347 - 14.375)     [(25 -l)  + (18 -1/14.375) ]     кв. корень 25  +

               2
(l8 х 1/14.375)  =0.00362.

3. Согласно (4.4.15)


                             2                 4
            1 + 1.6 х 0.00362  + 0.75 х 0.00362
     бета = ------------------------------------ = 1.
                             2                 4
            1 + 4.5 х 0.00362  + 1.35 х 0.00362

4. С помощью выражения (4.4.17а) определяются нормированные параметры трассы:


                   14.375 1/3
     Х = 21.88 х 1(------)    х 179.72 = 21.5,
                       2
                   9347
                          2
                    14.375  1/3
     Y1 = 957.3 х 1(-------)    х 0.16 = 43.0,
                     9347

                          2
                    14.375  1/3
     Y1 = 957.3 х 1(-------)    х 0.21 = 56.4.
                     9347

5. С помощью (4.4.18) рассчитывается множитель расстояний


F(X) = 11 + 10 lg(21.5) - 17.6-21.5 = -354 дБ.


6. С помощью (4.4.19) рассчитываются высотные множители


                                1/2
     G(Y1) = 17.6 х (43.0 - 1.1)    - 5 х 1g(43.0 - 1.1) - 8 = 97.8,

                                1/2
     G(Y2) = 17.6 х (56.4 - 1.1)    - 5 х 1g(56.4 - 1.1) - 8 = 114.2.

7. Дифракционные потери рассчитываются согласно (4.4.16)


     L     =mах{-[-354 + 97.8 + 114.2], 0 = 142.0 дБ.
      Дифр

****п. 2 Часть 3


*****Часть 2


1.2. Трасса является закрытой:

1.2.1. Линия гипотетического пути распространения сигнала имеет три излома и огибает два препятствия рельефа местности (рис. А.3.1). Следовательно, число затеняющих препятствий не должно превысить пяти. Все препятствия рельефа рассматриваются как отдельные затеняющие препятствия.

Таким образом, на трассе при заданных условиях рефракции имеется пять затеняющих препятствий и, соответственно, шесть подинтервалов.

1.2.2. На втором, третьем и четвертом подинтервалах имеются полузатеняющие препятствия.

ГАРАНТ:

Нумерация пунктов приводится в соответствии с источником


2.2.1. Затеняющие препятствия аппроксимируются цилиндрами. Значения необходимых для дальнейших расчетов геометрических характеристик приведены в табл. А.3.2 для каждого затеняющего препятствия (см. рис. А.3.2- А.3.6).


Таблица А.3.2


параметр 1-е
препятствие
2-е
препятствие
3-е
препятствие
4-е
препятствие
5-е
препятствие
источник
R , км
v
22.45 60 80.884 120.836 146.94 из профиля
d , км
1
22.45 37.55 20.884 35.096 25.94 из профиля
d , км
2
37.55 19.65 38.116 26.104 32.78 из профиля
h, км 0.047 0.029 0.052 0.043 0.014 из профиля
ню 3.897 2.465 4.362 2.4654 1.126 (4.4.5)
d (d ), км
pq ц
3.95 13.3 17.49 12 2.25 R - R (из профиля)
q p
t 0.0118 0.0036 0.0017 0300.0 0.0131 (4.4.2)
а , км
ц
333 3674 10550 4046 166 (4.4.3)

2.2.2. Значения геометрических характеристик полузатеняющих препятствий приведены в табл. А.3.3.


Таблица А.3.3


параметр 2-й
подинтервал
3-й
подинтервал
4-й
подинтервал
источник
R
v
44.65 70 104.84 из профиля
d
1
22.2 10 19.1 из профиля
d
2
15.35 9.65 14.16 из профиля
h -0.0056 -0.0049 -0.0037 из профиля
ню -0.574 -0.681 -0.397 (4.4.5)

3.2. Значения параметров, входящих в (4.4.13), приведены в табл. А.3.4 - А.3.5.


Таблица А.3.4 Затеняющие препятствия


параметр 1-е
препятствие
2-е
препятствие
3-е
препятствие
4-е
препятствие
5-е
препятствие
источник
L (ню)
D
24.7 20.8 25.6 23.6 14.7 (4.4.4)
n 19.258 5.245 6.678 7.666 7.125 (4.4.9)
m 0.064 0.347 0.67 0.319 0.039 (4.4.9)
b 1 1 1 1 1 (4.4.8)
T(m,n) 15.4 24.7 59.2 31.9 3.7 (4.4.7)
L
ц
40.1 45.5 84.8 55.5 18.4 (4.4.6)
С
N
0.422 (4.4.10)

Таблица А.3.5 Полузатеняющие препятствия


параметр 1-й
подинтервал
2-й
подинтервал
3-й
подинтервал
4-й
подинтервал
5-й
подинтервал
6-й
подинтервал
 
L (ню)
D
0 1.4 0.7 2.7 0 0 (4.4.4)

Суммарные дифракционные потери на трассе:


     L           =(40.1 + 45.5 + 84.8 + 55.5 + 18.4) + 0 + 1.4 + 0.7 + 2.7+ 0 + 0 - 20 lg(0.422) =
      Дифр сумма

256.6 дБ

****п. 3 Часть 3


Окончательное значение медианы дифракционных потерь принимается равным минимуму из двух ранее полученных значений


     L     = min (142.0, 256.6) = 142.0 дБ.
      Дифр

**п. 2 процедуры расчета множителя ослабления в дифракционной зоне в малых процентах времени


Согласно (4.4.23) рассчитывается медиана множителя ослабления


     V      = -142.0 дБ.
      мДифр

Согласно (4.4.24) рассчитывается стандартное отклонение


     сигма   = 6 х (1-ехр(-0.036 х 179.72)) = 6.0 дБ.
          ст

Значение коэффициента пересчета от "среднего года" к "наихудшему" месяцу согласно (4.4.27) принимается равным 4, поскольку трасса является сухопутной (D2 = диаметр ).

Для процента времени "среднего года" равного 0.0025 процент времени "наихудшего" месяца рассчитывается как t = 4 х 0.0025 = 0.01%.

Отклонение множителя ослабления от медианного значения определяется согласно выражению (4.4.25):


дельтаV(t) = 6.0 х (2.74 - 0.217 х ln(0.01)) = 22.4 дБ.


Согласно (4.4.28) рассчитывается множитель ослабления в дифракционной зоне:


     V    (t) = -142.0 + 22.4 = -119.6 дБ.
      Дифр

Далее для расчета тропосферной составляющей применяется процедура Раздела 4.5. Исходные данные для расчета совпадают с используемыми при расчете дифракционной составляющей (см. Раздел 4.5).


**процедура расчета множителя ослабления при ДТР


1. Местоположение рассматриваемых РЭС (центр ЕТР) позволяет однозначно говорить об отсутствии приморских участков на рассматриваемой трассе, то есть R_13 = R_14 = R_15 = 0.

2. Так как D2 = диаметру, то на трассе отсутствуют морские участки, то есть R_3 = R_4 = R_5 = 0.

Таким образом, согласно (4.5.20) протяженность сухопутных участков трассы совпадает с протяженностью самой трассы, то есть R_1 = 179.72 км.

3. Определяются коэффициенты c_n = R_n/R:


     c  = 179.72/179.72 = 1, c               = 0/179.72 = 0.
      1                       3,4,5,13,14,15

4. Согласно выражению (4.5.17) рассчитываются коэффициенты:


     w  =1 + (0 + 0 + 0)/2 = 1, w  = w  = w  = 0.
      1                          3    4    5

5. Препятствия, определяющие углы закрытия на трассе, имеют следующие характеристики (см. табл. А.3.1):


     h   = 0.149 км, d   = 22.45 км, h   = 0.127 км, d   = 179.72 - 146.94 = 32.78 км.
      п1              п1              п2              п2

С помощью (4.5.2) и (4.5.3) рассчитываются углы закрытия:


дельта_1 = (0.149 - 0.16)/22.45 - 0.5 х 22.45/8500 = -0.00181 рад,

дельта_2 = (0.127 - 0.21)/32.78 - 0.5 х 32.78/8500 = -0.00446 рад.


6. Согласно (4.5.1) рассчитывается эквивалентное расстояние


R_э = 179.72 + 8500 х ((-0.00181) + (-0.00446)) = 126.42 км.


7. Согласно (4.5.13) рассчитывается угол


Тэта = (-0.00181) + (-0.00446) + 179.72/8500 = 0.01487 рад,


8. Согласно (4.5.12) рассчитывается значение высоты объема рассеяния:


РИС. 67 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

9. Согласно информации по климатическому параметру k, представленной на рис. П5.3 Приложения 5, его значения в оконечных пунктах трассы равны 0, следовательно, и среднее значение также равно 0.

10. Согласно (4.5.19) значение коэффициента пересчета от "среднего года" к "наихудшему" месяцу равно 4 (z_тр = 4). При этом процент времени "наихудшего" месяца рассчитывается как t = 4 х 0.0025 = 0.01%.

11. Так как w_3 = w_4 = w_5 = 0, то значение функции гамма(t) принимается равным 0.

12. Так как w_i не равно 0 только при i = 1, то значения множителей ослабления )V_3,4,5 (t) принимаются равными 0, и рассчитывается только множитель ослабления V_1 (t). При этом согласно выражения (4.5.5):


РИС. 68 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

13. Значение множителя ослабления при ДТР определяется согласно (4.5.16):


     V   (t) = 1 х (-23.6) + 0 + 0 + 0 = -23.6 дБ.
      ДТР

Таким образом, значение множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме Р1


     V(t) = max(V    (t),V   (t)) = max(-l19.6,-23.6) = -23.6 дБ.
                 Дифр     ДТР

*п. 8 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


С помощью приведенной в Разделе 4.6 процедуры проводится расчет коэффициентов усиления антенн источника и рецептора помехи. Исходными данными для расчета являются:

- широты Ш_1 = 55.6 и Ш_2 = 54 град.;

- долготы Д_1 = 40.5 и Д_2 = 40.9 град.;

- азимуты направления основного излучения az_1 = 115.0 и az_2 = 1.5 град.;

- углы возвышения антенн Дельта_1 = 5.0 и Дельта_2 = 0 град.;

- протяженность трассы R = 179.72 км;

- высота антенн над уровнем моря h_1 = 0.16 и h_2 = 0.210 км;

- частота f = 14.375 ГГц;


                                        180                               180
     - углы закрытия дельта  = -0.00181 --- = -0.104 и дельта  = -0.00446 ---- = -0.256 град.
                           1             П                   2              П

**процедура расчета коэффициентов усиления антенн


1. C помощью выражения (П1.3) рассчитывается угол, дополняющий направление от ЗС к РРС, до направления на Север:


РИС. 69 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

2. Согласно (П1.4) вычисляется азимут направления от ЗС к РРС:


     az   = 360 - 188.36 = 171.64 град,
       12

а также азимут направления от РРС к ЗС


     az   = 360 - 8.04 = 351.96 град.
       21

3. C учетом того, что рассматриваемая трасса не является открытой, с помощью выражения (4.6.1) рассчитывается угол отклонения от оси ДН ЗС:


РИС. 70 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

4. Расчет коэффициента усиления антенны ЗС проводится с помощью выражений (П2.8)-(П2.11) Приложения 2, при этом d/ламбда = 4.6/(0.3/14.375) = 220. и


РИС. 71 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Таким образом, коэффициент усиления антенны ЗС в направлении, определяемом углом Ламбда_1 (36° <= Ламбда_1 < 180°):


G(Ламбда_1) = -10 дБи.


Расчет коэффициента усиления антенны РРС проводится с помощью выражений (П2.1)-(П2.4) Приложения 2, при этом d/ламбда = 1.0/(0.3/14.375) = 47. и


РИС. 72 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Таким образом, коэффициент усиления антенны РРС в направлении, определяемом углом Ламбда_2 (2.09 <=Ламбда_2 < 48°):


G(Ламбда_2) = 52 - 10 lg(47.9) - 25 lg 9.54 = 10.7 дБи.


*п. 9 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Ослабление в атмосферных газах A_а рассчитывается согласно процедуре Раздела 6. Исходными данными для расчета являются:

- широты Ш_1 = 55.6 и Ш_2 = 54 град.;

- долготы Д_1 = 40.5 и Д_2 = 40.9 град.;

- протяженность трассы R = 179.72 км;

- высота антенн над уровнем моря h_1 = 0.16 и h_2 = 0.210 км;

- частота f = 14.375 ГГц;


**процедура расчета ослабления в атмосферных газах для Режима Р1


1. Неравенство f < 7 не выполняется и, следовательно, необходимо проводить дальнейшие расчеты.

2. Согласно (6.2.1) угол наклона трассы по отношению к горизонтальной плоскости


РИС. 73 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

3. Наименьшая и наибольшая высоты оконечных пунктов h_min = 0.16, h_max = 0., км.

4. С помощью выражения (6.1.1) рассчитывается погонное ослабление в кислороде


РИС. 74 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

5. Согласно (6.1.4) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для кислорода


                         -3
                  1.28-10   - 14.375
     h  = 5.214 - ------------------ = 5.19 км.
      О            1 - 0.01 х 14.375

6. Согласно (6.2.3) ослабление на трассе, обусловленное кислородом, определяется как:


РИС. 75 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

7. Согласно информации о плотности водяного пара на уровне земли, представленной на рис. П5.5 Приложения 5, ее значения для пункта с наименьшей высотой подвеса антенны, то есть в данном случае для ЗС, равно примерно 12 г/м3. На высоте подвеса антенны ЗС плотность водяного пара определяется согласно (6.1.3):


ро(0.16) = 12 х ехр(-0.16/2) = 11 г/м3.


8. С помощью выражения (6.1.2) рассчитывается погонное ослабление в водяном паре


РИС. 76 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

9. Согласно (6.1.5) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для водяного пара


РИС. 77 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

10. Согласно (6.2.4) ослабление на трассе, обусловленное водяным паром, определяется как:


РИС. 78 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

11. Общее ослабление в атмосферных газах при распространении в Режиме Р1 рассчитывается с помощью выражения (6.2.5):


     A  = 1.4 + 2.9 = 4.3 дБ.
      а

*п. 10 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Так как


     |тау  - тау | = |П/4 - П/2| = П/4,
         х      2

то коэффициент поляризационной защиты в соответствии с Примечанием 4.1.6 равен минус 3дБ(D = -3).


*п. 11 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Согласно (4.1.2) потери распространения в свободном пространстве равны


     L  = 92.45 + 20 lg(14.375) + 20 lg(179.72) = 160.7 дБ.
      0

*п. 12 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Мощности помехи P_пом (p)_1,1, создаваемой 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р1 и эффективной мощности излучения 4.57 дБВт согласно (4.1.1):


     Р   (Р)    = P    -Эта    + G    - Эта    + G    - L  + V(t) + D - A  =
      пом   1,1    ПРД     ПРД    ПРД      ПРМ    ПРМ    0               а

     Р    - 1 + (-10) - 1 + 10.7 - 160.7 + (-23.6) + (-3) - 4.3 = 4.57 - 192.9 = -188.3 дБВт.
      ПРД

Поскольку все исходные данные для расчета мощности помехи в малых процентах времени при распространении в режиме Р1 для остальных каналов передачи будут совпадать с исходными данными для 1 -ого канала ЗС в 1 -ом режиме работы, то мощности помех будут равны


     P   (p)   , то есть: P   (p)    = P   (p)    = P   (p)    = P   (p)     = P   (p)    =
      пом   1,1            пом   1,2    пом   1,3    пом   2,1    пом   2,21    пом   2,3

     4.57 - 192.9 = -188.3 дБВт.

п. 7 процедуры Раздела 8.3


Проводится расчет мощности помехи P_пом (p)_1,1 , создаваемой 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р2. Используется процедура Раздела 5. Исходные данные совпадают с данными для расчета мощности помехи в режиме распространения Р1 (см. выше).


*процедура расчета мощности мешающего сигнала при распространении в Режиме Р2


**Часть 1


                                  ~
     1. Неравенство: R > 10 ctg(Дельта1) + 400 не выполняется, и расчет следует продолжить.

2. C помощью выражения (П1.3) рассчитываются углы, дополняющие направление от ЗС к РРС и от РРС к ЗС до направления на Север (см. выше):


     альфа   = 188.36 град, альфа   = 8.04 град.
          12                     21

3. Согласно (П1.4) вычисляются азимуты направлений от ЗС к РРС и от РРС к ЗС (см. выше):


     az   = 171.64 град, az   = 351.96 град.
       12                  21

4. Согласно (5.2.2) рассчитывается угол, образуемый азимутом ЗС и направлением от ЗС к РРС


     альфа  = az   - az  = 171.64 - 115 = 56.64 град,
          1     12     1

а также угол, образуемый азимутом РРС и направлением от РРС к ЗС

     альфа  = k(360 - |аz   - аz |) = -1 х (360 - |351.96 - 1.5|) = -9.54 град.
          2              21     2

5.Условие (5.2.1): sign(aльфа_1) = -sign(aльфа_2) выполняется. Условие (5.2.3):


     |альфа | + |альфа | < 180
           1          2

выполняется. Таким образом, расчет следует продолжить.

6. С помощью формул (5.2.4)- (5.2.6), определяются векторы R_12,. V_10 и V_20.


РИС. 79 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

7. С помощью выражений (5.2.7)-(5.2.15) и Приложения 3 определяются геометрические параметры трассы,:


РИС. 80 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

8. Согласно (5.2.17) рассчитывается высота точки пересечения лучей


РИС. 80А ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

9. Условие (5.2.21): h>11 не выполняется, и расчет следует продолжить.

10. Координаты центра дождевого очага рассчитываются согласно выражений (П1.5-П1.6) Приложения 1. При этом широта очага:


РИС. 81 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

11. Допустим, что линия визирования, построенная между антенной РРС и точкой пересечения лучей ЗС и РРС, не перекрывается препятствиями, расположенными на земной поверхности, то есть, что эта трасса не является закрытой. Таким образом, расчет следует продолжить.

12. Согласно (5.3.7) рассчитывается диаметр зоны главного лепестка ДН антенны ЗС


                     -3     0.05 55.1                         -0.05 55.1
     D      = 0.14 10   х 10         /14.375 + 2.79 х 32.54.10           = 0.165 км.
      0.5ЗС

13. Согласно (5.4.2) рассчитывается диаметр зоны главного лепестка ДН антенны РРС


                         -3     0.05 41                           -0.05 41
     D        = 0.14 х 10   х 10       /14.375 + 2.79 х 164.2 х 10         = 4.084 км.
      0.5 РРС

14. С помощью выражения (П2.7) рассчитывается ширина главного лепестка ДН антенны РРС


     Тэта    ~ 20.79/(14.375 х 1.0) = 1.45 град.
         0.5

Согласно (П2.4) рассчитывается угол, соответствующий первому боковому лепестку ДН Ламбда_r = 2.09 град.

15. Условие (5.2.18): Ламбда_2 < Ламбда_r выполняется (0.44 < 2.09);

условие (5.2.16): Ламбда_2 <= Тэта_05 /2 выполняется (0.44 < 0.725);

условие (5.4.1): D_0.5 ЗС > D_0.5 РРС не выполняется (0.165 < 4.084);

условие (5.4.3): Ламбда_1 < 5° не выполняется (Ламбда_1 = 5°).

Таким образом


      ,
     r  = r  = 164.20 км,
      2    2
      ,
     R  = R  = 164.20 км,
      2    2
       ~   ,     ~
     Дельта  = Дельта  = 0?
           2         2

     G (Ламбда ) = G     = 41 дБи.
      2       2     2max

Дальнейшие расчеты проводятся с помощью Части 2.1 процедуры.


**Часть 2.1


1. Согласно информации по коэффициенту кси для интенсивности дождей, представленной на рис. П5.4 Приложения 5, его значения в месте расположения дождевого очага равно 1.

2. С помощью (5.3.2) рассчитывается интенсивность дождя около Земной поверхности


                                                                              -3  2
                      4      -20              -0.3         (-0.5397 + 3.051 10  lg  0.0025)
     I  = l х 2.2 х 10 55.476    (40.966 + 25)     х 0.0025                                 =
      0

45.6 мм/ч.

Согласно (5.3.1) рассчитывается диаметр дождевого очага


                  -0.08
     d  = 3.3 45.6      = 2.43 км.
      д

3. С помощью выражения (5.3.6) рассчитываются параметры


     А  = 1 + 0.0286 55.476 + 0.004 40.966 = 2.75 ,
      1

                                                        2
     А  =11 - 0.1 55.476 + 0.172 40.966 - 0.00074 40.966  = 11.3.
      2

4. С помощью (5.3.8а) определяется длина луча ЗС в дождевом очаге при расположении объема рассеяния на краю очага:


                                                   2
                               0.165 2.43     0.165
     Дельта d  = кв. корень (2 ----- ----  - (------)) = 0.88 км.
             д                   2     2        2

Согласно (5.3.8б) длина луча ЗС в дождевом очаге при расположении объема рассеяния в центре очага


             ,,
     Дельта d   = 2.43 км.
             д

5. Согласно (5.3.9а) расстояния от ЗС до ближнего и дальнего краев очага


РИС. 81А ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Согласно (5.3.9б)


РИС. 81B ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

6. Согласно (5.3.10а) определяются минимальная и максимальная высоты пересечения луча ЗС с дождевым очагом


РИС. 82 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

7. Согласно (5.3.11а) минимальная и максимальная высоты объема рассеяния для случая расположения объема рассеяния на краю дождевого очага:


     h    = 3.017, h    = 3.098 км.
      min           max

Согласно (5.3.11б) минимальная и максимальная высоты объема рассеяния для случая расположения объема рассеяния в центре дождевого очага


      ,,
     h    = 2.947, h    = 3.169 км.
      min           max

8. С помощью выражения (5.3.15) для f = 14.375 рассчитываются значения параметров


     К    , в результате
      H, V

                         -1.397                               -1.351
     q  = -1.397, K  = 10       = 0.0401, q  = -1.351, K  = 10       = 0.0446,
      H            H                       V            V

с помощью выражения (5.3.16) для частоты f = 14.375 рассчитываются значения параметров альфа_Н, V, в результате


     альфа , = 1.133, aльфа  = 1.056.
          H                V

9. Согласно (5.3.12) рассчитывается величина погонного ослабления для ЗС


РИС. 83 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
                          1.093
     гамма  = 0.04235 45.6      = 2.75 дБ/км.
          1

10. Согласно (5.3.12) рассчитывается величина погонного ослабления для РРС


                         1.056
     гамма  = 0.0446 45.6      = 2.52 дБ/км.
          2

11. Согласно (5.3.17) определяется приведенное расстояние


                                        0.19
                    -0.5     -(45.6 + 1)
     r  = 600 (45.6)     х 10                = 0.748 км.
      д

12. Высота нулевой изотермы определяется согласно (5.3.18).


                                                         2      -3
     h   = (6100 - 65 х 55.476 + 20.5 40.966 - 0.106 40.966 ) х 10   = 3.156 км.
      д0

13. Согласно (5.5.5а) определяется протяженность ослабляющего участка внутри дождевого очага при расположении объема рассеяния на краю дождевого очага


                 min(0.165, 2.43)
     Дельта    = ---------------- = 0.09 км.
           r      2 sin(1.159)
            д

Согласно (5.5.5б) определяется протяженность ослабляющего участка внутри дождевого очага при расположении объема рассеяния в центре дождевого очага.


           ,,         2.43
     Дельта    = ------------- = 1.327 км.
           r      2 sin(1.159)
            д

14. Так как пересечение лучей антенн ЗС и РРС происходит ниже нулевой изотермы (h < h_д0, то есть 3.06 < 3.156), то дополнительное ослабление в дожде определяется с помощью выражения (5.5.6). При этом для случая расположения объема рассеяния на краю дождевого очага:


РИС. 84 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

15. Согласно (5.5.4а) и (5.5.4б) пределы интегрирования.


РИС. 85 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

16. Согласно (5.5.3)


РИС. 86 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

17. Согласно (5.5.2)


                  -17       1.5         2         -13
     X = 1.49 х 10    х 45.6    х 14.375  = 9.5 10   .

18. Значение поправки S определяется с помощью выражения (5.5.9)


РИС. 87 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

19. Ослабление в атмосферных газах A_а рассчитывается согласно соответствующей процедуре Раздела 6. Исходные данные для расчета:

- широты Ш_1 = 55.6 и Ш_2 = 54, град.;

- долготы Д_1 = 40.5 и Д_2 = 40.9, град.;

- протяженность трассы, R = 179.72 км;

- высота антенн над уровнем моря h_1 = 0.16 и h_2 = 0.210 км;

- углы возвышения антенн ЗС и РРС, Дельта_1 = 5 и Дельта(`)_2 = 0);

- высота точки пересечения лучей ЗС и РРС h = 3.06 км;

- частота f = 14. ГГц;

Погонное ослабление в кислороде (см. выше), у_0 = 0.009 o дБ/км.

Эквивалентная высота атмосферы для кислорода (см. выше) h_O = 5.19 км.

Ослабление на трассе от ЗС до объема рассеяния, обусловленное кислородом согласно (6.2.6):


РИС. 88 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Ослабление на трассе от РРС до объема рассеяния, обусловленное кислородом согласно (6.2.7):


РИС. 89 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Согласно информации о плотности водяного пара на уровне земли, представленной на рис. П5.5 Приложения 5, ее значения в местах расположения ЗС и РРС равны примерно 12 г/м3. Согласно (6.1.3): р(0.16) ~ р(0.21) = 11 г/м3.

С помощью выражения (6.1.2) рассчитывается погонное ослабление в водяном паре (см. выше): гамма_H2O (11) = 0.025 дБ/км.

Эквивалентная высота атмосферы для водяного пара(см. выше) H_H2O = 1.70, км.

Ослабление на трассе от ЗС до объема рассеяния, обусловленное водяным паром согласно (6.2.8):


РИС. 90A ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Ослабление на трассе от РРС до объема рассеяния, обусловленное водяным паром согласно (6.2.9):


РИС. 90B ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Общее ослабление в атмосферных газах при распространении в Режиме Р2 согласно (6.2.10):


     A  =0.2 + 1.3 + 0.4 + 2.7 = 4.6 дБ.
      a

20. Коэффициент поляризационной защиты D выбирается равным минус 3 дБ.

21. Мощность помехи P_пом (p)_1,1, создаваемой 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р2 и эффективной мощности излучения 4.57 дБВт согласно (5.5.1)


РИС. 91 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Поскольку все исходные данные для расчета мощности помехи в малых процентах времени при распространении в режиме Р2 для остальных каналов передачи будут совпадать с исходными данными для 1-ого канала ЗС в 1-ом режиме работы, то мощности помех будут равны Р_пом (р)_1,1, то есть: P_пом (p)_1,2 = P_пом (p)_1,3 = P_пом (p)_2,1 = P_пом (p)_2,21 = P_пом (p)_2,3 = = 4.57 -140.4 ~ -135.8 дБВт.

Таким образом, в малых процентах времени максимальная мощность помехи от каждого канала ЗС создается в режиме распространения Р2, то есть mах(-188.3, -135.8)= -135.8 дБВт.


п. 8 процедуры Раздела 8.3


Для 1-ого канала ЗС в 1-ом режиме работы проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1):


                      40/10
     -108 + 10 х lg(10      - l) - (-135.8 + 15)>= 0.

Так как неравенство выполняется (52.8 > 0), то конфликта между 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы и рассматриваемым стволом приема РРС-15 не происходит.

Неравенство (3.1) для всех остальных каналов ЗС будет выглядеть аналогично, таким образом конфликты вида " j -й канал передачи ЗС в i -м режиме работы ЗС - ствол приема РРС" отсутствуют.


п. 9 процедуры Раздела 8.3


Отличие расчетов данного пункта от расчетов в п. 6 будет только в величине эффективной мощности излучения каждого режима работы ЗС (Р_режим. 1 = P_режим. 2 = 9.34 дБВт), подставляемой в конечное выражение мощности для режима распространения Р1 (4.1.1):


     P   (P)  = P        - 192.9 = 9.34 - 192.9 ~ -183.6 дБВт.
      пом   1    режим.1

     P   (P)  = P        - 192.9 = 9.34 - 192.9 ~ -183.6 дБВт.
      пом   2    режим.2

п. 10 процедуры Раздела 8.3


Отличие расчетов данного пункта от расчетов в п. 7 будет только в величине эффективной мощности излучения каждого режима работы ЗС (P_режим. 1 = P_режим. 2 = 9.34 дБВт), подставляемой в конечное выражение мощности для режима распространения Р2 (5.5.1):


     P   (P)  = P        - 140.4 = 9.34 - 140.4 ~ -131.1 дБВт.
      пом   1    режим.1

     P   (P)  = P        - 140.4 = 9.34 - 140.4 ~ -131.1 дБВт.
      пом   2    режим.2

Таким образом, в малых процентах времени максимальная мощность помехи от каждого режима работы ЗС создается в режиме распространения Р2, то есть max(-183.6, -131.1) = -131.1 дБВт.


п. 11 процедуры Раздела 8.3


Для 1-ого режима работы ЗС проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1):


                      40/10
     -108 + 10 х lg(10      - l) - (-131.1 + 15) >= 0.

Так как неравенство выполняется (48.1 > 0), то конфликта между 1-м режимом работы ЗС и рассматриваемым (первым) ствол приема РРС-15 не происходит.

Неравенство (3.1) для 2-го режима работы ЗС будет выглядеть аналогично, таким образом конфликты вида "i -й режим работы ЗС - ствол приема РРС" отсутствуют.


п. 12 процедуры Раздела 8.3


Проводится расчет медианного значения мощности помехи P_пом(50%), создаваемой ЗС.

Используется соответствующая процедура Раздела 4, исходными данными для расчета являются (см. Раздел 4.7) для ЗС(РРС-15):

- широта Ш_1 = 55.6(Ш_2 = 54) град.;

- долгота Д_1 = 40.5 (Д_2 = 40.9 ) град.;

- азимут направления основного излучения az_1 = 115.0(az_2 = 1.5) град.;

- угол возвышения антенны Дельта_1 = 5.0 (Дельта_2 = 0) град.;

- высота антенны над уровнем моря h_1 = 0.16(h_2 = 0.210) км;

- диаметр антенны d_1 = 4.6(d_2 = 1.0) м;

- максимальный коэффициент усиления антенны G_1max = 55.1(G_2max = 41) дБи;

- угол наклона вектора поляризации относительно горизонта тау = П/4(тау_2 = П/2);

- мощность излучения мешающего передатчика P_ПРД = P_ЗС = 9.34 дБВт;

- частота излучения мешающего передатчика (см. Примечание 8.3.1) f = (14.25 + 14.5)/2 = 14.375 ГГц;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРД, эта_ПРД = 1 дБ;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ, эта_ПРМ = 1 дБ.


*п. 1 - п. 6 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Расстояние между РЭС R = 179.72 км

Значения эффективного вертикального градиента диэлектрической проницаемости воздуха в местах расположения РЭС (g1 и g2 ) согласно данным табл. П5.1 равны минус 10 10(-8) 1/м.

Значение эквивалентного радиуса Земли а_э = 9347 км.

Профиль трассы с учетом ранее рассчитанного значения a_э приведен на рис. А.3.1, описание профиля приведено в табл. А.3.1.

Просвет на трассе H = -374 м.

Радиус минимальной зоны Френеля H_0 = 17.6 м.


*п. 7 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Так как H <H_0, необходимо рассчитывать медианы дифракционной и тропосферной

составляющих помехи.

Медианное значением множителя ослабления в дифракционной зоне рассчитывается согласно (4.4.23)


     V      = -L     = -142.0 дБ.
      мДифр     Дифр

     (расчет L     см. выше).
              Дифр

Для расчета тропосферной составляющей применяется процедура Раздела 4.5. Исходные данные для расчета совпадают с используемыми при расчете тропосферной составляющей в малых процентах времени (см. выше).


**процедура расчета множителя ослабления при ДТР


     1. R   = Ru  = R   = 0.
         13    14    15

     2. R  = 179.72 км.
         1

     3. с  = 1, c               = 0/179.72 = 0.
         1       3,4,5,13,14,15

     4. w  = 1, w  = w  = w  = 0.
         1       3    4    5

     5. дельта  = -0.00181 рад, дельта  = -0.00446 рад.
              1                       2

     6. R  = 179.72 + 8500 - ((-0.00181) + (-0.00446)) = 126.42 км.
         э

     7. тэта  = 0.01487 рад.
     8. ДельтаН = -0.022 км
     9. k = 0.
     10. t = 50%.
     11. Гамма(t) = 0
     12. Так как w  не равно 0 только при i = 1, то значения множителей ослабления )V     (t)
                  i                                                                  3,4,5
принимаются равными 0 и рассчитывается  только  множитель  ослабления V (t).   При   этом   согласно
                                                                       1
выражению (4.5.5):

РИС. 92 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

согласно выражению (4.5.9) Ф_1(14.375) = -20.5.

Таким образом, согласно (4.5.4):


     V (50) = 20 lg{1 - th[2.994]} + (-20.5) -1 6 (-0.022) + 0 + 6 = -60.4 дБ.
      1

13. Значение множителя ослабления при ДТР определяется согласно (4.5.16):


     V    (50) = 1 х (-60.4) + 0 + 0 + 0 = -60.4 дБ.
      ДТР

Таким образом, значение медианы множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме 1


     V(t) = max(V    (50), V    (50)) = mах(-142.0, -60.4) = -60.4 дБ.
                 Дифр       ДТР

*п. 8 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


С помощью приведенной в Разделе 4.6 процедуры проводится расчет коэффициентов усиления антенн источника и рецептора помехи (см. выше). Коэффициент усиления антенны ЗС в направлении, определяемом углом Ламбда_1:G(Ламбда_1) = -10 дБи. Коэффициент усиления антенны РРС в направлении, определяемом углом Л2 : G(A2) = 10.7 дБи.


*п. 9 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Ослабление в атмосферных газах A_а рассчитывается согласно процедуре Раздела 6 (см. выше). Общее ослабление в атмосферных газах: A_а = 1.4 + 2.9 = 4.3 дБ.


*п. 10 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Так как


     |тау  - тау | = |Пи/4 - Пи/2| = Пи/4,
         1      2

то коэффициент поляризационной защиты в соответствии с Примечанием 4.1.6 равен минус 3дБ(D = -3).


*п. 11 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Потери распространения в свободном пространстве: L_0 =160.7 дБ.


*п. 12 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Медианное значение мощности помехи (P_пом(50%), создаваемой ЗС с эффективной

мощностью излучения 9.34 дБВт при распространении в режиме Р1, согласно (4.1.1):


     P   (50%) = P    - эта    + G    - эта    + G    - L  + V(t) +D - A  = P    - 1 + (-10) - 1 +
      пом         ПРД      ПРД    ПРД      ПРМ    ПРМ    0              а    ПРД

10.7 - 160.7 + (-60.4) + (-3) - 4.3 = 9.34 - 229.7 ~ -220.4 дБВт.

п. 13 процедуры Раздела 8.3


пп. 13.1 процедуры Раздела 8.3


Проверяется выполнение неравенства (3.2):


               0.1(-(-108) + 15 +(-220.4))
     10 х lg(10                            + 1) < 1.

Так как неравенство выполняется (8 x 10(-10) < 1), конфликт "передатчики ЗС - ствол приема РРС" отсутствует.


пп. 13.2 процедуры Раздела 8.3


Проверяется выполнение неравенства (3.3):


                                          0.1(-220 4)     0.1(-3000)
               0.1(-(-108) + 15 + 10 lg(10°           + 10          )
     10 х lg(10                                                      ) + 1 < 1.

Так как неравенство выполняется (8 x 10(-10) < 1), конфликт "группа РЭС - ствол приема РРС" отсутствует.


РИС. А.3.1 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. А.3.2 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. А.3.3 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. А.3.4 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. А.3.5 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
РИС. А.3.6 ПРИЛ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

А.3.2 Воздействие ЗС на ствол РРС-15 в режиме работы 2


п. 1 процедуры Раздела 8.3


Проверяется наличие пересечения полосы частот передачи ЗС и полосы фильтра УВЧ по уровню минус 30 дБ в тракте приема рассматриваемого ствола РРС, то есть полосы [14250, 14500] МГц и полосы, крайние частоты которой 14501 _ 130/2МГц: [14436, 14566] МГц.

Полосы пересекаются и, следовательно, процедуру анализа следует продолжить.


п. 2 процедуры Раздела 8.3


В каждом i -м режиме работы ЗС (i = 1.. k, где k = 2) рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения каждого j -го канала P_канал.i, j (j = 1..li, где li = 3, l2 = 3).

Результаты расчета значения КОП и максимальной эффективной мощности излучения для всех каналов ЗС:


  Режим 1 Режим 2
Номиналы,
МГц
14413.9000 14414.1600 14414.4200 14414.7500 14420.2500 14425.5000
Классы
излучения
51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K. 51K2. 230K.
КОП, дБ -33.3 -39.8 -33.3 -39.8 -33.3 -39.8 -33.3 -39.8 -33.3 -39.8 -33.3 -39.8
Эфф.
мощность,
дБВт
1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57 1.4 4.57
Макс. эфф.
мощность,
дБВт
P = -31.9
канал.1, 1
P = -31.9
канал.1, 2
P = -31.9
канал.1, 3
P = -31.9
канал.2, 1
P = -31.9
канал.2, 2
P = -31.9
канал.2, 3

п. 3 процедуры Раздела 8.3


Рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения каждого i-го режима работы ЗС. Согласно (8.3.1) для 1-го режима работы максимальная эффективная мощность излучения ЗС:


РИС. 99 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

п. 4 процедуры Раздела 8.3


Согласно (8.3.2) рассчитывается максимальная эффективная мощность излучения ЗС:


     P   = max(-27.1, -27.l)= -27.1 дБВт.
      ЗС

п. 5 процедуры Раздела 8.3


Для центральной частоты ствола приема РРС f_ПРМст. = 14501 МГц согласно данным табл. 3.1а) значения процента времени "среднего года" p и запаса на замирания F выбираются равными 0.0025% и 40 дБ, соответственно.


п. 6 процедуры Раздела 8.3


Проводится расчет мощности помехи P_пом (p)_1,1, создаваемой 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р1. Используется процедура Раздела 4, исходными данным для расчета являются (см. Раздел 4.7) для ЗС(РРС-15):

- широта, Ш_1 = 55.6(Ш_2 = 54) град.;

- долгота, Д_1 = 40.5(Д_2 = 40.9) град.;

- азимут направления основного излучения, az_1 = 115.0 (az_2 = 1.5) град.;

- угол возвышения антенны, Дельта_1 = 5.0(Дельта_2 = 0 ) град.;

- высота антенны над уровнем моря, h_1 = 0.16 (h_2 = 0.210) км;

- диаметр антенны d_1 = 4.6(d_2 = 1.0) м;

- максимальный коэффициент усиления антенны G_1max = 55.1(G_2max = 41) дБи;

- угол наклона вектора поляризации относительно горизонтах тау_1 = П/4(тау_2 = 0);

- мощность излучения мешающего передатчика P_ПРД = 4.57 дБВт;

- частота излучения (см. Примечание 8.3.1) f = (14.25 + 14.5)/2 = 14.375, ГГц;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРД, эта_ПРД = 1 дБ;

затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ, эта_ПРМ = 1, дБ;

процент времени "среднего года" р = 0.0025 %.

Приведенные исходные данные почти полностью совпадают c соответствующими исходными данными примера, рассмотренного в разделе А.3.1. Исключением является только значение угла наклона вектора поляризации РРС тау_2, однако значение разности |тау_1 - тау_2| остается равным П/4. Таким образом, все результаты промежуточных расчетов

совпадут с аналогичными результатами раздела А.3.1. В итоге мощности помех, создаваемых каждым каналом ЗС в каждом режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р1, равны:


     Р   (р)    = Р   (р)    = Р   (Р)    = Р   (р)    = Р   (р)     = Р   (р)    =
      пом   1,1    пом   1,2    пом   1,3    пом   2,1    пом   2,21    пом   2,3

= -31.9 - 192.9 = -224.8 дБВт.

п. 7 процедуры Раздела 8.3


Проводится расчет мощности помехи P_пом (p)_1,1, создаваемой 1-м каналом ЗС в 1-ом

режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р2. (Расчет отличается от проведенного в разделе А.3.1 только в той его части, где задействована поляризация РРС-15, а именно, при вычислении погонного затухания в дожде гамма_2).

Используется процедура Раздела 5. Исходные данные совпадают с данными для расчета мощности помехи в режиме распространения Р1 (см. выше).


*процедура расчета мощности мешающего сигнала при распространении в Режиме Р2


**Часть 1

ГАРАНТ:

Нумерация пунктов приводится в соответствии с источником


     2. альфа   = 188.36 град, альфа   = 8.04 град.
             12                     21

     3. az   = 171.64 град, az   = 351.96 град.
          12                  21

     4. альфа  = 56.64 град, альфа  = -9.54 град.
             1                    2

     5.Условие (5.2.1): sign(aльфа ) = -sign(aльфа ) выполняется. Условие (5.2.3): |альфа | + |альфа | < 180
                                  1               2                                      1          2

выполняется. Таким образом, расчет следует продолжить.

            179.72           0.548          -0.986
     R   = [  0   ], V   = [-0.832], V   = [-0.166].
      12    -1.85     10     0.087    20     0.021

                                0.003
     7. Фи  = 1.159 рад, V   = [0.106], r  =1.27 км, r  = 32.54, r  = 164.20 км; R  = 32.42 км,
          s               s0    0.944    s            1           2               1

R  = 164.20 км, Ламбда  = 2.23 град., Ламбда  = 0.44 град.
 2                    1                     2

8. h = 3.06, км.

9. Условие (5.2.21): h > 11 не выполняется, и расчет следует продолжить.

10. Ш = 55.476 град., Д = 40.966 град.

11. Допустим, что линия визирования, построенная между антенной РРС и точкой пересечения лучей ЗС и РРС, не перекрывается препятствиями, расположенными на земной поверхности. Таким образом, расчет следует продолжить.


     12. D       = 0.165 км.
          0.5 ЗС

     13. D        = 4.084 км.
          0.5 РРС

     14. Тэта    ~ 20.79/(14.375 x 1.0) = 1.45 град. Ламбда  = 2.09 град.
             0.5                                           r

          '               '                ~   '
     15. r  = 164.20 км, R  = 164.20 км, Ламбда  = 0, G (Ламбда ) = 41 дБи.
          2               2                    2       2       2

Дальнейшие расчеты проводятся с помощью Части 2.1 процедуры.


**Часть 2.1


     1. Кси = 1.
     2. I  = 45.6 мм/ч, d  = 2.43 км.
         0               Д

     3. А  = 2.75, А  = 11.3.
         1          2
                                     ''
     4. Дельта d  = 0.88 км, Дельта d  = 2.43 км,
                Д                    Д
                                             ''               ''
     5. r     = 32.10 км, r     = 32.98 км, r     =31.32 км, r     =33. км.
         1min              1max              1min             1max
                                             ''             ''
     6. h     = 3.017 км, h     = 3.098 км, h     = 2.947 км, h     = 3.169 км.
         1min              1max              1min              1max
                                           ''            ''              ''
     7. h    = 3.017 км, h    = 3.098 км, h    = 2.947, h    = 3.169 км, h    = 3.169 км.
         min              max              min           max              max

               -1.397                  -1.351
     8. K  = 10       = 0.0401, K  = 10       = 0.0446, альфа  = 1.133, альфа  = 1.056.
         H                       V                           Н               V

     9. Гамма  = 2.75 дБ/км.
             l

     10. Согласно (5.3.12) рассчитывается величина погонного ослабления для РРС.

                          1.133
     Гамма  =0.0401 х 45.6      = 3.04 дБ/км.
          2

     11. r  = 0.748 км.
          Д

     12. h   = 3.156 км.
          д0
                                      ''
     13. Дельта r  = 0.09 км, Дельта r  = 1.327 км.
                 д                    д

     14. Так как пересечение лучей антенн ЗС и РРС происходит ниже нулевой изотермы  (h < h_д0, то есть 3.06 <3.156), то дополнительное ослабление в дожде определяется с помощью
выражения (5.5.6). При этом для случая расположения объема рассеяния на краю дождевого очага:

РИС. 102 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

при расположении объема рассеяния в центре дождевого очага:


РИС. 103 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
                                 ''          ''
     15. x  = 9.953, x  =9.985, х  = 9.925, х  = 10.013.
          1           2          1           2

16. Согласно (5.5.3)


РИС. 104 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001
                     -13
     17. X = 9.5 х 10

     18. S = 0.2 дБ.

     19. А = 4.6 дБ.
          а

     20. D = -3 дБ.

21. Мощности помехи P_пом (p)_1,1, создаваемой 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы в малых процентах времени при распространении в режиме Р2 и эффективной мощности излучения минус 31.9 дБВт согласно (5.5.1)


РИС. 105 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Поскольку все исходные данные для расчета мощности помехи в малых процентах времени при распространении в режиме Р2 для остальных каналов передачи будут совпадать с исходными данными для 1 -ого канала ЗС в 1 -ом режиме работы, то мощности помех будут равны P_пом (p)_1,1, то есть: P_пом (p)_1,2 = P_пом (p)_1,3 = P_пом (p)_2,1 = P_пом (p)_2,21 = P_пом (p)_2,3 = = -31.9 - 140.8 ~ -172.7 дБВт.

Таким образом, в малых процентах времени максимальная мощность помехи от каждого канала ЗС создается в режиме распространения Р2, то есть maх(-224.8, -172.7) = -172.7 дБВт.


п. 8 процедуры Раздела 8.3


Для 1-ого канала ЗС в 1-ом режиме работы проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1):


                      40/10
     -108 + 10 x lg(10      -l) - (-172.7 + 15) > 0.

Так как неравенство выполняется (89.7 > 0), то конфликта между 1-м каналом ЗС в 1-ом режиме работы и рассматриваемым стволом приема РРС-15 не происходит.

Неравенство (3.1) для всех остальных каналов ЗС будет выглядеть аналогично, таким образом конфликты вида "j -й канал передачи ЗС в i -м режиме работы ЗС - ствол приема РРС" отсутствуют.


п. 9 процедуры Раздела 8.3


Отличие расчетов данного пункта от расчетов в п. 6 будет только в величине эффективной мощности излучения каждого режима работы ЗС (Р_режим.1 = P_режим.2 = -27.1 дБВт), подставляемой в конечное выражение мощности для режима распространения Р1 (4.1.1):


     Р   (р)  = P        - 192.9 = -27.1 - 192.9 ~ -220.0 дБВт.
      пом   1    режим.1

     Р   (р)  = P        - 192.9 = -27.1 - 192.9 ~ -220.0 дБВт.
      пом   2    режим.2

п. 10 процедуры Раздела 8.3


Отличие расчетов данного пункта от расчетов в п. 7 будет только в величине эффективной мощности излучения каждого режима работы ЗС (Р_режим.1 = P_режим.2 = -27.1 дБВт), подставляемой в конечное выражение мощности для режима распространения Р2 (5.5.1):


     Р   (р)  = P        -140.8 = -27.1 - 140.8 - -167.9 дБВт.
      пом   1    режим.1

     Р   (р)  = P        -140.8 = -27.1 - 140.8 - -167.9 дБВт.
      пом   2    режим.2

Таким образом, в малых процентах времени максимальная мощность помехи от каждого режима работы ЗС создается в режиме распространения Р2, то есть mах(-220.0, -167.9) = -167.9 дБВт.


п. 11 процедуры Раздела 8.3


Для 1-ого режима работы ЗС проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1):


                      40/10
     -108 + 10 x lg(10      -l) - (-167.9 + 15) >= 0.

Так как неравенство выполняется (84.9 > 0), то конфликта между 1-м режимом работы ЗС и рассматриваемым (первым) ствол приема РРС-15 не происходит.

Неравенство (3.1) для 2-го режима работы ЗС будет выглядеть аналогично, таким образом конфликты вида "i -й режим работы ЗС - ствол приема РРС" отсутствуют.


п. 12 процедуры Раздела 8.3


Все результаты промежуточных расчетов совпадут с аналогичными результатами примера раздела А.3.1. В итоге медианное значение мощности помехи P_пом(50%), создаваемой ЗС с эффективной мощностью излучения минус 27.1 дБВт при распространении в режиме Р1, согласно (4.1.1):


     P   (50%) = -27.1 - 229.7 ~ -256.8 дБВт.
      пом

п. 13 процедуры Раздела 8.3


*п. 13.1 процедуры Раздела 8.3


Проверяется выполнение неравенства (3.2):


               0.1 x (-(-1O8) + 15 + (-256.8))
     10 x lg(10                                + 1) < 1.

Так как неравенство выполняется (2-10(-13) < 1), конфликт "передатчики ЗС - ствол приема РРС" отсутствует.


*п. 13.2 процедуры Раздела 8.3


Проверяется выполнение неравенства (3.3):


                                               0.1 x (-256.4)     0.1(-3000)
               0.1 x (-(-108) + 15 + 10 x lg(10               + 10          )
     10 x lg(10                                                               +1) < 1.

Так как неравенство выполняется (2 x 10(-13) < 1), конфликт "группа РЭС - ствол приема РРС" отсутствует.


А.4 Воздействие РРС-11 на ЗС


Ниже приведен пример анализа ЭМС, в котором в качестве источника помехи рассматривается описанная выше РРС-11, в качестве приемника помехи рассматривается описанная выше ЗС. При этом рассматривается влияние на каждый канал приема ЗС с заданным классом принимаемого излучения, для чего применяется процедура Раздела 8.4.


А.4.1 Воздействие РРС-11 на 1-й канал ЗС с классом принимаемого излучения 51K2G7D в режиме работы 1


п. 1 процедуры Раздела 8.4


Проверяется наличие пересечения полосы частот передачи РРС-11 и полосы фильтра УВЧ по уровню минус 30 дБ в тракте приема рассматриваемой ЗС, то есть полосы [10700, 11700] МГц и полосы, крайние частоты которой 11575 +- 400/2 МГц: [11375, 11775] МГц.

Полосы пересекаются и, следовательно, процедуру анализа следует продолжить.


п. 2 процедуры Раздела 8.4


Для каждого j-го (1-го и 2-го) из m + n (2 + 0) стволов РРС рассчитывается эффективная мощность излучения P_ст.j (j = 1,2).

Для 1-го ствола РРС-11 (номинал рабочей частоты f_ст.1 = 11565 МГц) рассчитывается эффективная мощность излучения P_ст.1


пп. 2.1 процедуры Раздела 8.4


Для 1-го ствола РРС-11, с одной стороны, и приемного тракта рассматриваемого канала ЗС, с другой стороны, рассчитывается значение КОП. При этом исходными данным для расчета являются (см. Раздел 7.2):

По ПРД:

- рабочая частота f_ПРД = f_ст.1 = 11565 МГц;

- класс излучения 7M00G7D;

- спектральные характеристики излучения: S(дельта пf_1) = -3 дБ при - дельта пf_1 = 4.5/2 = 2.25 МГц, S(дельта пf_2) = -30 дБ при - дельта пf_2 = 7/2 = 3.5 МГц, S(дельта пf_3) = -40 дБ при - дельта пf_3 = 8/2 = 4 МГц;

- уровень шумовых излучений S_ш = -50 дБ.

По ПРМ:

- рабочая частота f_ПРM = 11563.9000 МГц;

- частота приема соответствующего ствола f_ПРМст. = 11575 МГц;

- нижний предел полосы приема F_ПРМmin = 11450 МГц;

- верхний предел полосы приема F_ПРМmax = 11700 МГц;

- класс принимаемого излучения 51K2G7D;

- уровни пропускания фильтра УВЧ при заданных отстройках: H(дельта вч f_1) = -3 дБ при дельта вч f_1 = 330/2 = 165 МГц, ах: H(дельта вч f_2) = -30 дБ при дельта вч f_2 = 400/2 = 200 МГц ;

- центральная частота фильтра f_УВЧ = f_ПРМст. = 11575 МГц;

- уровни пропускания фильтра УПЧ1 при заданных отстройках: H(дельта пч f_1) = -3 дБ при дельта пч f_1 = 250/2 = 125 МГц, H(дельта пч f_2) = -30 дБ при дельта пч f_2 = 280/2 = 140 МГц;

- центральная частота фильтра УПЧ1 f_упч1 = f_ПРМст. = 11575 МГц;

- уровни пропускания фильтра УПЧ2 при заданных отстройках: H(дельта пч f_2) = -3 дБ при дельта пч f_1 = 76/2 = 38 МГц, H(дельта пч f_2) = -30 дБ при дельта пч f_2 = 80/2 = 40 МГц;

- центральная частота фильтра УПЧ2 f_упч2 = f_ПРМст. = 11575 МГц.

Согласно процедуре расчета КОП (Раздел 7.2):

1. С помощью (7.1.4) определяются элементы вектора характеристических частот передатчика:


     ____
     fПРД = (-4 + 11565, -3.5 + 11565, -2.25 + 11565, 11565 + 2.25, 11565 + 3.5, 11565 + 4) =
= (11561, 11561.5, 11562.75, 11567.25, 11568.5, 11569).

С помощью (7.1.6) определяются элементы вектора характеристических частот УВЧ:


     ____
     fУВЧ = (-200 + 11575, -165 + 11575, 11575 + 165, 11575 + 200 = 11375, 11410, 11740, 11775).

С помощью (7.1.8) определяются элементы вектора характеристических частот УПЧ1:


     _____
     fУПЧ1 = (-140 + 11575, -125 + 11575, 11575 + 125, 11575 + 140 = 11435, 11450, 11700, 11715).

С помощью (7.1.8) определяются элементы вектора характеристических частот УПЧ2:


     _____
     fУПЧ2 = (-40 + 11575, -38 + 11575, 11575 + 38, 11575 + 40 = 11535, 11537, 11613, 11615).

С помощью (7.1.10) по классу принимаемого излучения (подробные характеристики фильтра модема не заданны) определяются элементы вектора характеристических частот модема:


     ____
     fПРМ = (-0.0512/2 + 11563.9000, 11563.9000 + 0.0512/2 = 11563.8744,11563.9256).

2. Определяется вектор (f_j) j = 1,2.. n , значения элементов которого равны значениям упорядоченных по возрастанию частоты элементов векторов, найденных в п. 1. Количество элементов n равно 20, сами элементы:


j f
j
j f
j
j f
j
1 11375.0000 8 11561.5000 15 11613.00000
2 11410.0000 9 11562.7500 16 11615.00000
3 11435.0000 10 11563.8744 17 11700.00000
4 11450.0000 11 11563.9256 18 11715.00000
5 11535.0000 12 11567.2500 19 11740.00000
6 11537.0000 13 11568.5000 20 11775.00000
7 11561.0000 14 11569.0000    

3. C помощью (7.2.1) определяется ширина и средняя частота интервалов (всего n - 1 = 19 ), границами которых являются элементы найденного вектора (f_j):


j df
j
f
ср.j
j df
j
f
ср.j
j df
j
f
ср.j
1 35.00000 11392.50000 8 2.5000 11562.12500 15 2.00000 11614.00000
2 25.00000 11422.50000 9 1.12440 11563.31220 16 85.00000 11657.50000
3 15.00000 11442.50000 10 0.05120 11563.90000 17 15.00000 11707.50000
4 85.00000 11492.50000 11 3.32440 11565.58780 18 25.000 11727.50000
5 2.00000 11536.00000 12 1.25000 11567.87500 19 35.000 11757.50000
6 24.00000 11549.00000 13 0.50000 11568.75000      
7 0.50000 11561.25000 14 44.00000 11591.00000      

4. Для каждого значения f_ср.j рассчитываются:


     - с помощью (7.1.3) спектральная плотность мощности излучения S(f    ), которая в данном
                                                                      ср.j
случае(отсутствуют доп. устройства) совпадает с обобщенной спектральной мощностью;

                        '
                       S (f    )/10
                           ср.j
     - значение q  = 10            ;
                 j

     - относительная мощность излучения w  = q  x df :
                                         j    j     j

j S(f )
ср.j
q
j
w
j
j S(f )
ср.j
q
j
w
j
j S( )
fср.j
q
j
w
j
1 -60 0.000001 0.000035 8 -17.9792 0.01593 0.01 15 -60 0.000001 0.000002
2 -60 0.000001 0.000025 9 0 1.000000 1.12440 16 -60 0.000001 0.000085
3 -60 0.000001 0.000015 10 0 1.000000 0.0000 17 -60 0.000001 0.000015
4 -60 0.000001 0.000085 11 0 1.000000 3.32440 18 -60 0.000001 0.000025
5 -60 0.000001 0.000002 12 -17.9792 0.01593 0.01991 19 -60 0.000001 0.000035
6 -60 0.000001 0.000024 13 -35.1668 0.00030 0.00015        
7 -35.1668 0.000304 0.000152 14 -60 0.000001 0.000004        

5. Согласно (7.2.2) вычисляется нормированная мощность излучения для каждого j-го интервала:


j X
j
j X
j
j X
j
1 0.000008 8 0.004384 15 0.000000
2 0.000006 9 0.248000 16 0.000019
3 0.000003 10 0.011000 17 0.000003
4 0.000019 11 0.732000 18 0.000006
5 0.000000 12 0.004384 19 0.000008
6 0.000005 13 0.000034    
7 0.000034 14 0.000010    

6. Для каждого значения f_ср.j рассчитываются:


     - согласно (7.1.5) избирательность фильтра УВЧ Н   (f    );
                                                     увч  ср.j

     - согласно (7.1.7) избирательности фильтра УПЧ1 H    (f    ) и фильтра УПЧ2 H    (f    );
                                                      упч1  ср.j                  упч2  ср.j

     - согласно (7.1.9) (подробная характеристика отсутствует) избирательность фильтра модема H (f    );
                                                                                               м  ср.j

     - согласно (7.1.11) избирательность приемного тракта H(f    ), которая в данном случае (отсутствуют
                                                             ср.j
доп. устройства) совпадает с обобщенной избирательностью приемного тракта;

                        '
                       Н (f    )/10
                           ср.j
     - значение Y  = 10            :
                 j

j Н (f )
увч ср.j
Н (f )
упч1 ср.j
Н (f )
упч2 ср.j
Н (f )
м ср.j
H(f )
ср.j
Y
j
1 -17.148 -30 -30 -30 -107.14826 1.9283E-11
2 0 -30 -30 -30 -90 1.0000E-09
3 0 -16.882 -30 -30 -76.88228 2.0501E-08
4 0 0 -30 -30 -60 1.0000E-06
5 0 0 -16.6731 -30 -46.6731 2.1513E-05
6 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
7 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
8 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
9 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
10 0 0 0 0 0 1
11 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
12 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
13 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
14 0 0 0 -30 -30 1.0000E-03
15 0 0 -16.6731 -30 -46.6731 2.1513E-05
16 0 0 -30 -30 -60 1.0000E-06
17 0 -16.882 -30 -30 -76.88228 2.0501E-08
18 0 -30 -30 -30 -90 1.0000E-09
19 -17.148 -30 -30 -30 -107.14826 1.9283E-11

7. Согласно (7.2.3) вычисляется значение коэффициента ослабления помехи

Ф(Дельта f) = 10 x lg(0.000008 x 1.9283 x 10(-11) + 0.000006 x 1.0 x 10(-9) + ... + 0.000008 x 1.9283 x 10(-11)) = -19.113 ~ -19.1 дБ


пп. 2.2 процедуры Раздела 8.4


Эффективная мощность излучения P_ст.1 1-го ствола РРС-11 определяется как:


     P     = -3 + (-19.1) = -22.1 дБ.
      ст.1

По аналогии с проведенными расчетами вычисляются значения КОП и эффективной мощности излучения для 2-го ствола РРС-11. В результате:


     Р     = -3 + (-30.0) = -33.0 дБ.
      ст.1

п. 3 процедуры Раздела 8.4


Для центральной частоты полосы приема ЗС (11450 + 11700)/2 = 11575 МГц согласно данным табл. 3.1б) значения процента времени "среднего года" p и запаса на замирания F выбираются равным 0.0015 % и 4 дБ, соответственно.


п. 4 процедуры Раздела 8.4


Проводится расчет мощности помехи P_пом (p)_1, создаваемой 1-м стволом РРС-11 в малых процентах времени при распространении в режиме Р1. Используется процедура Раздела 4, исходными данными для расчета являются (см. Раздел 4.7) для ЗС(РРС-11):

- широта, Ш_1 = 55.6(Ш_2 = 54) град.;

- долгота, Д_1 = 40.5 (Д_2 = 40.9), град.;

- азимут направления основного излучения, az_1 = 115.0(az_2 = 350.0) град.;

- угол возвышения антенны, Дельта_1 = 5.0(Дельта_2 = 0) град.;

- высота антенны над уровнем моря, h_1 = 0.16(h_2 = 0.205) км;

- диаметр антенны d_1 = 4.6(d_2 = 1.0) м;

- максимальный коэффициент усиления антенны G_1max = 54.2(G_2max =38) дБи;

- угол наклона вектора поляризации относительно горизонта тау_1 = П/4(тау_2 = П/2);

- мощность излучения мешающего передатчика P_ПРД = -22.1 дБВт;

- частота излучения (см. Примечание 8.4.1) f = (f_ст.1 + f_ст.2)/2 = (11.565 + 11.595)/2 = 11.58 ГГц;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРД эта_ПРД = 1 дБ;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ эта_ПРМ = 1, дБ;

- процент времени "среднего года" р = 0.0015 %.


*п. 1 - п. 3 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Расстояние между РЭС R = 179.72 км

Значения эффективного вертикального градиента диэлектрической проницаемости воздуха в местах расположения РЭС (g_1 и g_2 ) согласно данным табл. П5.1 равны минус 10 х 10(-8) 1/м.

Значение эквивалентного радиуса Земли а_э = 9347 км.


*п. 4 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Будем считать, что информация о профиле местности отсутствует.


*п. 5 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Согласно Примечанию 4.2.1 просвет на трассе определяется в точке


      '
     R  = 179.72/2 - 9347(0.205 - 0.16)/179.72 = 87.52 и равен

                                  2                      2
           3 0.16 + 0.205   179.72     9347(0.205 - 0.16)
     H = 10 (------------ - -------- - -------------------) = -250 м.
                                                    2
                   2        8 x 9347      2 x 179/72

*п. 6 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


В точке профиля, определяющей просвет на трассе, с помощью выражения (4.2.3а) рассчитывается радиус минимальной зоны Френеля:


                      100 х 179.72  87.52        87.52
     Н  = кв. корень (------------ ------- (1 - --------) = 19.7 м.
      0                  11.58     179.72        179.72

*п. 7 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Условие (4.2.2) не выполняется (H < H_0), и, следовательно, необходимо рассчитывать дифракционную и тропосферную составляющие помехи.

Для расчета дифракционной составляющей применяется процедура Раздела 4.4. При этом исходными данным для расчета являются (см. Раздел 4.4):

- широта и долгота ЗС (Ш_1 = 55.6, Д_1 = 40.5 град.);

- широта и долгота РРС-15 (Ш_2 = 54, Д_1 = 40.9 град.);

протяженность трассы R = 179.72, км;

высоты антенн ЗС и РРС-11 над уровнем моря (h_1 = 0.16, h_2 = 0.205 км);

- частота f = 11.58 ГГц;

- поляризация излучения мешающего передатчика - вертикальная;

- эквивалентный радиус Земли в месте расположения трассы (а_э = 9347 км);

- профиль местности отсутствует;

- процент времени "среднего года" р = 0.0015%.


**п. 1 процедуры расчета множителя ослабления в дифракционной зоне в малых процентах времени


***процедура расчета медианы дифракционных потерь


****Часть 1


1. Так как трасса является сухопутной (D2 = диаметру), значения кси и сигма выбираются равными 25 и 1, соответственно.

2. Согласно выражению (4.4.14а) и вертикальной поляризации (см. Примечание 4.4.6) коэффициент проводимости земной поверхности K:


                              -1/3        2                 2 -1/4               2                 2
     К = 0.03628(9347 х 11.58)     [(25-1)  + (18 х 1/11.58) ]      кв. корень(25  + (18 х 1/11.58)  = 0.00389.

3. Согласно (4.4.15)


                             2                 4
            1 + 1.6 х 0.00389  + 0.75 х 0.00389
     бета = ------------------------------------ = 1.
                             2                 4
            1 + 4.5 х 0.00389  + 1.35 х 0.00389

4. С помощью выражения (4.4.17а) определяются нормированные параметры трассы:


РИС. 109 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

5. С помощью (4.4.18) рассчитывается множитель расстояний

F(X) = 11 + 10 lg(20.0) - 17.6 x 20.0 = -328.8 дБ.

6. С помощью (4.4.19) рассчитываются высотные множители

G(Y1) = 17.6 x (37.2 - 1.1)(1/2) - 5 x lg(37.2 - l.l) - 8 = 90.0,

G(Y2) = 17.6 x (47.7 - 1.1)(1/2) - 5 x lg(47.7 - 1.1) - 8 = 103.8.

7. Дифракционные потери рассчитываются согласно (4.4.16)


     L     = mах{-[-328.8 + 90.0 + 103.8], 0} = 135.0 дБ.
      Дифр

**п. 2 процедуры расчета множителя ослабления в дифракционной зоне в малых процентах времени


Согласно (4.4.23) рассчитывается медиана множителя ослабления


     V      = -135.0 дБ.
      мДифр

Согласно (4.4.24) рассчитывается стандартное отклонение


     сигма   = 6 х (1 - ехр(-0.036 х 179.72)) = 6.0 дБ.
          ст

Значение коэффициента пересчета от "среднего года" к "наихудшему" месяцу согласно (4.4.27) принимается равным 4, поскольку трасса является сухопутной (D2 = диаметру ).

Для процента времени "среднего года" равного 0.0015 процент времени "наихудшего" месяца рассчитывается как t = 4 х 0,0025 = 0.006%.

Отклонение множителя ослабления от медианного значения определяется согласно выражению (4.4.25):

Дельта V(t) = 6.0 x (2.74 - 0.217 x ln(0.006)) = 23.0 дБ.

Согласно (4.4.28) рассчитывается множитель ослабления в дифракционной зоне:


     V    (t) = -135.0 + 23.0 = -112.0 дБ.
      Дифр

Далее для расчета тропосферной составляющей применяется процедура Раздела 4.5. Исходные данные для расчета совпадают с используемыми при расчете дифракционной составляющей (см. Раздел 4.5).


**процедура расчета множителя ослабления при ДТР


     1. R   = R   = R   = 0.
         13    14    15

     2. Так как D2 = диаметру, то R  = R  = R  = 0 . Таким образом, R  = 179.72 км.
                                   3    4    5                       1

     3. Определяются коэффициенты c  = R /R:
                                   n    n

     c  = 179.72/179.72 = 1, c               = 0/179.72 = 0.
      1                       3,4,5,13,14,15

     4. Согласно выражению (4.5.17) рассчитываются коэффициенты:

     w  = 1 + (0 + 0 + 0)/2 = 1, w  =w  =w = 0.
      1                           3   4   5

     5. Согласно Примечанию 4.5.1 углы закрытия определяются следующим образом:

     дельта  = -кв. корень (2 х 0.16/8500) = -0.00614 рад,
           1

     дельта  = -кв. корень (2 х 0.205/8500) = -0.00694 рад.
           2

     6. Согласно (4.5.1) рассчитывается эквивалентное расстояние

     R  = 179.72 + 8500 х ((-0.00614) + (-0.00694)) = 68.53 км.
      э

     7. Согласно (4.5.13) рассчитывается угол

     тэта = (-0.00614) + (-0.00694) + 179.72/8500 = 0.00806 рад.

     8. Согласно (4.5.12) рассчитывается значение высоты объема рассеяния:

     ДельтаН = -0.135 км.

     9. Среднее значение климатического параметра k равно 0.

     10. Согласно (4.5.19) z   = 4. При этом процент времени "наихудшего" месяца рассчитывается как t =
                       тр
4 х 0.0015 = 0.006%.

     11. Так как w  = w  = w  = 0, то значение функции гамма(t) принимается равным 0.
                  3    4    5

     12. Так как w    не   равно  0  только при i = 1,  то значения множителей ослабления  V     (t)
                  i                                                                         3,4,5
принимаются равными 0 и рассчитывается только множитель ослабления V (t). При этом согласно выражению
                                                                    1
(4.5.5):

РИС. 111 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

согласно выражению (4.5.9):


РИС. 112 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Таким образом, согласно (4.5.4):


     V (0.006) = 20 х lg{l - th[0.186)]} + (-16.0) - l х 6 х (-0.135) + 0 + 6 = -10.9 дБ.
      1

13. Значение множителя ослабления при ДТР определяется согласно (4.5.16):


     V   (t) = 1 x (-10.9) + 0 + 0 + 0 = -10.9 дБ.
      ДТР

Таким образом, значение множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме 1


     V(t) = max(V    (t), V   (t)) = max(-112.0, -10.9) = -10.9 дБ.
                 Дифр      ДТР

*п. 8 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


С помощью приведенной в Разделе 4.6 процедуры проводится расчет коэффициентов усиления антенн источника и рецептора помехи. Исходными данными для расчета являются:

- широты Ш_1 = 55.6 и Ш_2 = 54 град.;

- долготы Д_1 = 40.5 и Д_2 = 40.9 град.;

- азимуты направления основного излучения az_1 = 115.0 и az_2 = 350 град.;

- углы возвышения антенн Дельта_1 = 5.0 и Дельта_2 = 0 град.;

- протяженность трассы R = 179.72 км;

- высота антенн над уровнем моря h_1 = 0.16 и h_2 = 0.205 км;

- частота f = 11.58 ГГц;


                                        180                               180
     - углы закрытия дельта  = -0.00614 --- = -0.352 и дельта  = -0.00694 --- = -0.398, град.
                           1            Пи                   2            Пи

**процедура расчета коэффициентов усиления антенн


1. C помощью выражения (П1.3) рассчитывается угол, дополняющий направление от ЗС к РРС, до направления на Север:


     альфа   = 188.36 град.
          12

а также угол, дополняющий направление от РРС к ЗС, до направления на Север:


     альфа    = 8.04 град.
          21

2. Согласно (П1.4) вычисляется азимут направления от ЗС к РРС:


     az   = 360 - 188.36 = 171.64 град,
       12

а также азимут направления от РРС к ЗС


     az   = 360 - 8.04 = 351.96 град.
       21

3. C учетом того, что рассматриваемая трасса не является открытой, с помощью выражения (4.6.1) рассчитывается угол отклонения от оси ДН ЗС:


РИС. 113 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

а также угол отклонения от оси ДН РРС


РИС. 114 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

4. Расчет коэффициента усиления антенны ЗС проводится с помощью выражений (П2.8) - (П2.11) Приложения 2, при этом d/ламбда = 4.6/(0.3/11.58) = 177. и


РИС. 115 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Таким образом, коэффициент усиления антенны ЗС в направлении, определяемом углом Ламбда_1 (36° <= Ламбда_1 < 180° ):

G(Ламбда_1) = -10 дБи.

Расчет коэффициента усиления антенны РРС проводится с помощью выражений (П2.1) - (П2.4) Приложения 2, при этом d/ламбда = 1.0/(0.3/11.58) = 38.6 и


РИС. 116 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Таким образом, коэффициент усиления антенны РРС в направлении, определяемом углом Ламбда_2 (1.81 <= Ламбда_2 < 2.59°):

G(Ламбда_2) = G1 = 25.8 дБи.


*п. 9 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Ослабление в атмосферных газах Aа рассчитывается согласно процедуре Раздела 6.

Исходными данными для расчета являются:

- широты Ш_1 = 55.6 и Ш_2 = 54 град.;

- долготы Д_1 = 40.5 и Д_2 = 40.9 град.;

- протяженность трассы R = 179.72 км;

- высота антенн над уровнем моря h_1 = 0.16 и h_2 = 0.205 км;

- частота f = 11. ГГц.


**процедура расчета ослабления в атмосферных газах для Режима Р1


1. Неравенство f < 7 не выполняется и, следовательно, необходимо проводить дальнейшие расчеты.

2. Согласно (6.2.1) угол наклона трассы по отношению к горизонтальной плоскости


              180 |0.16 - 0.205|
     Дельта = --- -------------- = 0,014 град.
               Пи    179.72

3 Наименьшая и наибольшая высоты оконечных пунктов h_min = 0.16 км, h_max = 0.205 км.

4. С помощью выражения (6.1.1) рассчитывается погонное ослабление в кислороде


РИС. 117 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

5. Согласно (6.1.4) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для кислорода


                           -3
                  1.28 x 10   x 11.58
     h  = 5.214 - ------------------- = 5.2 км.
      О            1 - 0.01 x 11.58

6. Согласно (6.2.3) ослабление на трассе, обусловленное кислородом, определяется как:


РИС. 118 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

7. Значение плотности водяного пара на уровне земли для ЗС равно примерно 12 г/м3.

На высоте подвеса антенны ЗС плотность водяного пара определяется согласно (6.1.3):

ро(0.16) = 12 х ехр(-0.16/2) = 11 г/м3.

8. С помощью выражения (6.1.2) рассчитывается погонное ослабление в водяном паре


РИС. 119 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

9. Согласно (6.1.5) рассчитывается эквивалентная высота атмосферы для водяного пара


РИС. 120 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

10. Согласно (6.2.4) ослабление на трассе, обусловленное водяным паром, определяется


РИС. 121 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

11. Общее ослабление в атмосферных газах при распространении в Режиме Р1 рассчитывается с помощью выражения (6.2.5):


     А  =1.3 + 1.5 = 2.8 дБ.
      а

*п. 10 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Так как


     |тау  - тау | = |П/4 - П/2| = П/4,
         1      2

то коэффициент поляризационной защиты в соответствии с Примечанием 4.1.6 равен минус 3 дБ (D = -3).


*п. 11 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Согласно (4.1.2) потери распространения в свободном пространстве равны


     L  =92.45 + 20 lg(11.58) + 20 lg(179.72) = 158.8 дБ.
      0

*п. 12 процедуры расчета мощности помехи в малых процентах времени


Мощности помехи P_пом (p)_1, создаваемой 1-м стволом РРС-11 в малых процентах времени при распространении в режиме Р1 и эффективной мощности излучения минус 22.1 дБВт согласно (4.1.1):


     P   (p)  = P    - эта    + G    - эта    + G    - L  + V(t) +D - A  =
      пом   1    ПРД      ПРД    ПРД      ПРМ    ПРМ    0              а

Р    - 1 + (-10) - 1 + 25.8 - 158.8 + (-10.9) + (-3) - 2.8 = -22.1 - 161.7 = -183.8 дБВт.
 ПРД

Проводится расчет мощности помехи P_пом (p)_2, создаваемой 2-м стволом РРС-11 в малых процентах времени при распространении в режиме Р1. Используется процедура Раздела 4, исходными данным для расчета являются (см. Раздел 4.7) для ЗС(РРС-11):

- широта Ш_1 = 55.6(Ш_2 = 54) град.;

- долгота Д_1 = 40.5(Д_2 = 40.9) град.;

- азимут направления основного излучения az_1 = 115.0 (az_2 = 350.0) град.;

- угол возвышения антенны Дельта_1 = 5.0 (Дельта_2 = 0) град.;

- высота антенны над уровнем моря h_1 = 0.16(h_2 = 0.205) км;

- диаметр антенны d_1 = 4.6(d_2 = 1.0) м;

- максимальный коэффициент усиления антенны G_1max = 54.2(G_2max = 38) дБи;

- угол наклона вектора поляризации относительно горизонта тау_1 = П/4 (тау_2 = 0);

- мощность излучения мешающего передатчика P_ПРД = -33.0 дБВт;

- частота излучения (см. Примечание 8.4.1) f = 11.58 ГГц;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРД эта_ПРД = 1 дБ;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ эта_ПРМ = 1, дБ;

- процент времени "среднего года" р = 0.0015 %.

Приведенные исходные данные почти полностью совпадают с соответствующими исходными данными при анализе воздействия на 1-й ствол РРС-11. Исключением является значение угла наклона вектора поляризации РРС тау_2 (однако значение разности |тау_1 - тау_2| остается равным П/4 ) и мощность излучения P_ПРД . Таким образом:

- все результаты промежуточных расчетов совпадут с аналогичными результатами для 1-го ствола, за исключением множителя ослабления при дифракции;

- отличие от множителя ослабления при дифракции для 1-го ствола составляет менее 0.1 дБ, и его можно не учитывать.

В итоге, мощность помехи P_пом (p)_2, создаваемой 2-м стволом РРС-11 в малых процентах времени при распространении в режиме Р1 и эффективной мощности излучения минус 33 дБВт согласно (4.1.1):


     Р   (р)  = Р    - 161.7 = -33.0 - 161.7 = -194.7 дБВт.
      пом   2    ПРД

п. 5 процедуры Раздела 8.4


Проводится расчет мощности помехи P_пом (p)_1, создаваемой 1-м стволом РРС-11 в малых процентах времени при распространении в режиме Р2. Используется процедура Раздела 5. Исходные данные совпадают с данными для расчета мощности помехи в режиме распространения Р1 (см. выше).


*процедура расчета мощности мешающего сигнала при распространении в Режиме Р2


**Часть 1


                                    ~
     1. Неравенство: R > 10 x ctg(Дельта ) + 400 не выполняется, и расчет следует продолжить.
                                        1
     2. C помощью выражения (П1.3) рассчитываются углы, дополняющие направление от ЗС к РРС и от РРС  к
ЗС до направления на Север (см. выше):
     альфа   = 188.36 град, альфа   = 8.04 град.
          12                     21
     3. Согласно (П1.4) вычисляются азимуты направлений от ЗС к РРС и от РРС к ЗС (см. выше):
     az   = 171.64 град, az   = 351.96 град.
       12                  21
     4. Согласно (5.2.2) рассчитывается угол, образуемый азимутом ЗС и направлением от ЗС к РРС
     aльфа1 = az   - az   = 171.64 - 115 = 56.64 град,
          1     12     1
     а также угол, образуемый азимутом РРС и направлением от РРС к ЗС
     а  = |az   - az | = |351.96-350.0| = 1.96 град.
      2      21     2
     5.Условие (5.2.1): sign(a )= -sign(a )  не  выполняется,  что обеспечивает отсутствие  пересечения
                              1          2
лучей антенн. Таким образом, дальнейшие расчеты не проводятся, а помехой при рассеянии дождями можно
пренебречь.
     Аналогичный результат получается и для 2-ого ствола РРС-11.
     Таким  образом,  в  малых  процентах  времени максимальная мощность помехи  от каждого  ствола РРС
создается в режиме распространения Р1, то есть
     P       (p)  = -183.8 дБВт и P       (p)  = -194.7 дБВт
      пом.max   1                  пом.max   2

п. 6 процедуры Раздела 8.4


Для 1-ого ствола РРС-11 проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1):


                        4/10
     -152.2 + 10 x lg(10     -l) - (-183.8 + 20.7) >= 0.

Так как неравенство выполняется (12.7 > 0), то конфликта между 1-м стволом РРС-11 и рассматриваемым каналом приема ЗС(1-м каналом в 1-м режиме работы и классом принимаемого излучения 51K2G7D) не происходит.

Для 2-ого ствола РРС-11 проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1):


                        4/10
     -152.2 + 10 х lg(10     - l) - (-194.7 + 20.7) >= 0.

Так как неравенство выполняется (23.5 > 0), то конфликта между 2-м стволом РРС-11 и рассматриваемым каналом приема ЗС (1-м каналом в 1-м режиме работы и классом принимаемого излучения 51K2G7D) не происходит.


п. 7 процедуры Раздела 8.4


Согласно (8.4.1) рассчитывается мощность помехи для 1-го (и единственного) режима работы РРС-11:


                             0.1(-183.8)     0.1(-194.7)
     Р           = 10 х lg(l0            + 10           ) = -183.5 дБВт.
      пом.режим.

п. 8 процедуры Раздела 8.4


Для 1-ого режима работы РРС-11 проверяется выполнение Критерия 1, то есть выполнение неравенства (3.1):


                        4/10
     -152.2 + 10 х lg(10     - l) - (-183.5 + 20.7) >= 0.

Так как неравенство выполняется (12.4 > 0 ), то конфликта между 1-м режимом работы РРС-11 и рассматриваемым каналом приема ЗС (1-м каналом в 1-м режиме работы и классом принимаемого излучения 51K2G7D) не происходит.


п. 9 процедуры Раздела 8.4


Проводится расчет медианного значения мощности помехи P_пом(50%)_1 , создаваемой 1-м стволом РРС-11. Используется соответствующая процедура Раздела 4, исходными данными для расчета являются (см. Раздел 4.7) для ЗС(РРС-11):

- широта, Ш_1 = 55.6(Ш_2 = 54) град.;

- долгота, Д_1 = 40.5 (Д_2 = 40.9), град.;

- азимут направления основного излучения, az_1 = 115.0 (az_2 = 350 ) град.;

- угол возвышения антенны, Дельта_1 = 5.0(Дельта_2 =0) град.;

- высота антенны над уровнем моря, h_1 = 0.16 (h_2 = 0.205) км;

- диаметр антенны d_1 = 4.6 (d_2 = 1.0) м;

- максимальный коэффициент усиления антенны G_1max = 54.2 (G_2max = 38) дБи;

- угол наклона вектора поляризации относительно горизонта тау_1 = П/4(тау_2 = П/2 );

- мощность излучения мешающего передатчика (с учетом АРМ)

Р_ПРД = -22.1 - 20 = -42.1 дБВт;

- частота излучения (см. Примечание 8.4.1) f = 11. ГГц;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРД эта_ПРД = 1 дБ;

- затухание в антенно-фидерном тракте ПРМ эта_ПРМ = 1, дБ.


*п. 1 - п. 6 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Расстояние между РЭС R = 179.72 км.

Значения эффективного вертикального градиента диэлектрической проницаемости воздуха в местах расположения РЭС (g_1 и g_2 ) согласно данным табл. П5.1 равны минус 10 х 10(-8) 1/м.

Значение эквивалентного радиуса Земли а_э = 9347 км.

Просвет на трассе H = -250 м.

Радиус минимальной зоны Френеля H_0 = 19.7 м.


*п. 7 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Так как H < H_0, необходимо рассчитывать медианы дифракционной и тропосферной составляющих помехи.

Медианное значение множителя ослабления в дифракционной зоне рассчитывается согласно (4.4.23)


     V      = -L     = -135.0 дБ.
      мДифр     Дифр

     (расчет L     см. выше).
              Дифр

Для расчета тропосферной составляющей применяется процедура Раздела 4.5. Исходные данные для расчета совпадают с используемыми при расчете тропосферной составляющей в малых процентах времени (см. выше).


**процедура расчета множителя ослабления при ДТР


     1. R   = R   = R   = 0.
         13    14    15

     2. R  = 179.72 км.
         1

     3. c  = 1, c               = 0/179.72 = 0.
         1       3,4,5,13,14,15

     4. w  = 1, w  = w  = w  = 0.
         1       3    4    5

     5. дельта = -0.00614 рад, дельта  = -0.00694 рад.
              1                      2

     6. R  = 68.53 км.
         э

     7. тэта = 0.00806 рад.
     8. Дельта Н = -0.135 км
     9. k = 0.
     10. t = 50%.
     11. гамма(t) = 0
     12. Так как w   не  равно  0  только  при i = 1,  то  значения  множителей   ослабления  V     (t)
                  i                                                                            3,4,5
принимаются равными 0, и рассчитывается только множитель ослабления V (t). При этом согласно  выражения
                                                                     1
(4.5.5):

РИС. 122 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

согласно выражению (4.5.9) Ф_1(14.375) = -15.95.

Таким образом, согласно (4.5.4):


     V (50) = 20o lg{1 - th[2.598]} + (-15.95) -1 x 6 x (-0.135) + 0 + 6 = -48.3 дБ.
      1

13. Значение множителя ослабления при ДТР определяется согласно (4.5.16):


     V   (50) = 1 х (-48.3) + 0 + 0 + 0 = -48.3 дБ.
      ДТР

Таким образом, значение медианы множителя ослабления сигнала при распространении в Режиме 1


     V(t) = max(V    (50), V   (50)) = mах(-135.0, -48.3) = -48.3 дБ.
                 Дифр       ДТР

*п. 8 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Коэффициент усиления антенны ЗС в направлении, определяемом углом Ламбда_1:G(Ламбда_1) = -10 дБи. Коэффициент усиления антенны РРС в направлении, определяемом углом Ламбда_2:G(Ламбда_2) = 25.8 дБи.


*п. 9 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Ослабление в атмосферных газах A_а рассчитывается согласно процедуре Раздела 6 (см. выше). Общее ослабление в атмосферных газах: A_а = 2.8 дБ.


*п. 10 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Так как

|тау_1 - тау_2| = |П/4 - П/2| = П/4,

то коэффициент поляризационной защиты в соответствии с Примечанием 4.1.6 равен минус 3дБ(D = -3).


*п. 11 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Потери распространения в свободном пространстве: L_0 = 158.8 дБ.


*п. 12 процедуры расчета медианного значения мощности помехи


Медианное значение мощности помехи P_пом (50%)_1 , создаваемой 1-м стволом РРС-11 при распространении в режиме Р1, согласно (4.1.1):


     P   (50%)  = P    - эта    + G    - эта    + G    - L  + V(t) + D - A  =
      пом     1    ПРД      ПРД    ПРД      ПРМ    ПРМ    0               а

Р    - 1 + (-10) - 1 + 25.8 - 158.8 + (-48.3) + (-3) - 2.8 = -42.1 - 199.1 ~ -241.2 дБВт.
 ПРД

Аналогично рассчитывается медианное значение мощности помехи P_пом (50%)_2, создаваемой 2-м стволом РРС-11:


     P   (50%)  = P    - 199.1 = (-33.0 - 20) - 199.1 ~ -252.1 дБВт.
      пом     2    ПРД

п. 10 процедуры Раздела 8.4


Согласно (8.4.2) рассчитывается медиана мощности помехи для 1-го (и единственного) режима работы РРС-11:


                                   0.1(-241.2)    0.1(-253.1)
     P          (50%)  = 10 х lg(l0            +10           ) = -240.8 дБВт.
      пом.режим.     1

п. 11 процедуры Раздела 8.4


В виду того, что РРС-11 имеет всего один режим работы, максимальная мощность помехи, создаваемой передатчиками РРС-11 в 50% времени, P_пом.РРС (50%), будет равна P_пом.режим. (50%)_1, то есть


     P       (50%)  = P         (50%)  = -240.8, дБВт.
      пом.РРС          пом.режим.    1

п. 12 процедуры Раздела 8.4


пп. 12.1 процедуры Раздела 8.4


Проверяется выполнение неравенства (3.2):


               0.1(-(-152.2) + 20.7 + (-240.8))
     10 х lg(10                                 + 1) < 1.

Так как неравенство выполняется (7 x 10(-7) < 1), конфликт "передатчики РРС - 1-й канал ЗС в 1-м режиме работы, с классом принимаемого излучения 51K2G7D" отсутствует.


пп. 12.2 процедуры Раздела 8.4


Проверяется выполнение неравенства (3.3):


                                                0.1(-240.8)     0.1(-3000)
               0.1(-(-152.2) + 20.7 + 10 x lg(10            + 10          )
     10 x lg(10                                                             + 1) < 1.

Так как неравенство выполняется (7 x 10(-10) < 1), конфликт "группа РЭС - 1-й канал ЗС в 1-м режиме работы, с классом принимаемого излучения 51K2G7D" отсутствует.


А.4.2 Воздействие РРС-11 на каналы ЗС с различными классами принимаемого излучения в различных режимах работы


Результаты расчета воздействия РРС-11 на 1-й, 2-й и 3-й каналы ЗС с классом принимаемого излучения 51K2G7D в режиме работы 1 и на 1-й канал ЗС с классом принимаемого излучения 51K2G7D в режиме работы 2 совпадают и представлены в табл. А.4.1.


РИС. 123 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Результаты расчета воздействия РРС-11 на 1-й, 2-й и 3-й каналы ЗС с классом принимаемого излучения 230KG7D в режиме работы 1 и на 1-й канал ЗС с классом принимаемого излучения 230KG7D в режиме работы 2 совпадают и представлены в табл. А.4.2.


РИС. 124 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Результаты расчета воздействия РРС-11 на 2-й и 3-й каналы ЗС с классом принимаемого излучения 51K2G7D в режиме работы 2 совпадают и представлены в табл. А.4.3.


РИС. 125 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Результаты расчета воздействия РРС-11 на 2-й и 3-й каналы ЗС с классом принимаемого излучения 230KG7D в режиме работы 2 совпадают и представлены в табл. А.4.4.


РИС. 126 ПРИЛОЖ. К РЕШ. МИНИНФОРМСВЯЗИ РФ ОТ 26.09.2005 N 05-08-02-001

Так как все неравенства, приведенные в табл. А.4.1-А.4.4 выполняются, то выполняются все критерии ЭМС между РРС-11 и ЗС.


Одобрена Методика расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц.

Методика разработана в соответствии с Комплексной программой работ по исследованию вопросов использования радиочастотного спектра и является составной частью единой методической базы, создаваемой в рамках общей государственной автоматизированной системы управления радиочастотным спектром.

Методика может применяться гражданами РФ и российскими юридическими лицами при решении задач по обеспечению электромагнитной совместимости радиоэлектронных средств гражданского назначения.


Решение Государственной комиссии по радиочастотам при Мининформсвязи РФ от 26 сентября 2005 г. N 05-08-02-001 "О рассмотрении "Методики расчета электромагнитной совместимости земных станций фиксированной спутниковой службы и радиорелейных станций фиксированной службы гражданского назначения в полосах частот совместного использования от 1 ГГц до 40 ГГц"


Текст решения опубликован в журнале "СвязьИнформ", июль 2006 г., N 7


Текст документа на сайте мог устареть

Вы можете заказать актуальную редакцию полного документа и получить его прямо сейчас.

Или получите полный доступ к системе ГАРАНТ бесплатно на 3 дня


Получить доступ к системе ГАРАНТ

(1 документ в сутки бесплатно)

(До 55 млн документов бесплатно на 3 дня)


Чтобы приобрести систему ГАРАНТ, оставьте заявку и мы подберем для Вас индивидуальное решение

Если вы являетесь пользователем системы ГАРАНТ, то Вы можете открыть этот документ прямо сейчас, или запросить его через Горячую линию в системе.