Строительные нормы и правила СНиП II-23-81* "Стальные конструкции" (утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144) (в редакции от 29 декабря 1986 г.) (с изменениями и дополнениями)

Строительные нормы и правила СНиП II-23-81*
"Стальные конструкции"
(утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144)
(в редакции от 29 декабря 1986 г.)

С изменениями и дополнениями от:

8 июля 1988 г.


Срок введения в действие 1 января 1982 г.

Взамен СНиП II-В.3-72; СНиП II-И.9-62; СН 376-67

ГАРАНТ:

Приказом Минрегиона России от 27 декабря 2010 г. N 791 утверждена и введена в действие с 20 мая 2011 г. актуализированная редакция настоящего документа с шифром СП 16.13330.2011

Настоящие СНиП указаны в Перечне национальных стандартов и сводов правил, утвержденном распоряжением Правительства РФ от 21 июня 2010 г. N 1047-р, и признаны обязательными для применения для обеспечения соблюдения требований Технического регламента о безопасности зданий и сооружений

О статусе данного документа см. письмо Минрегиона России от 15 августа 2011 г. N 18529-08/ИП-ОГ

См. СП 53-102-2004 "Общие правила проектирования стальных конструкций", одобренный письмом Госстроя РФ от 20 апреля 2004 г. N ЛБ-2596/9

См. СП 53-101-98 "Изготовление и контроль качества стальных строительных конструкций", одобренный постановлением Госстроя РФ от 17 мая 1999 г. N 37

См. Пособие по проектированию стальных конструкций, утвержденное утв. приказом ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР от 15 августа 1985 г. N 243/л

1. Общие положения


1.1. Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

Нормы не распространяются на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.

При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей, магистральных и технологических трубопроводов, резервуаров специального назначения, конструкций зданий, подвергающихся сейсмическим, интенсивным температурным воздействиям или воздействиям агрессивных сред, конструкций морских гидротехнических сооружений), конструкций уникальных зданий и сооружений, а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, висячих) следует соблюдать дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, предусмотренные соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

1.2. При проектировании стальных конструкций следует соблюдать нормы СНиП по защите строительных конструкций от коррозии и противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. Увеличение толщины проката и стенок труб с целью защиты конструкций от коррозии и повышения предела огнестойкости конструкций не допускается.

Все конструкции должны быть доступны для наблюдения, очистки, окраски, а также не должны задерживать влагу и затруднять проветривание. Замкнутые профили должны быть герметизированы.

1.3*. При проектировании стальных конструкций следует:

выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы сооружений и сечения элементов;

применять экономичные профили проката и эффективные стали;

применять для зданий и сооружений, как правило, унифицированные типовые или стандартные конструкции;

применять прогрессивные конструкции (пространственные системы из стандартных элементов; конструкции, совмещающие несущие и ограждающие функции; предварительно напряженные, вантовые, тонколистовые и комбинированные конструкции из разных сталей);

предусматривать технологичность изготовления и монтажа конструкций;

применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа;

предусматривать, как правило, поточное изготовление конструкций и их конвейерный или крупноблочный монтаж;

предусматривать применение заводских соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, соединений фланцевых, с фрезерованными торцами, на болтах, в том числе на высокопрочных и др.);

предусматривать, как правило, монтажные соединения на болтах, в том числе на высокопрочных; сварные монтажные соединения допускаются при соответствующем обосновании;

выполнять требования государственных стандартов на конструкции соответствующего вида.

1.4. При проектировании зданий и сооружений необходимо принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации.

1.5*. Стали и материалы соединений, ограничения по применению сталей С345Т и С375Т, а также дополнительные требования к поставляемой стали, предусмотренные государственными стандартами и стандартами СЭВ или техническими условиями, следует указывать в рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации на заказ материалов.

В зависимости от особенностей конструкций и их узлов необходимо при заказе стали указывать класс сплошности по ГОСТ 27772-88.

1.6*. Стальные конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям ГОСТ 27751-88 "Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету" и СТ СЭВ 3972-83 "Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету".

1.7. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций.

Стальные конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы.

При разделении единых пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие элементов между собой и с основанием.

Выбор расчетных схем, а также методов расчета стальных конструкций необходимо производить с учетом эффективного использования ЭВМ.

1.8. Расчет стальных конструкций следует, как правило, выполнять с учетом неупругих деформаций стали.

Для статически неопределимых конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих деформаций стали не разработана, расчетные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные силы) следует определять в предположении упругих деформаций стали по недеформированной схеме.

При соответствующем технико-экономическом обосновании расчет допускается производить по деформированной схеме, учитывающей влияние перемещений конструкций под нагрузкой.

1.9. Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом сортамента на прокат и трубы. В составных сечениях, устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5%.


2. Материалы для конструкций и соединений


2.1*. В зависимости от степени ответственности конструкций зданий и сооружений, а также от условий их эксплуатации все конструкции разделяются на четыре группы. Стали для стальных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 50*.

Стали для конструкций, возводимых в климатических районах , , и , но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района согласно табл. 50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкций группы 2.

Для фланцевых соединений и рамных узлов следует применять прокат по ТУ 14-1-4431-88.

2.2*. Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467-75*; сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70*; флюсы по ГОСТ 9087-81*; углекислый газ по ГОСТ 8050-85.

Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.

2.3*. Отливки (опорные части и т.п.) для стальных конструкций следует проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям для групп отливок II или III по ГОСТ 977-75*, а также из серого чугуна марок СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412-85.

2.4* Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759.0-87*, ГОСТ 1759.4-87* и ГОСТ 1759.5-87*, и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123-82*.

Болты следует назначать по табл.57* и ГОСТ 15589-70*, ГОСТ 15591-70*, ГОСТ 7796-70*, ГОСТ 7798-70*, а при ограничении деформаций соединений - по ГОСТ 7805-70*.

Гайки следует применять по ГОСТ 5915-70*: для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 - гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 - гайки классов прочности соответственно 5 и 6, для болтов класса прочности 10.9 - гайки класса прочности 8.

Шайбы следует применять: круглые по ГОСТ 11371-78*, косые по ГОСТ 10906-78* и пружинные нормальные по ГОСТ 6402-70*.

2.5*. Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80, а их конструкцию и размеры принимать по ГОСТ 24379.1-80*.

Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 по ГОСТ 19281-73* с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 60°С не менее 30 (3 ) в климатическом районе ; 09Г2С-6 и 10Г2C1-6 по ГОСТ 19281-73* в климатических районах , и ; ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535-88) во всех остальных климатических районах.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 19281-73 постановлением Госстандарта СССР от 28 сентября 1989 г. N 2972 с 1 января 1991 г. введен в действие ГОСТ 19281-89

Взамен ГОСТ 380-71 в части требований к сортовому и фасонному прокату постановлением Госстандарта СССР от 23 марта 1988 г. N 677 с 1 января 1990 г. введен в действие ГОСТ 535-88

См. также ГОСТ 380-94 "Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки", введенный в действие с 1 января 1998 г. постановлением Госстандарта РФ от 2 июня 1997 г. N 205


2.6*. Гайки для фундаментных и U-образных болтов следует применять:

для болтов из стали марок ВСт3сп2 и 20 - класса прочности 4 по ГОСТ 1759.5-87*;

для болтов из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 - класса прочности не ниже 5 по ГОСТ 1759.5-87*. Допускается применять гайки из марок стали, принимаемых для болтов.

Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром менее 48 мм следует применять по ГОСТ 5915-70*, для болтов диаметром более 48 мм - по ГОСТ 10605-72*.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 10605-72 постановлением Госстандарта РФ от 10 октября 1995 г. N 524 с 1 января 1996 г. введен в действие ГОСТ 10605-94


2.7*. Высокопрочные болты следует применять по ГОСТ 22353-77*, ГОСТ 22356-77* и ТУ 14-4-1345-85; гайки и шайбы к ним - по ГОСТ 22354-77* и ГОСТ 22355-77*.

2.8*. Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор ВЛ и ОРУ, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях следует применять:

канаты спиральные по ГОСТ 3062-80*; ГОСТ 3063-80*; ГОСТ 3064-80*;

канаты двойной свивки по ГОСТ 3066-80*; ГОСТ 3067-74*; ГОСТ 3068-74*; ГОСТ 3081-80*; ГОСТ 7669-80*; ГОСТ 14954-80*;

канаты закрытые несущие по ГОСТ 3090-73*; ГОСТ 18900-73*; ГОСТ 18901-73*; ГОСТ 18902-73*; ГОСТ 7675-73*; ГОСТ 7676-73*;

пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372-79*.

2.9. Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно прил. 3.


3. Расчетные характеристики материалов и соединений


3.1*. Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 1*.

3.2*. Значения коэффициентов надежности по материалу проката, гнутых профилей и труб следует принимать по табл. 2*.

Расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в табл. 51*, труб - в табл. 51,а. Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены, при этом допускается учитывать упрочнение стали листового проката в зоне гиба.

Расчетные сопротивления круглого, квадратного и полосового проката следует определять по табл. 1*, принимая значения и равными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88) и ГОСТ 19281-73*.

Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в табл. 52*.


Таблица 1*


Напряженное состояние Услов-
ное
обоз-
наче-
ние
Расчетные сопротивле-
ния проката и труб
Растяжение, сжатие и изгиб По пределу те-
кучести
Ry Ry=Ryn/гамма_m
По временному
сопротивлению
Ru Ru=Run/гамма_m
Сдвиг Rs Rs=0,58Ryn/гамма_m
Смятие торцевой поверхности (при наличии
пригонки)
Rp Rp=Run/гамма_m
Смятие местное в цилиндрических шарнирах
(цапфах) при плотном касании
Rlp Rlp=0,5Run/гамма_m
Диаметральное сжатие катков (при свобод-
ном касании в конструкциях с ограничен-
ной подвижностью)
Rcd Rcd=0,025Run/гамма_m
Растяжение в направлении толщины проката
(до 60 мм)

Обозначение, принятое в табл.1*:
гамма m - коэффициент надежности по
соответствии с п.3.2*.
Rth



матери
Rth=0,5Run/гамма_m



лу, определяемый в

ГАРАНТ:

Согласно поправке, опубликованной в Бюллетене "Нормирование, стандартизация и сертификация в строительстве", 2009 г., N 1, по решению ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко - филиала ФГУП "НИЦ "Строительство" (письмо заместителя директора по научной работе от 17.11.2008 г.) последнюю строку таблицы 1* следует удалить


Таблица 2*


Государственный стандарт или технические условия на прокат Коэффициент
надежности
по материа-
лу гамма_m
ГОСТ 27772-88 (кроме сталей С590, С590К); ТУ 14-1-3023-80
(для круга, квадрата, полосы)
1,025
ГОСТ 27772-88 (стали С590, С590К); ГОСТ 380-71** (для круга
и квадрата размерами, отсутствующими в ТУ 14-1-3023- 80);
ГОСТ 19281-73* [для круга и квадрата с пределом текучести
до 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в
ТУ 14-1-3023-80]; ГОСТ 10705-80*; ГОСТ 10706-76*
1,050
ГОСТ 19281-73* (для круга и квадрата с пределом текучести
свыше 380 МПа (39 кгс/мм2) и размерами, отсутствующими в
ТУ 14-1-3023-80); ГОСТ 8731-87; ТУ 14-3-567-76
1,100

3.3. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали и серого чугуна следует принимать по табл.53 и 54.

3.4. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл.3.


Таблица 3


/-----------------------------------------------------------------------\
|Свар-|Напряженное состояние           |Услов-| Расчетные сопротивления |
|ные  |                                |ное   |   сварных соединений    |
|сое- |                                |обоз- |                         |
|дине-|                                |наче- |                         |
|ния  |                                |ние   |                         |
|-----+--------------------------------+------+-------------------------|
|Сты- |Сжатие.  Растя-|По пределу теку-| R_wy | R_wy = R_y              |
|ковые|жение и изгиб  |чести           |      |                         |
|     |при автоматиче-|----------------+------+-------------------------|
|     |ской, полуавто-|По временному   | R_wu | R_wu = R_u              |
|     |матической или |сопротивлению   |      |                         |
|     |ручной сварке с|                |      |                         |
|     |физическим кон-|                |      |                         |
|     |тролем качества|                |      |                         |
|     |швов           |                |      |                         |
|     |---------------+----------------+------+-------------------------|
|     |Растяжение и   |По пределу теку-| R_wy | R_wy = 0,85R_y          |
|     |изгиб при авто-|чести           |      |                         |
|     |матической, по-|                |      |                         |
|     |луавтоматичес- |                |      |                         |
|     |кой или ручной |                |      |                         |
|     |сварке         |                |      |                         |
|     |--------------------------------+------+-------------------------|
|     |Сдвиг                           | R_ws | R_ws = R_s              |
|-----+--------------------------------+------+-------------------------|
|С уг-|               |                |      |            R_wun        |
|ловы-|Срез (условный)|По металлу шва  | R_wf | R_wf = 0,55---------     |
|ми   |               |                |      |           гамма_wm      |
|швами|               |----------------+------+-------------------------|
|     |               |По металлу гра- | R_wz | Rwz = 0,45Run           |
|     |               |ницы сплавления |      |                         |
|     |               |                |      |                         |
|                                                                       |
|     Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения Rwun|
|следует  принимать равными  значениями временного сопротивления разрыву|
|металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*.                                |
|    2. Для  швов,  выполняемых  автоматической  или  полуавтоматической|
|сваркой, значения Rwun следует принимать по табл.4* настоящих норм.    |
|    3. Значения  коэффициента  надежности  по  материалу  шва  гамма_wm|
|следует принимать равными: 1,25 - при значениях Rwun не более  490  МПа|
|(5000  кгс/см2);  1,35  - при  значениях  Rwun 590 МПа (6000 кгс/см2) и|
|более.                                                                 |
\-----------------------------------------------------------------------/

Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.

Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 56.

3.5. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 5*.

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл. 58*, смятию элементов, соединяемых болтами, - в табл. 59*.

3.6*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов следует определять по формуле


, (1)


Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов , указанных в п. 2.5*, следует определять по формуле


. (2)


Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов приведены в табл. 60*.

3.7. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов следует определять по формуле


, (3)


где - наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл.61*.

3.8. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки , применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле


. (4)


Таблица 4*


Марки проволоки (по ГОСТ
2246-70*) для автоматической
или полуавтоматической сварки
Марки порошковой
проволоки (по
ГОСТ 26271-84*)
Значения нормативно-
го сопротивления ме-
талла шва Rwun, МПа
(кгс/см2)
под флюсом
(ГОСТ 9087-81*)
в углекислом
газе (по ГОСТ
8050-85) или
его смеси с
аргоном (по
ГОСТ 10157-
79*)
Св-08, Св-08А - - 410(4200)
Св-08ГА - - 450(4600)
Св-10ГА Св-08Г2С ПП-АН8, ПП-АН3 490(5000)
Св-10НМА,Св-10Г2 Св-08Г2С* - 590(6000)
Св-08ХН2ГМЮ,
СВ-08Х1ДЮ

-----------------
* При сварке
равным 590 МПа (6
мм в конструкциях
и более.
Св-10ХГ2СМА,
Св-08ХГ2СДЮ

--------------
проволокой Св-
00 кгс/см2) то
из стали с пре
-



8Г2С значение Rwu
ько для угловых ш
елом текучести 44
685(7000)



следует принимать
ов с катетом kf<=8
МПа (4500 кгс/см2)

Таблица 5*


Напряженное
состояние
Усло-
вное
обоз-
наче-
ние
Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
срезу и растяжению болтов классов смятию соединяе-
мых элементов из
стали с пределом
текучести до 440
МПа (4500 кгс/
см2)
4.6; 5.6;
6.6
4.8; 5.8 8.8; 10.9
Срез Rbs Rbs=0,38Rbun Rbs=0,4Rbun Rbs=0,4Rbun -
Растяжение Rbt Rbt=0,42Rbun Rbt=0,4Rbun Rbt=0,5Rbun -
Смятие:
а) болты
класса точ-
ности А


б) болты
класса точ-
ности В и С

Примеча
регулируемо
сопротивлен
а расчетное
Высокоп
при их рабо
Rbp









ие. Д
о нат
я Rbs
сопро
очные
е на
-





-



пускается п
жения из ста
и Rbt следуе
ивление Rbp
болты по ТУ
астяжение.
-





-



именять
и марки 40Х
определять
ак для болт
4-4-1345-85
-





-



ысокопрочны
"селект", п
как для бол
в класса то
допускается
Run
Rbp=(0,6+410---)
E
Run

Run
Rbp=(0,6+340---)
E
Run

болты без
и этом расчетные
ов класса 10.9,
ности В и С.
применять только

3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности .


4*. Учет условий работы и назначения конструкций


При расчете конструкций и соединений следует учитывать:

коэффициенты надежности по назначению , принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций;

коэффициент надежности для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений ;

коэффициенты условий работы и коэффициенты условий работы соединения , принимаемые по табл.6* и 35* разделам настоящих норм по проектированию зданий, сооружений и конструкций, а также по прил.4*.


Таблица 6*


Элементы конструкций Коэффициенты
условий рабо-
ты гамма_c
1. Сплошные балки и сжатые элементы ферм перекрытий под
залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под
помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. при
весе перекрытий, равном или большем временной нагрузки

2. Колонны общественных зданий и опор водонапорных башен

3. Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки сос-
тавного таврового сечения из уголков сварных ферм покры-
тий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им
ферм) при гибкости ламбда>=60

4. Сплошные балки при расчетах на общую устойчивость при
фи_b<1,0

5. Затяжки, тяги, оттяжки, подвески, выполненные из про-
катной стали

6. Элементы стержневых конструкций покрытий и перекрытий:

а) сжатые (за исключением замкнутых трубчатых сече-
ний) при расчетах на устойчивость

б) растянутые в сварных конструкциях

в) растянутые, сжатые, а также стыковые накладки в
болтовых конструкциях (кроме конструкций на высо-
копрочных болтах) из стали с пределом текучести до
440 МПа (4500 кгс/см2), несущих статическую нагруз-
ку, при расчетах на прочность

7. Сплошные составные балки, колонны, а также стыковые
накладки из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500
кгс/см2), несущие статическую нагрузку и выполненные с
помощью болтовых соединений (кроме соединений на высокоп-
рочных болтах), при расчетах на прочность

8. Сечения прокатных и сварных элементов, а также накла-
док из стали с пределом текучести до 440 МПа (4500
кгс/см2) в местах стыков, выполненных на болтах (кроме
стыков на высокопрочных болтах), несущих статическую наг-
рузку, при расчетах на прочность:

а) сплошных балок и колонн

б) стержневых конструкций покрытий и перекрытий

9. Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых
конструкций из одиночных равнополочных или неравнополоч-
ных (прикрепляемых большей полкой) уголков:

а) прикрепляемые непосредственно к поясам одной
полкой сварными швами либо двумя болтами и более,
поставленными вдоль уголка:
раскосы по рис.9*, а
распорки по рис.9*, б, в
раскосы по рис.9*, в, г, д

б) прикрепляемые непосредственно к поясам одной
полкой, одним болтом (кроме указанных в поз.9, в
настоящей таблицы), а также прикрепляемые через фа-
сонку независимо от вида соединения

в) при сложной перекрестной решетке с одноболтовыми
соединениями по рис.9*, е

10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые
одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей
полкой), за исключением элементов конструкций, указанных
в поз.9 настоящей таблицы, раскосов по рис.9*, б, прик-
репляемых непосредственно к поясам сварными швами либо
двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и
плоских ферм из одиночных уголков

11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285
МПа (2900 кгс/см2), несущие статическую нагрузку, толщи-
ной, мм:

а) до 40
б) св. 40 до 60
в) " 60 " 80

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы гамма_c<1
одновременно учитывать не следует.
2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответст
и 6. в; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, a; 3 и 6, в, при р
учитывать одновременно.
3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз.3;
3; 9 и 10, а также в поз. 5 и 6, б (кроме стыковых сварны
при расчете соединений рассматриваемых элементов учитыват
4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в фо
принимать гамма_c=1.
0,9




0,95

0,8




0,95


0,9




0,95


0,95

1,05





1,1











1,1

1,05








0,9
0,9
0,8

0,75




0,7


0,75











1,2
1,15
1,1

при расчете

енно в поз. 1
счете следует

; 6, а, в; 7;
соединений),
не следует.
мулах следует

5. Расчет элементов стальных конструкций на осевые силы и изгиб


Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы


5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой N, кроме указанных в п.5.2, следует выполнять по формуле


. (5)


Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение в формуле (6) должно приниматься по прил. 4* настоящих норм.

5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с отношением , эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле


. (6)


5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой N, следует выполнять по формуле


. (7)


Значения следует определять по формулам:


при


; (8)


при


; (9)


при


. (10)


Численные значения приведены в табл.72.

5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п.5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка i и расчетную длину следует принимать согласно пп.6.1-6.7.

При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п.15.10* настоящих норм.

5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при , где и - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х-х и у-у (рис.1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп.5.6 и 5.8*.

При отсутствии планок или решетки такие элементы помимо расчета по формуле (7) следует проверять на устойчивость при изгибно-крутильной форме потери устойчивости по формуле


, (11)


где - коэффициент продольного изгиба, вычисляемый согласно требованиям п. 5.3;

с - коэффициент, определяемый по формуле


, (12)


где ; ;

- относительное расстояние между центром тяжести и центром изгиба.

Здесь ; ;

- секториальный момент инерции сечения;

и - соответственно ширина и толщина прямоугольных элементов, составляющих сечение.

Для сечения, приведенного на рис. 1, а, значения , и должны определяться по формулам:


; ;


, (13)


где


ФОРМУЛЫ (11)-(13), РИСУНОК 1. СНИП II-23-81*

Таблица 7


ТАБЛИЦА 7. СНИП II-23-81*

Продолжение табл. 7


РИС. 30_1 К СНИП II-23-81*

5.6. Для составных сжатых стержней, ветви которых соединены планками или решетками, коэффициент относительно свободной оси (перпендикулярной плоскости планок или решеток) должен определяться по формулам (8)-(10) с заменой в них на . Значение следует определять в зависимости от значений , приведенных в табл. 7.

В составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.

Гибкость отдельных ветвей , и и на участке между планками должна быть не более 40.


РИСУНКИ 2, 3. СНИП II-23-81*

При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (рис.1, б, в) гибкость ветви должна вычисляться по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоскости планок.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость стержня в целом. Допускается принимать более высокие значения гибкости ветвей, но не более 120, при условии, что расчет таких стержней выполнен по деформированной схеме.

5.7. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т.п., соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов не превышают:


        для сжатых элементов ...... 40i
        "  растянутых "      ...... 80i

Здесь радиус инерции i уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений - минимальный.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.

5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней должен выполняться на условную поперечную силу , принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле


, (23)*


где N - продольное усилие в составном стержне;

- коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.

Условную поперечную силу следует распределять:

при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости;

при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) - пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу;

при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной .

5.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис.3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на:

силу F, срезывающую планку, по формуле


; (24)


момент , изгибающий планку в ее плоскости, по формуле


, (25)


где - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.

5.10. Расчет соединительных решеток должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис.4) следует учитывать дополнительное усилие , возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле


, (26)


где N - усилие в одной ветви стержня;

А - площадь сечения одной ветви;

- площадь сечения одного раскоса;

- коэффициент, определяемый по формуле


, (27)


где а, l и b - размеры, указанные на рис.4.


РИСУНКИ 4, 5. СНИП II-23-81*

5.11. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (23)*.


Изгибаемые элементы


5.12. Расчет на прочность элементов (кроме балок с гибкой стенкой, с перфорированной стенкой и подкрановых балок), изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле


. (28)


Значения касательных напряжений в сечениях изгибаемых элементов должны удовлетворять условию


. (29)


При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения в формуле (29) следует умножать на коэффициент , определяемый по формуле


, (30)


где - шаг отверстий;

d - диаметр отверстия.

5.13. Для расчета на прочность стенки балки в местах приложения нагрузки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, не укрепленных ребрами жесткости, следует определять местное напряжение по формуле


, (31)


где F - расчетное значение нагрузки (силы);

- условная длина распределения нагрузки, определяемая в зависимости от условий опирания; для случая опирания по рис.5


, (32)


где - толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис.5, а), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рис.5, б).


5.14*. Для стенок балок, рассчитываемых по формуле (28), должны выполняться условия:


;


, (33)


где - нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оси балки;

- то же, перпендикулярные оси балки, в том числе , определяемое по формуле (31);

- касательное напряжение, вычисляемое по формуле (29) с учетом формулы (30).

Напряжения и , принимаемые в формуле (33) со своими знаками, а также следует определять в одной и той же точке балки.

5.15. Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки и удовлетворяющих требованиям пп.5.12 и 5.14*, следует выполнять по формуле


, (34)


где - следует определять для сжатого пояса;

- коэффициент, определяемый по прил.7*.

При определении значения за расчетную длину балки следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей (где l - пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь l - длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении пояса на конце и по длине консоли.

5.16*. Устойчивость балок не требуется проверять:

а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский и профилированный металлический настил, волнистую сталь и т.п.);

б) при отношении расчетной длины балки к ширине сжатого пояса b, не превышающем значений, определяемых по формулам табл.8* для балок симметричного двутаврового сечения и с более развитым сжатым поясом, для которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75 ширины сжатого пояса.


Таблица 8*


ТАБЛИЦА 8. СНИП II-23-81*

Закрепление сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно быть рассчитано на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять:

при закреплении в отдельных точках по формуле (23)*, в которой следует определять при гибкости (здесь i - радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), a N - вычислять по формуле:


; (37, а)


при непрерывном закреплении по формуле


, (37, б)


где - условная поперечная сила на единицу длины пояса балки;

- условная поперечная сила, определяемая по формуле (23)*, в которой следует принимать , а N следует определять по формуле (37, а).

5.17. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле


, (38)


где х и у - координаты рассматриваемой точки сечения относительно главных осей.

В балках, рассчитываемых по формуле (38), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формулам (29) и (33) в двух главных плоскостях изгиба.

При выполнении требований п. 5.16*,а проверка устойчивости балок, изгибаемых в двух плоскостях, не требуется.

5.18 *. Расчет на прочность разрезных балок сплошного сечения из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 ), несущих статическую нагрузку, при соблюдении пп. 5.19*-5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять с учетом развития пластических деформаций по формулам:

при изгибе в одной из главных плоскостей при касательных напряжениях (кроме опорных сечений)


; (39)


при изгибе в двух главных плоскостях при касательных напряжениях (кроме опорных сечений)


; (40)


здесь М, и - абсолютные значения изгибающих моментов;

- коэффициент, определяемый по формулам (42) и (43);

и - коэффициенты, принимаемые по табл. 66.

Расчет в опорном сечении балок (при М = 0; и ) следует выполнять по формуле


. (41)


При наличии зоны чистого изгиба в формулах (39) и (40) вместо коэффициентов , и следует принимать соответственно:


; ;


.


При одновременном действии в сечении момента М и поперечной силы Q коэффициент следует определять по формулам:


при ; (42)


при , (43)


где ; , (44)


здесь с - коэффициент, принимаемый по табл. 66;

t и h - соответственно толщина и высота стенки;

- коэффициент, равный для двутаврового сечения, изгибаемого в плоскости стенки; - для других типов сечений;

- коэффициент, принимаемый не менее единицы и не более коэффициента с.

С целью оптимизации балок при их расчете с учетом требований пп. 5.20, 7.5, 7.24 и 13.1 значения коэффициентов с, и в формулах (39) и (40) допускается принимать меньше значений, приведенных в табл. 66, но не менее 1,0.

При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения касательных напряжений следует умножать на коэффициент, определяемый по формуле (30).

5.19*. Расчет на прочность балок переменного сечения с учетом развития пластических деформаций следует выполнять только для одного сечения с наиболее неблагоприятным сочетанием усилий М и Q; в остальных сечениях учитывать развитие пластических деформаций не допускается.

Расчет на прочность изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 ), воспринимающих динамические, вибрационные или подвижные нагрузки, допускается выполнять с учетом развития пластических деформаций, не препятствующих требуемым условиям эксплуатации конструкций и оборудования.

5.20. Для обеспечения общей устойчивости балок, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций, необходимо, чтобы либо были выполнены требования п. 5.16*,а, либо наибольшие значения отношений расчетной длины балки к ширине сжатого пояса , определяемые по формулам табл. 8*. были уменьшены умножением на коэффициент , здесь .

Учет пластичности при расчете балок со сжатым поясом менее развитым, чем растянутый, допускается лишь при выполнении условий п. 5.16*,а.

5.21. В балках, рассчитываемых с учетом развития пластических деформаций, стенки следует укреплять поперечными ребрами жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и 7.13 , в том числе в местах приложения сосредоточенной нагрузки.

5.22. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок постоянного двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости наибольшей жесткости, со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20%, несущих статическую нагрузку, при условии соблюдения требований пп. 5.20, 5.21, 7.5 и 7.24 следует выполнять по формуле (39) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов.

Расчетные значения изгибающего момента М следует определять по формуле


, (45)


где - наибольший изгибающий момент в пролете или на опоре, определяемый из расчета неразрезной балки в предположении упругой работы материала;

- коэффициент перераспределения моментов, определяемый по формуле


; (46)


здесь - условный изгибающий момент, равный:

а) в неразрезных балках со свободно опертыми концами большему из значений


; (47)


, (48)


где символ max означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения;

- изгибающий момент в крайнем пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке;

- максимальный изгибающий момент в промежуточном пролете, вычисленный как в свободно опертой однопролетной балке;

а - расстояние от сечения, в котором действует момент , до крайней опоры;

l - длина крайнего пролета;

б) в однопролетных и неразрезных балках с защемленными концами , где - наибольший из моментов, вычисленных как в балках с шарнирами на опорах;

в) в балке с одним защемленным и другим свободно опертым концом значение следует определять по формуле (47).

Расчетное значение поперечной силы Q в формуле (44) следует принимать в месте действия . Если - момент в пролете, следует проверить опорное сечение балки.

5.23. Расчет на прочность неразрезных и защемленных балок, удовлетворяющих требованиям п. 5.22, в случае изгиба в двух главных плоскостях при следует производить по формуле (40) с учетом перераспределения опорных и пролетных моментов в двух главных плоскостях согласно требованиям п. 5.22.


Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом


5.24*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (49) выполнять не требуется при значении приведенного эксцентриситета , отсутствии ослабления сечения и одинаковых значениях изгибающих моментов, принимаемых в расчетах на прочность и устойчивость.

5.25*. Расчет на прочность внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых, внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 ), не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, при и следует выполнять по формуле


, (49)


где N, и - абсолютные значения соответственно продольной силы и изгибающих моментов при наиболее неблагоприятном их сочетании;

n, и - коэффициенты, принимаемые по прил. 5.

Если , формулу (49) следует применять при выполнении требований пп. 7.5 и 7.24.

В прочих случаях расчет следует выполнять по формуле


, (50)


где х и y - координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

5.26. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует выполнять как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

5.27*. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов постоянного сечения (с учетом требований пп.5.28* и 5.33 настоящих норм) в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле


. (51)


В формуле (51) коэффициент следует определять:

а) для сплошностенчатых стержней по табл.74 в зависимости от условной гибкости и приведенного относительного эксцентриситета , определяемого по формуле


, (52)


где - коэффициент влияния формы сечения, определяемый по табл.73;

- относительный эксцентриситет (здесь е - эксцентриситет; - момент сопротивления сечения для наиболее сжатого волокна);

б) для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, по табл. 75 в зависимости от условной приведенной гибкости ( по табл. 7) и относительного эксцентриситета m, определяемого по формуле


, (53)


где а - расстояние от главной оси сечения, перпендикулярной плоскости изгиба, до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

При вычислении эксцентриситета е = M/N значения М и N следует принимать согласно требованиям п. 5.29.

Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых трехгранных сквозных стержней с решетками или планками и постоянным по длине равносторонним сечением следует выполнять согласно требованиям разд. 15*.

Расчет на устойчивость не требуется для сплошностенчатых стержней при и для сквозных стержней при m>20, в этих случаях расчет следует выполнять как для изгибаемых элементов.

5.28* Внецентренно-сжатые элементы, выполненные из стали с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 ) и имеющие резко несимметричные сечения (типы сечений 10 и 11 по табл.73), кроме расчета по формуле (51), должны быть проверены на прочность по формуле


, (54)


где значение следует вычислять для растянутого волокна, а коэффициент определять по формуле


. (55)


5.29. Расчетные значения продольной силы N и изгибающего момента М в элементе следует принимать для одного и того же сочетания нагрузок из расчета системы по недеформированной схеме в предположении упругих деформаций стали.

При этом значения М следует принимать равными:

для колонн постоянного сечения рамных систем - наибольшему моменту в пределах длины колонн;

для ступенчатых колонн - наибольшему моменту на длине участка постоянного сечения;

для колонн с одним защемленным, а другим свободным концом - моменту в заделке, но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины колонны от заделки;

для сжатых верхних поясов ферм и структурных плит, воспринимающих внеузловую нагрузку, - наибольшему моменту в пределах средней трети длины панели пояса, определяемому из расчета пояса как упругой неразрезной балки;

для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими одну ось симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, - моменту, определяемому по формулам табл.9.

Для сжатых стержней с шарнирно-опертыми концами и сечениями, имеющими две оси симметрии, расчетные значения эксцентриситетов следует определять по табл.76.

5.30. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при изгибе их в плоскости наибольшей жесткости , совпадающей с плоскостью симметрии, следует выполнять по формуле


, (56)


где с - коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п.5.31;

- коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п.5.3 настоящих норм.


Таблица 9


Относитель-
ный эксцен-
триситет,
соответст-
вующий
Mmax
Расчетные значения М при условной гибкости стержня
_
ламбда < 4
_
ламбда >= 4


m <= 3





3<m<=20


Обознач

М_max -
M_1 -
длины с
m - отн



Примеча
_
ламбда
M = M_2 = M_max - ----- x
4

(M_max - M_1)

m-3
M = M_2 + ---- x (M_max-M_2)
17

ния, принятые в табл.9:

наибольший изгибающий момент
аибольший нагибающий момент
ержня, но не менее 0,5M_max;
сительный эксцентриситет, опр

m = M_max A/(NW_c).

ие. Во всех случаях следует п


M = M_1




m-3
M = M_1 + ---- x (M_max-M_1)
17



пределах длины стержня;
d пределах средней трети

деляемый по формуле



инимать М>=0,5M_max.

5.31. Коэффициент с в формуле (56) следует определять:

при значениях относительного эксцентриситета по формуле


, (57)


где и - коэффициенты, принимаемые по табл. 10;

при значениях относительного эксцентриситета по формуле


, (58)


где - коэффициент, определяемый согласно требованиям п. 5.15 и прил. 7* как для балки с двумя и более закреплениями сжатого пояса; для замкнутых сечений ;

при значениях относительного эксцентриситета по формуле


, (59)


где определяется по формуле (57) при , a - по формуле (58) при .


Таблица 10


ТАБЛИЦА 10. СНИП II-23-81*

При определении относительного эксцентриситета за расчетный момент следует принимать:

для стержней с шарнирно-опертыми концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, - максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего по длине стержня момента);

для стержней с одним защемленным, а другим свободным концом - момент в заделке (но не менее момента в сечении, отстоящем на треть длины стержня от заделки).

При гибкости коэффициент c не должен превышать:

для стержней замкнутого сечения - единицы;

для стержней двутаврового сечения с двумя осями симметрии - значений, определяемых по формуле


, (60)


где


;


;


здесь и - соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение;

h - расстояние между осями поясов;

для двутавровых и тавровых сечений с одной осью симметрии коэффициенты c не должны превышать значений, определяемых по формуле (173) прил. 6.

5.32. Внецентренно-сжатые элементы, изгибаемые в плоскости наименьшей жесткости ( и ), при следует рассчитывать по формуле (51), а также проверять на устойчивость из плоскости действия момента как центрально-сжатые стержни по формуле


, (61)


где - коэффициент, принимаемый согласно требованиям п. 5.3 настоящих норм.

При проверка устойчивости из плоскости действия момента не требуется.

5.33. В сквозных внецентренно-сжатых стержнях с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме расчета на устойчивость стержня в целом по формуле (51) должны быть проверены отдельные ветви как центрально-сжатые стержни по формуле (7).

Продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом дополнительного усилия от момента. Значение этого усилия при изгибе в плоскости, перпендикулярной оси у-у (табл. 7), должно быть определено по формулам: - для сечений типов 1 и 3; - для сечения типа 2; для сечения типа 3 при изгибе в плоскости, перпендикулярной оси х-х, усилие от момента (здесь b - расстояние между осями ветвей).

Отдельные ветви внецентренно-сжатых сквозных стержней с планками следует проверять на устойчивость как внецентренно-сжатые элементы с учетом усилий от момента и местного изгиба ветвей от фактической или условной поперечной силы (как в поясах безраскосной фермы), а также п. 5.36 настоящих норм.

5.34. Расчет на устойчивость сплошностенчатых стержней, подверженных сжатию и изгибу в двух главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости с плоскостью симметрии следует выполнять по формуле


, (62)


где


;


здесь следует определять согласно требованиям п. 5.27* с заменой в формулах m и соответственно на и , а с - согласно требованиям п. 5.31.

При вычислении приведенного относительного эксцентриситета для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент следует определять как для сечения типа 8 по табл. 73.

Если , то кроме расчета по формуле (62) следует произвести дополнительную проверку по формулам (51) и (56), принимая .

Значения относительных эксцентриситетов следует определять по формулам:

и , (63)


где и - моменты сопротивления сечений для наиболее сжатого волокна относительно осей соответственно х-х и у-у.

Если , то кроме расчета по формуле (62) следует произвести дополнительную проверку по формуле (51), принимая .

В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости с плоскостью симметрии расчетное значение следует увеличить на 25%.

5.35. Расчет на устойчивость сквозных стержней из двух сплошностенчатых ветвей, симметричных относительно оси у-у (рис. 6), с решетками в двух параллельных плоскостях, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует выполнять:

для стержня в целом - в плоскости, параллельной плоскостям решеток, согласно требованиям п. 5.27*, принимая ;

для отдельных ветвей - как внецентренно-сжатых элементов по формулам (51) и (56), при этом продольную силу в каждой ветви следует определять с учетом усилия от момента (см. п. 5.33), а момент распределять между ветвями пропорционально их жесткостям (если момент действует в плоскости одной из ветвей, то следует считать его полностью передающимся на эту ветвь). Гибкость отдельной ветви следует определять при расчете по формуле (51) согласно требованиям п. 6.13 настоящих норм, при расчете по формуле (56) - по максимальному расстоянию между узлами решетки.


РИС. 6. К СНИП II-23-81*

5.36. Расчет соединительных планок или решеток сквозных внецентренно-сжатых стержней следует выполнять согласно требованиям п. 5.9 и 5.10 настоящих норм на поперечную силу, равную большему из двух значений: фактическую поперечную силу Q или условную поперечную силу , вычисляемую согласно требованиям п. 5.8* настоящих норм.

В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединять планками ветви сквозных внецентренно-сжатых элементов, как правило, не следует.


Опорные части


5.37. Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками, тангенциальные, а при весьма больших реакциях - балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.

Плоские или катковые подвижные опоры следует применять в случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы.

Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается равным 0,3, в катковых - 0,03.

5.38. Расчет на смятие в цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор следует выполнять (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем ) по формуле


, (64)


где F - давление (сила) на опору;

r и l - соответственно радиус и длина шарнира;

- расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.

5.39. Растет на диаметральное сжатие катков должен производиться по формуле


, (65)


где n - число катков;

d и l - соответственно диаметр и длина катка;

- расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое согласно требованиям п. 3.1* настоящих норм.


6. Расчетные длины и предельные гибкости элементов стальных конструкций


Расчетные длины элементов плоских ферм и связей


6.1. Расчетные длины элементов плоских ферм и связей, за исключением элементов перекрестной решетки ферм, следует принимать по табл.11.

6.2. Расчетную длину элемента, по длине которого действуют сжимающие силы и , из плоскости фермы (рис. 7, в, г; рис. 8) следует вычислять по формуле


. (66)


Расчет на устойчивость в этом случае следует выполнять на силу .

6.3*. Расчетные длины элементов перекрестной решетки, скрепленных между собой (рис. 7, д), следует принимать:


Таблица 11


Направление продольного изгиба Расчетная длина lef
поясов опорных
раскосов
и опорных
стоек
прочих
элементов
решетки

1. В плоскости фермы:
а) для ферм, кроме указанных в поз.1,б

б) для ферм из одиночных уголков и ферм
с прикреплением элементов решетки к
поясам впритык

2. В направлении, перпендикулярном плоско-
сти фермы (из плоскости фермы):
а) для ферм, кроме указанных в поз.2, б

б) для ферм с поясами из замкнутых про-
филей с прикреплением элементов ре-
шетки к поясам впритык

Обозначения, принятые в табл.11 (рис.7):

l - геометрическая длина элемента (рассто
плоскости фермы;
l1 - расстояние между узлами, закрепленн
фермы (поясами ферм, специальными связями,
прикрепленными к поясу сварными швами или б


l

l





l1

l1





ние меж

ми от с
жестким
лтами,


l

l





l1

l1





у центрам

ещения из
плитами
т.п.).


0,8l

0,9l





l1

0,9l1





узлов) в

плоскости
покрытий,

РИСУНОК 7. СНИП II-23-81*

в плоскости фермы - равными расстоянию от центра узла фермы до точки их пересечения ;

из плоскости фермы: для сжатых элементов - по табл. 12; для растянутых элементов - равными полной геометрической длине элемента .


РИСУНОК 8. СНИП II-23-81*

Таблица 12


Конструкция узла пересечения
элементов решетки
Расчетная длина lef
из плоскости фермы при
поддерживающем элементе
растя-
нутом
неработа-
ющем
сжатом
Оба элемента не прерываются

Поддерживающий элемент прерывается и пере-
крывается фасонкой:

рассматриваемый элемент не прерывается

рассматриваемый элемент прерывается и
перекрывается фасонкой

Обозначения, принятые в табл.12 (рис.7, д):

l - расстояние от центра узла фермы до пере

l1 - полная геометрическая длина элемента.
l




0,7l1

0,7l1




ечения
0,7l1




l1

-




лементов;
l1




1,4l1

-

6.4. Радиусы инерции i сечений элементов из одиночных уголков следует принимать:

при расчетной длине элемента, равной l или 0,9l (где l - расстояние между ближайшими узлами) - минимальный ;

в остальных случаях - относительно оси уголка, перпендикулярной или параллельной плоскости фермы ( или в зависимости от направления продольного изгиба).


Расчетные длины элементов пространственных решетчатых конструкций


6.5* Расчетные длины и радиусы инерции сечений i сжатых и ненагруженных элементов из одиночных уголков при определении гибкости следует принимать по табл.13*.

Расчетные длины и радиусы инерции i растянутых элементов из одиночных уголков при определении гибкости следует принимать:

для поясов - по табл. 13*;

для перекрестных раскосов по рис. 9*, а, д, е:


Таблица 13*


Элементы lef i
Пояса:
по рис.9*, а, б, в
по рис.9*, г, д, е

Раскосы:
по рис.9*, б, в, г
по рис.9*, а, д
по рис.9*, с

Распорки:
по рис.9*, б
по рис.9*, в

Обозначения, принятые в т

ldc - условная длина рас
мю_d - коэффициент расчет

Примечания: 1. Раскос
должны быть скреплены меж
2. Для раскосов по р
из плоскости грани с учет
3. Значение lef для р
уголков.

lm
1,14lm


мю_d ld
мю_d ldc
ld


0,8lc
0,65lc

бл.13* (рис.9*):

оса, принимаемая по
ой длины раскоса, п

по рис.9*, а, д
у собой.
с.9*, е необходима
м расчета по деформ
спорок по рис.9*, в

imin
ix или iy


imin
imin
imin


imin
imin



табл.14*:
инимаемый по табл.15*

е в точках пересечения

ополнительная проверка их
рованной схеме.
дано для равнополочных

РИСУНОК 9. СНИП II-23-81*

в плоскости грани - равными длине и радиусу инерции ; из плоскости грани - полной геометрической длине раскоса , равной расстоянию между узлами прикрепления к поясам, и радиусу инерции ix относительно оси, параллельной плоскости грани;

для раскосов по рис. 9*, б, в, г - равными длине и радиусу инерции .

Расчетные длины и радиус инерции i элементов из труб или парных уголков следует принимать согласно требованиям подраздела "Расчетные длины элементов плоских ферм и связей".


Таблица 14*


Конструкция узла пересечения
элементов решетки
Условная длина раскоса Idc при поддержи-
вающем элементе
растянутом неработающем сжатом
Оба элемента не прерываются
Поддерживающий элемент преры-
вается и перекрывается фасон-
кой; рассматриваемый элемент
не прерывается:
в конструкциях по
рис.9*, а

в конструкциях по
рис.9*, д:

при 1<n<=3


при n>3

Узел пересечения элементов за-
креплен от смещения из плоско-
сти грани (диафрагмой и т.п.)

Обозначения, принятые в табл.1

Ld - длина раскоса по рис.9* а

Jm, min ld
n = ------------
Jd, min lm

где Jm,min и Jd,min - наименьш
пояса и
ld




1,3ld





(1,75-0,15n)x
x ld

1,3ld

ld



*:

д;





е моменты ине
аскоса.
1,3ld




1,6ld





(1,9-0,1n)ld


1,6ld

ld











ции сечения соо
0,8Ld




Ld





Ld


Ld

ld











ветственно

Таблица 15*


Прикрепление элемента
к поясам
n l
Значение мю_d при -----, равном
imin
до 60 св.60 до 160 св.160
Сварными швами, болтами (не
менее двух), расположенными
вдоль элемента, без фасонок
До 2 1,14 imin
0,54+36-----
l
0,765
Св.6 1,04 imin
0,56+28,8------
l
0,74
Одним болтом без фасонки




Обозначения, принятые в таб
n - см. табл.14*;
l - длина, принимаемая: l
элементов - по рис. 9*,a,д)
Примечания: 1. Значения
определять линейной интерпо
2. При прикреплении
или болтами, а второго конц
раскоса следует принимать
концов раскоса через фасонк
3. Концы раскосов по
фасонок. В этом случае при
швами или болтами (не м
значение коэффициента мю_d
"До 2". В случае прикр
коэффициента мю_d следует
фасонки", при вычислении
принимать 0,5 (1 + мю_d).
Неза-
виси-
мо от
n

.15*:

- по

мю_d
яцией
дного
чере
равны
- мю
ис.9*
х при
нее
ледуе
плени
прин
начен
1,12






рис.9*

при з

конца р
фасонк
0,5(1+
d=1,0.
в следу
реплени
вух),
приним
их к
мать п
я lef п
imin
0,64+28,8------
l




,в,г; ldc - по та

ачениях n от 2 д

скоса к поясу фасо
, коэффициент расч
ю_d); при прикреп

т крепить, как пр
к распорке и пояс
асположенными вдо
ть по строке при
нцов одним болто
строке "Одним
табл.13*
вместо м
0,82






л.14* (для

6 следует

ок сваркой
тной длины
ении обоих

вило, без
сварными
ь раскоса,
значении n
значение
олтом без
_d следует

6.6. Расчетные длины и радиусы инерции сечений i при определении гибкости элементов плоских траверс (например, по рис.21) следует принимать по табл.16.


Таблица 16


Конструкция траверсы Расчетная длина lef и радиус инерции
сечения i
поясов решетки
lef i lef i
С поясами и решеткой из оди-
ночных уголков (рис.21, а)
lm
lm1
imin
ix
ld, lc
-
imin
-
С поясами из швеллеров и ре-
шеткой из одиночных уголков
(рис.21, б)

Обозначение, принятое в табл

ix - радиус инерции сечени
решетки траверсы.
lm
1,12lm1


16:

относите
iy
ix




ьно оси,
ld,lc
-




араллельно
imin
-




плоскости

Расчетные длины элементов структурных конструкций


6.7. Расчетные длины элементов структурных конструкций следует принимать по табл.17.

Радиусы инерции сечений i элементов структурных конструкций при определении гибкости следует принимать:

для сжато-изгибаемых элементов относительно оси, перпендикулярной или параллельной плоскости изгиба ( или );

в остальных случаях - минимальные .


Расчетные длины колонн (стоек)


6.8. Расчетные длины колонн (стоек) постоянного сечения или отдельных участков ступенчатых колонн следует определять по формуле


, (67)


где l - длина колонны, отдельного участка ее или высота этажа;

- коэффициент расчетной длины.

6.9*. Коэффициенты расчетной длины колонн и стоек постоянного сечения следует принимать в зависимости от условий закрепления их концов и вида нагрузки.

Для некоторых случаев закрепления и вида нагрузки значения приведены в прил. 6, табл. 71, а.

6.10*. Коэффициенты расчетной длины колонн постоянного сечения в плоскости рамы при жестком креплении ригелей к колоннам следует определять:

для свободных рам при одинаковом нагружении верхних узлов по формулам табл. 17,а:


Таблица 17


Элементы структурных конструкций Расчетная длина lef
1. Кроме указанных в поз.2 и 3

2. Неразрезные (не прерывающиеся в узлах) пояса и
прикрепляемые в узлах сваркой впритык к шаровым
или цилиндрическим узловым элементам

3. Из одиночных уголков, прикрепляемых в узлах од-
ной полкой:

а) сварными швами или болтами (не менее двух),
расположенными вдоль элемента, при l/imin:

до 90
св. 90 до 120
" 120 " 150 (только для элементов решетки)
св. 150 до 200 (только для элементов реше-
тки)

б) одним болтом при i/imin:

до 90
св. 90 до 120
" 120 " 150 (только для элементов решетки)
св. 150 до 200 (только для элементов ре-
шетки)

Обозначение, принятое в табл.17:

l - геометрическая длина элемента (расстояние межд
конструкции).
l

0,85l









l
0,9l
0,75l
0,7l




l
0,95l
0,85l
0,8l




узлами структурной

для несвободных рам по формуле


(70, в)


В формуле (70, в) p и n принимаются равными:


в одноэтажной раме:


в многоэтажной раме:


     для верхнего этажа р = 0,5 (P1 + р2); n = n1 + n2;
      "  среднего   "   р = 0,5 (р1 + р2); n = 0,5(n1 + n2);
      "   нижнего   "   p = p1 + p2; n = 0,5 (n1 + n2),

где ; ; ; следует определять по табл. 17, а.

Для одноэтажных рам в формуле (69) и многоэтажных в формулах (70, а, б, в) при шарнирном креплении нижних или верхних ригелей к колоннам принимаются р = 0 или n = 0 ( или ), при жестком креплении р = 50 или n = 50 ( или ).

При отношении Н/В>6 (где H - полная высота многоэтажной рамы, В - ширина рамы) должна быть проверена общая устойчивость рамы в целом как составного стержня, защемленного в основании.

Примечание. Рама считается свободной (несвободной) , если узел крепления ригеля к колонне имеет (не имеет) свободу перемещения в направлении, перпендикулярном оси колонны в плоскости рамы.


Коэффициент расчетной длины наиболее нагруженной колонны в плоскости одноэтажной свободной рамы здания при неравномерном нагружении верхних узлов и наличии жесткого диска покрытия или продольных связей по верху всех колонн следует определять по формуле


, (71)*


где - коэффициент расчетной длины проверяемой колонны, вычисленный по табл. 17, а;

и - соответственно момент инерции сечения и усилие в наиболее нагруженной колонне рассматриваемой рамы;

и - соответственно сумма расчетных усилий и моментов инерции сечений всех колонн рассматриваемой рамы и четырех соседних рам (по две с каждой стороны); все усилия следует находить при той же комбинации нагрузок, которая вызывает усилие в проверяемой колонне.

Значения , вычисленные по формуле (71)* следует принимать не менее 0,7.


Таблица 17, а


ТАБЛИЦА 17, а. СНИП II-23-81*

6.11*. Коэффициенты расчетной длины отдельных участков ступенчатых колонн в плоскости рамы следует определять согласно прил. 6.

При определении коэффициентов расчетной длины для ступенчатых колонн рам одноэтажных производственных зданий разрешается:

не учитывать влияние степени загружения и жесткости соседних колонн;

определять расчетные длины колонн лишь для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участках колонн, и получаемые значения использовать для других комбинаций нагрузок;

для многопролетных рам (с числом пролетов два и более) при наличии жесткого диска покрытия или продольных связей, связывающих поверху все колонны и обеспечивающих пространственную работу сооружения, определять расчетные длины колонн как для стоек, неподвижно закрепленных на уровне ригелей;

для одноступенчатых колонн при соблюдении условий и принимать значения по табл.18.

6.12. Исключен.

6.13. Расчетные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскости рам) следует принимать равными расстояниям между закрепленными от смещения из плоскости рамы точками (опорами колонн, подкрановых балок и подстропильных ферм; узлами креплений связей и ригелей и т.п.). Расчетные длины допускается определять на основе расчетной схемы, учитывающей фактические условия закрепления концов колонн.


Таблица 18


Условия закрепления верхнего конца
колонны
Коэффициенты мю для участка
колонны
нижнего при J2/J1,
равном
верхнего
св.0,1
до 0,3
св.0,05
до 0,1
Свободный конец

Конец, закрепленный только от поворота

Неподвижный, шарнирно опертый конец

Неподвижный, закрепленный от поворота
конец

Обозначения, принятые в табл.18:

l1; J1; N1 - соответственно длина ни
инерции сечения и действующая на этом у

l2; J2; N2 - то же, верхнего участка ко
2,5

2,0

1,6

1,2




него уча
астке про

онны.
3,0

2,0

2,0

1,5




тка коло
ольная си
3,0

3,0

2,5

2,0




ны, момент
а;

6.14. Расчетную длину ветвей плоских опор транспортерных галерей следует принимать равной:

в продольном направлении галереи - высоте опоры (от низа базы до оси нижнего пояса фермы или балки), умноженной на коэффициент , определяемый как для стоек постоянного сечения в зависимости от условий закрепления их концов;

в поперечном направлении (в плоскости опоры) - расстоянию между центрами узлов, при этом должна быть также проверена общая устойчивость опоры в целом как составного стержня, защемленного в основании и свободного вверху.


Предельные гибкости сжатых элементов


6.15*. Гибкости сжатых элементов не должны превышать значений, приведенных в табл.19*.


Предельные гибкости растянутых элементов


6.16*. Гибкости растянутых элементов не должны превышать значений, приведенных в табл. 20*.


Таблица 19*


Элементы конструкций Предельная гиб-
кость сжатых эле-
ментов
1. Пояса, опорные раскосы и стойки, передающие опор-
ные реакции:

а) плоских ферм, структурных конструкций и про-
странственных конструкций из труб и парных
уголков высотой до 50 м

б) пространственных конструкций из одиночных уго-
лков, пространственных конструкций из труб и
парных уголков высотой св. 50 м

2. Элементы, кроме указанных в поз.1 и 7:

а) плоских ферм, сварных пространственных и стру-
ктурных конструкций из одиночных уголков, про-
странственных и структурных конструкций из
труб и парных уголков

б) пространственных и структурных конструкций из
одиночных уголков с болтовыми соединениями

3. Верхние пояса ферм, незакрепленные в процессе мон-
тажа (предельную гибкость после завершения монтажа
следует принимать по поз.1)

4. Основные колонны

5. Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей
и т.п.), элементы решетки колонн, элементы верти-
кальных связей между колоннами (ниже подкрановых
балок)

6. Элементы связей, кроме указанных в поз.5, а также
стержни, служащие для уменьшения расчетной длины
сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы,
кроме указанных в поз.7

7. Сжатые и ненагруженные элементы пространственных
конструкций таврового и крестового сечений, под-
верженные воздействию ветровых нагрузок, при
проверке гибкости в вертикальной плоскости

Обозначение, принятое в табл.19*:

N
альфа = --------------- коэффициент, принимаемый не
фи A Ry гамма_c необходимых случаях вместо
применять фи_e).



180-60 альфа



120





210-60 альфа




220-40 альфа


220



180-60 альфа

210-60 альфа




200




150







менее 0,5 (в
и следует

Таблица 20*


Элементы конструкции Предельная гибкость растянутых
элементов при воздействии на
конструкцию нагрузок
динамиче-
ских, при-
ложенных
непосред-
ственно к
конструк-
ции
статичес-
ких
от кранов
(см.прим.
4) и же-
лезнодо-
рожных
составов
1. Пояса и опорные раскосы плоских ферм
(включая тормозные фермы) и структур-
ных конструкций

2. Элементы ферм и структурных конструк-
ций, кроме указанных в поз.1

3. Нижние пояса подкрановых балок и ферм

4. Элементы вертикальных связей между
колоннами (ниже подкрановых балок)

5. Прочие элементы связей

6*. Пояса, опорные раскосы стоек и тра-
верс, тяги траверс опор линий элект-
ропередачи, открытых распределитель-
ных устройств и линий контактных се-
тей транспорта

7. Элементы опор линий электропередачи,
кроме указанных в поз.6 и 8

8. Элементы пространственных конструкций
таврового и крестового сечений (а в
тягах траверс опор линий электропере-
дачи и из одиночных уголков), подвер-
женных воздействию ветровых нагрузок,
при проверке гибкости в вертикальной
плоскости

Примечания: 1. В конструкциях, н
воздействиям, гибкость растянутых элемен
вертикальных плоскостях.
2. Гибкость растянутых элементов,
напряжению, не ограничивается.
3. Для растянутых элементов, в
расположении нагрузки может изменяться з
следует принимать как для сжатых элеме
прокладки в составных элементах необх
через 40i.
4. Значения предельных гибкостей сле
режимов работы 7К (в цехах металлургичес
25546-82.
5. К динамическим нагрузкам, пр
конструкциям, относятся нагрузки
выносливость или в расчетах с учетом коэ
250



350


-

300


400

250





350


150







подверга
ов следует

одвергнуты

оторых п
ак усилия,
тов, при
димо устан

ует приним
их произво

ложенным
принима
фициентов
400



400


-

300


400

-





-


-







щихся ди
проверять

предва

и небла
предельну
том соед
вливать н

ть при кр
ств) и 8К

непосредс
мые в р
инамичнос
250



300


150

200


300

-





-


-







амическим
только в

ительному

оприятном
гибкость
нительные
реже чем

нах групп
по ГОСТ

венно к
счетах на
и.

7. Проверка устойчивости стенок и поясных листов изгибаемых и сжатых элементов


Стенки балок


7.1. Стенки балок для обеспечения их устойчивости следует укреплять:

поперечными основными ребрами, поставленными на всю высоту стенки;

поперечными основными и продольными ребрами;

поперечными основными и промежуточными короткими ребрами и продольным ребром (при этом промежуточные короткие ребра следует располагать между сжатым поясом и продольным ребром).

Прямоугольные отсеки стенки (пластинки), заключенные между поясами и соседними поперечными основными ребрами жесткости, следует рассчитывать на устойчивость. При этом расчетными размерами проверяемой пластинки являются:

- расстояние между осями поперечных основных ребер:

- расчетная высота стенки (рис. 10), равная в сварных балках полной высоте стенки, в балках с поясными соединениями на высокопрочных болтах - расстоянию между ближайшими к оси балки краями поясных уголков, в балках, составленных из прокатных профилей, - расстоянию между началами внутренних закруглений, в гнутых профилях (рис. 11) - расстоянию между краями выкружек;

t - толщина стенки.


РИСУНКИ 10, 11. СНИП II-23-81*

7.2*. Расчет на устойчивость стенок балок следует выполнять с учетом всех компонентов напряженного состояния (, и ).

Напряжения , и следует вычислять в предположении упругой работы материала по сечению брутто без учета коэффициента .

Сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком "плюс", и среднее касательное напряжение следует вычислять по формулам:


; (72)


, (73)


где h - полная высота стенки;

M и Q - средние значения соответственно момента и поперечной силы в пределах отсека; если длина отсека больше его расчетной высоты, то М и Q следует вычислять для более напряженного участка с длиной, равной высоте отсека; если в пределах отсека момент или поперечная сила меняют знак, то их средние значения следует вычислять на участке отсека с одним знаком.

Местное напряжение в стенке под сосредоточенной нагрузкой следует определять согласно требованиям пп. 5.13 и 13.34* (при ) настоящих норм.

В отсеках, где сосредоточенная нагрузка приложена к растянутому поясу, одновременно должны быть учтены только два компонента напряженного состояния: и или и .

Односторонние поясные швы следует применять в балках, в которых при проверке устойчивости стенок значения левой части формулы (74) не превышают при и при .

7.3. Устойчивость стенок балок не требуется проверять, если при выполнении условий (33) условная гибкость стенки не превышает значений:

3,5 - при отсутствии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами;

3,2 - то же, в балках с односторонними поясными швами;

2,5 - при наличии местного напряжения в балках с двусторонними поясными швами.

При этом следует устанавливать поперечные основные ребра жесткости согласно требованиям пп. 7.10, 7.12 и 7.13 настоящих норм.

7.4*. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости, при отсутствии местного напряжения и условной гибкости стенки следует выполнять по формуле


, (74)


где - коэффициент, принимаемый по табл. 6* настоящих норм;


; (75)


. (76)


В формуле (75) коэффициент следует принимать:

для сварных балок - по табл. 21 в зависимости от значения коэффициента :


Таблица 21


дельта <=0,8 1,0 2,0 4,0 6,0 10,0 >=30

с_сr

30,0

31,5

33,3

34,6

34,8

35,1

35,5

, (77)


где и - соответственно ширина и толщина сжатого пояса балки;

- коэффициент, принимаемый по табл. 22;

для балок на высокопрочных болтах .


Таблица 22


Балки Условия работы сжатого пояса Бета
Подкрановые Крановые рельсы не приварены

Крановые рельсы приварены
2

бесконечность
Прочие При непрерывном опирании
плит

В прочих случаях
бесконечность

0,8

Примечание. Для отсеков подкрановых балок, где сосредоточенная нагрузка
приложена к растянутому поясу, при вычислении коэффициента дельта
следует принимать бета=0,8.

В формуле (76) ,


где d - меньшая из сторон пластинки ( или );

- отношение большей стороны пластинки к меньшей.

7.5. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения с учетом развития пластических деформаций при отсутствии местного напряжения и при , , следует выполнять по формуле


, (78)

где ;


здесь следует принимать по табл. 6*, а - определять по формуле (73).

7.6*. Расчет на устойчивость стенок балок симметричного сечения, укрепленных только поперечными основными ребрами жесткости (рис. 12), при наличии местного напряжения следует выполнять по формуле


, (79)


где - следует принимать по табл. 6* настоящих норм;

; ; - определять согласно требованиям п. 7.2*;

- определять по формуле (76).

Значения и в формуле (79) следует определять:

а) при

- по формуле (75);


, (80)


где - коэффициент, принимаемый для сварных балок по табл. 23 в зависимости от отношения и значения , вычисляемого по формуле (77), а для балок на высокопрочных болтах - по табл. 23, а;


.


Если нагружен растянутый пояс, то при расчете стенки с учетом только и при определении коэффициента по формуле (77) за и следует принимать соответственно ширину и толщину нагруженного растянутого пояса;

б) при и отношении больше значений, указанных в табл. 24,

- по формуле , (81)

где - коэффициент, определяемый по табл. 25;

- по формуле (80), в которой при следует принимать ;

в) при и отношении более значений, указанных в табл. 24:

- по формуле (75);

- по формуле (80), но с подстановкой вместо при вычислении в формуле (80) и в табл. 23.

Во всех случаях следует вычислять по действительным размерам отсека.


РИС. 12. К СНИП II-23-81*

Таблица 23




дельта
Значения с1, для сварных балок при a/h_ef, равном
<=0,5 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 >2,0
<=1

2

4

6

10

>=30
11,5

12,0

12,3

12,4

12,4

12,5
12,4

13,0

13,3

13,5

13,6

13,7
14,8

16,1

16,6

16,8

16,9

17,0
18,0

20,4

21,6

22,1

22,5

22,9
22,1

25,7

28,1

29,1

30,0

31,0
27,1

32,1

36,3

38,3

39,7

41,6
32,6

39,2

45,2

48,7

51,0

53,8
38,9

46,5

54,9

59,4

63,3

68,2
45,6

55,7

65,1

70,4

76,5

83,6

Таблица 23,а


a/h_ef 0,5 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0
c1 13,7 15,9 20,8 28,4 38,7 51,0 64,2 79,8 94,9

Таблица 24


Балки де-
льта
Предельные значения сигма_loc/сигма при
а/h_ef, равном
0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1.6 1,8 >=2,0
Сварные <=1

2

4

6

10

>=30
0

0

0

0

0

0
0,146

0,109

0,072

0,066

0,059

0,047
0,183

0,169

0,129

0,127

0,122

0,112
0,267

0,277

0,281

0,288

0,296

0,300
0,359

0,406

0,479

0,536

0,574

0,633
0,445

0,543

0,711

0,874

1,002

1,283
0,540

0,652

0,930

1,192

1,539

2,249
0,618

0,799

1,132

1,468

2,154

3,939
На высокопрочных
болтах
- 0 0,121 0,184 0,378 0,643 1,131 1,614 2,347

Таблица 25


a/h_ef <=0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 >=2,0
с2 По табл. 21,
т. е.
с2 = с_сr
37,0 39,2 45,2 52,8 62,0 72,6 84,7

7.7. В стенке балки симметричного сечения, укрепленной кроме поперечных основных ребер одним продольным ребром жесткости, расположенным на расстоянии от расчетной (сжатой) границы отсека (рис. 13), обе пластинки, на которые это ребро разделяет отсек, следует рассчитывать отдельно:

а) пластинку 3, расположенную между сжатым поясом и продольным ребром, по формуле


, (82)



где следует принимать по табл. 6* настоящих норм, a , и - определять согласно требованиям п. 7.2*.

Значения и следует определять по формулам:

при


, (82)


где ;


при и


; (84)


, (85)

где


ФОРМУЛА 86 К СНИП II-23-81*

Если , то при вычислении и следует принимать ; необходимо определять по формуле (76) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки;

6) пластинку 4, расположенную между продольным ребром и растянутым поясом, - по формуле


, (87)


где ; (88)


- следует определять по формуле (80) и табл. 23 при , заменяя значение отношения значением ;

- следует определять по формуле (76) с подстановкой в нее размеров проверяемой пластинки;

- при приложении нагрузки к сжатому поясу (рис. 13, а);

- при приложении нагрузки к растянутому поясу (рис. 13, б).

Коэффициент следует определять по табл. 6* настоящих норм.


РИСУНОК 13 К СНИП II-23-81*

7.8. При укреплении пластинки 3 дополнительными короткими поперечными ребрами их следует доводить до продольного ребра (рис. 14).


РИСУНОК 14. К СНИП II-23-81*

В этом случае расчет пластинки 3 следует выполнять по формулам (82) - (86), в которых величину а следует заменять величиной , где - расстояние между осями соседних коротких ребер (рис. 14); расчет пластинки 4 следует выполнять согласно требованиям п. 7.7, б.

7.9. Расчет на устойчивость стенок балок асимметричного сечения (с более развитым сжатым поясом) следует выполнять по формулам пп. 7.4*, 7.6*-7.8 с учетом следующих изменений:

для стенок, укрепленных только поперечными ребрами жесткости, в формулах (75) и (81) и табл. 25 значение следует принимать равным удвоенному расстоянию от нейтральной оси до расчетной (сжатой) границы отсека. При и следует выполнять оба расчета, указанные в пп. 7.6*, б и 7.6*, в, независимо от значения ;

для стенок, укрепленных поперечными ребрами и одним продольным ребром, расположенным в сжатой зоне:

а) в формулы (83), (84) и (87) вместо следует подставлять ;

б) в формулу (88) вместо следует подставлять .

Здесь ,

где - краевое растягивающее напряжение (со знаком "минус") у расчетной границы отсека.

В случае развитого растянутого (ненагруженного) пояса расчет на устойчивость при одновременном действии напряжений и следует производить по формуле (90).

7.10. Стенки балок следует укреплять поперечными ребрами жесткости, если значения условной гибкости стенки балки превышают 3,2 при отсутствии подвижной нагрузки и 2,2 - при наличии подвижной нагрузки на поясе балки.

Расстояние между основными поперечными ребрами не должно превышать при и при .

Допускается превышать указанные выше расстояния между ребрами до значения при условии, что стенка балки удовлетворяет проверкам по пп. 7.4*, 7.6*-7.9 и общая устойчивость балки обеспечена выполнением требований п. 5.16*, а или 5.16,* б, причем значения для сжатого пояса не должны превышать значений, определяемых по формулам табл. 8* для нагрузки, приложенной к верхнему поясу.

В местах приложения больших неподвижных сосредоточенных грузов и на опорах следует устанавливать поперечные ребра.

В стенке, укрепленной только поперечными ребрами, ширина их выступающей части должна быть для парного симметричного ребра не менее мм, для одностороннего ребра - не менее мм; толщина ребра должна быть не менее .

Стенки балок допускается укреплять односторонними поперечными ребрами жесткости из одиночных уголков, привариваемых к стенке пером. Момент инерции такого ребра, вычисляемый относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки, должен быть не меньше, чем для парного симметричного ребра.

7.11. При укреплении стенки одним продольным ребром необходимые моменты инерции сечений ребер жесткости следует определять:

для поперечных ребер - по формуле


; (89)


для продольного ребра - по формулам табл. 26 с учетом его предельных значений.

При расположении продольного и поперечных ребер с одной стороны стенки моменты инерции сечений каждого из них вычисляются относительно оси, совпадающей с ближайшей к ребру гранью стенки.

Минимальные размеры выступающей части поперечных и продольных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10.


Таблица 26



h_1/h_ef
Необходимый момент инерции
сечения продольного ребра
J_sl
Предельные значения
минимальные
J_sl,min
максимальные
J_sl,max

0,20


0,25


0,30

Примечан
h1/h_ef
2 3
(2,5-0,5 a/h_ef) X a t/h_ef

2 3
(1,5-0,4a/h_ef) X а t/h_ef

3
l,5 h_ef t

е. При вычислении J_sl
опускается линейная интерпо
3
1,5 h_ef t

3
1,5 h_ef t


-

для проме
яция.
3
7h_ef t

3
3,5 h_ef t


-

уточных значений

7.12. Участок стенки балки составного сечения над опорой при укреплении его ребрами жесткости следует рассчитывать на продольный изгиб из плоскости как стойку, нагруженную опорной реакцией. В расчетное сечение этой стойки следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной с каждой стороны ребра. Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.

Нижние торцы опорных ребер (рис. 15) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать: в первом случае (рис. 15, а) - расчетного сопротивления прокатной стали смятию при и сжатию при ; во втором случае (рис. 15, б) - смятию .

В случае приварки опорного ребра к нижнему поясу балки сварные швы должны быть рассчитаны на воздействие опорной реакции.


РИСУНОК 15. К СНИП II-23-81*

7.13. Одностороннее ребро жесткости, расположенное в месте приложения к верхнему поясу сосредоточенной нагрузки, следует рассчитывать как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчетного сечения стойки. В расчетное сечение этой стойки необходимо включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной с каждой стороны ребра. Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.

Cтенки центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов


7.14*. Отношение расчетной высоты стенки к толщине в центрально-сжатых (m = 0), а также во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах по рис. 16* (m > 0). кроме случаев, указанных в п. 7.16*, как правило, не должно превышать значений , где значения следует определять по табл. 27*.


РИСУНОК 16 К СНИП II-23-81*

7.15. Исключен с табл. 28.

7.16*. Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений (рис. 16*), рассчитываемых по формуле (56), отношение расчетной высоты стенки к толщине t следует определять в зависимости от значения ( - наибольшее сжимающее напряжение у расчетной границы стенки, принимаемое со знаком "плюс" и вычисленное без учета коэффициентов , или ; - соответствующее напряжение у противоположной расчетной границы стенки) и принимать не более значений, определяемых:


     при альфа <= 0,5 - по п. 7.14* настоящих норм;
      "  альфа >= 1   - по формуле

, (90)


где (здесь - среднее касательное напряжение в рассматриваемом сечении) ;

при - линейной интерполяцией между значениями, вычисленными при и .

7.17*. Для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов с сечениями, отличными от двутаврового и коробчатого (за исключением таврового сечения), установленные в п. 7.16* значения отношений следует умножать на коэффициент 0,75.

7.18*. Для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов таврового сечения с условной гибкостью от 0,8 до 4 отношение расчетной высоты стенки тавра к толщине при не должно превышать значений, определяемых по формуле


, (91)*


где - ширина полки тавра;

- расчетная высота стенки тавра.

При значениях или в формуле (91)* следует принимать соответственно или .

При назначении сечения элемента по предельной гибкости, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения следует умножать на коэффициент (где или , ), но не более чем на 1,25.

7.19*. В центрально-сжатых элементах двутаврового сечения для стенок, имеющих расчетную высоту и укрепленных парным продольным ребром, расположенным посредине, значение , установленное в п. 7.14.*, следует умножать на коэффициент , определяемый при по формуле


, (92)


где - момент инерции сечения продольного ребра.

При укреплении стенки внецентренно-сжатого или сжато-изгибаемого элемента продольным ребром жесткости с моментом инерции , расположенным посредине стенки, наиболее нагруженную часть стенки между поясом и осью ребра следует рассматривать как самостоятельную пластинку и проверять согласно требованиям п. 7.14* или 7.16*.

При расположении ребра с одной стороны стенки его момент инерции должен вычисляться относительно оси, совмещенной с ближайшей гранью стенки.

Продольные ребра жесткости следует включать в расчетные сечения элементов.

В случае выполнения продольного ребра в виде гофра стенки при вычислении следует учитывать развернутую длину гофра.

Минимальные размеры выступающей части продольных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.

7.20*. В случаях, когда фактическое значение превышает значение, определяемое по п. 7.14* (для центрально-сжатых элементов не более чем в два раза), в расчетных формулах за значение А следует принимать значение , вычисленное с высотой стенки (в коробчатом сечении определяются и для пластинок, образующих сечение и расположенных соответственно параллельно и перпендикулярно плоскости изгиба):

для двутаврового и швеллерного сечений ;

для коробчатого сечения:

при центральном сжатии ;

при внецентренном сжатии и сжатии с изгибом .

Значения следует определять:

для центрально-сжатых элементов швеллерного сечения по формуле


, (92, а)


где - условная гибкость стенки швеллерного сечения, принимаемая по табл. 27*;

для центрально-сжатых элементов двутаврового и коробчатого сечений по формуле


, (92, б)


где - условная гибкость стенки соответствующего сечения, принимаемая по табл. 27* при m = 0;

- условная гибкость стенки, при вычислении , принимаемая равной ;

k - коэффициент, принимаемый равным для двутаврового сечения (при следует принимать ) и для коробчатого сечения (при следует принимать ); здесь - условная гибкость элемента, принятая по табл. 27*;

для внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов по формуле (92,б), где значение следует вычислять по табл. 27*, а значение k при .

Указанные изменения расчетной высоты стенки следует принимать только для определения площади сечения A при расчетах по формулам (7), (51), (61) и (62) настоящих норм.


Таблица 27*


Относитель-
ный
эксцентри-
ситет
Сечение элемента Значения
______
ламбда и
_______
ламбда1

Формулы для определения
_________
ламбда_uw











m=0

Двутавровое
______
ламбда < 2,0

______
ламбда >=
>= 2,0
_________
ламбда_uw = 1,30 +
______
+ 0,15 ламбда
_________
ламбда_uw = 1,20 +
______
+ 0,35 ламбда,
но не более 2,3

Коробчатое,

швеллерное
прокатное
______
ламбда < 1,0
-
ламбда >=
>= 1,0
_________
ламбда_uw = 1,2
_________
ламбда_uw = 1,0 +
______
+ 0,2 ламбда,
но не более 1,6

Швеллерное,

кроме прокатного
______
ламбда < 0,8
______
ламбда >=
>= 0,8
_________
ламбда_uw=1,0
_________
ламбда_uw = 0,85 +
______
+ 0,19 ламбда,
но не более 1,6
m>=1,0









Обозначения
______
ламбда - ус
устойчивост
_______
ламбда1 - у
устойчивост
Примечания:
(составные,

2. В коробч
для стенки,

3. При зна
линейной
m = 1,0.

Двутавровое,


коробчатое





принятые в табл.

овная гибкость
при центральном

ловная гибкость
в плоскости дейс
1. К коробчатым о
гнутые прямоуголь

том сечении при m
параллельной плос

ениях 0 < m < 1,
нтерполяцией меж
-
ламбда1 <
< 2,0

-
ламбда1 >=
>= 2,0



27*:

элемента,
жатии;

элемента,
вия момента.
носятся замк
ые и квадрат

> 0 значени
ости изгибаю

значение
у значения
_________
ламбда_uw = 1,30 +
_______ 2
+ 0,15 ламбда1
_________
ламбда_uw - 1,20 +
_______
+ 0,35 ламбда1,
но не более 3,1



принимаемая в расчете на


принимаемая в расчете на

утые прямоугольные профили
ые).
_________
ламбда_uw следует определять
его момента.
________
амбда_uw следует определять
и, вычисленными при m = 0 и

7.21*. Стенки сплошных колонн при следует укреплять поперечными ребрами жесткости, расположенными на расстоянии (2,5-3) одно от другого; на каждом отправочном элементе должно быть не менее двух ребер.

Минимальные размеры выступающей части поперечных ребер жесткости следует принимать согласно требованиям п. 7.10 настоящих норм.

Поясные листы (полки) центрально-, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и изгибаемых элементов

7.22 *. Расчетную ширину свеса поясных листов (полок) следует принимать равной расстоянию: в сварных элементах - от грани стенки при односторонних швах от грани стенки со стороны шва) до края поясного листа (полки); в прокатных профилях - от начала внутреннего закругления до края полки; в гнутых профилях (рис. 11) - от края выкружки стенки до края поясного листа (полки).

7.23*. В центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах с условной гибкостью от 0,8 до 4 отношение расчетной ширины свеса поясного листа (полки) к толщине t следует принимать не более значений, определяемых по формулам табл. 29*.

При значениях или в формулах табл 29* следует принимать соответственно или .


Таблица 29*


ТАБЛИЦА 29* К СНИП II-23-81*

7.24. В изгибаемых элементах отношение ширины свеса сжатого пояса к толщине t следует принимать не более значений, определяемых по табл. 30.


Таблица 30


ТАБЛИЦА 30 К СНИП II-23-81*

7.25. Высота окаймляющего ребра полки измеряемая от ее оси, должна быть не менее в элементах, не усиленных планками (рис. 11), и в элементах, усиленных планками, при этом толщина ребра должна быть не менее .

7.26*. В центрально-сжатых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение расчетной ширины пояса к толщине следует принимать по табл. 27* как для стенок коробчатого сечения.

Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах коробчатого сечения наибольшее отношение следует принимать:

при - как для центрально-сжатых элементов;

при и ;

при и


.


При значениях относительного эксцентриситета 0,3 < m < 1 наибольшие отношения следует определять линейной интерполяцией между значениями , вычисленными при m = 0,3 и m = 1.

7.27*. При назначении сечений центрально-, внецентренно-сжатых и сжато- изгибаемых элементов по предельной гибкости, а изгибаемых элементов - по предельным прогибам, а также при соответствующем обосновании расчетом наибольшие значения отношения расчетной ширины свеса к толщине следует умножать на коэффициент , но не более чем на 1,25.

Здесь следует принимать:

для центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов:

- меньшее из значений , , , , использованное при проверке устойчивости элемента;

;

для изгибаемых элементов:

;

- большее из двух значений или .


8. Расчет листовых конструкций


Расчет на прочность


8.1. Расчет на прочность листовых конструкций (оболочек вращения), находящихся в безмоментном напряженном состоянии, следует выполнять по формуле


, (93)


где и - нормальные напряжения по двум взаимно перпендикулярным направлениям;

- коэффициент условий работы конструкций, назначаемый в соответствии с требованиями СНиП по проектированию сооружений промышленных предприятий.

При этом абсолютные значения главных напряжений должны быть не более значений расчетных сопротивлений, умноженных на .

8.2. Напряжения в безмоментных тонкостенных оболочках вращения (рис. 17), находящихся под давлением жидкости, газа или сыпучего материала, следует определять по формулам:


; (94)


, (95)


где и - соответственно меридиональное и кольцевое напряжения;

и - радиусы кривизны в главных направлениях срединной поверхности оболочки;

p - расчетное давление на единицу поверхности оболочки;

t - толщина оболочки;

F - проекция на ось z-z оболочки полного расчетного давления, действующего на часть оболочки abc (рис. 17);

r и - радиус и угол, показанные на рис. 17.


РИСУНОК 17. К СНИП II-23-81*
РИСУНОК 18. К СНИП II-23-81*

8.3. Напряжения в замкнутых безмоментных тонкостенных оболочках вращения, находящихся под внутренним равномерным давлением, следует определять по формулам:

для цилиндрических оболочек


; (96)

для сферических оболочек


; (97)


для конических оболочек


, (98)


где p - расчетное внутреннее давление на единицу поверхности оболочки;

r - радиус срединной поверхности оболочки (рис. 18);

- угол между образующей конуса и его осью z-z (рис. 18).

8.4. В местах изменения формы или толщины оболочек, а также изменения нагрузки должны быть учтены местные напряжения (краевой эффект).

Расчет на устойчивость

8.5. Расчет на устойчивость замкнутых круговых цилиндрических оболочек вращения, равномерно сжатых параллельно образующим, следует выполнять по формуле


, (99)


где - расчетное напряжение в оболочке;

- критическое напряжение, равное меньшему из значений или cEt/r (здесь r радиус срединной поверхности оболочки; t - толщина оболочки).

Значения коэффициентов при следует определять по формуле


. (100)


Значения коэффициентов с следует определять по табл. 31.


Таблица 31


r/t 100 200 300 400 600 800 1000 1500 2500
с 0,22 0,18 0,16 0,14 0,11 0,09 0,08 0,07 0,06

В случае внецентренного сжатия параллельно образующим или чистого изгиба в диаметральной плоскости при касательных напряжениях в месте наибольшего момента, не превышающих значений , напряжение должно быть увеличено в раз, где - наименьшее напряжение (растягивающие напряжения считать отрицательными).

8.6. В трубах, рассчитываемых как сжатые или сжато-изгибаемые стержни, при условной гибкости должно быть выполнено условие


. (101)


Такие трубы следует рассчитывать на устойчивость в соответствии с требованиями разд. 5 настоящих норм независимо от расчета на устойчивость стенок. Расчет на устойчивость стенок бесшовных или электросварных труб не требуется, если значение не превышает половины значений, определяемых по формуле (101).

8.7. Цилиндрическая панель, опертая по двум образующим и двум дугам направляющей, равномерно сжатая вдоль образующих, при (где b - ширина панели, измеренная по дуге направляющей) должна быть рассчитана на устойчивость как пластинка по формулам:

при расчетном напряжении


; (102)


при расчетном напряжении


. (103)


При наибольшее отношение b/t следует определять линейной интерполяцией.

Если , панель следует рассчитывать на устойчивость как оболочку согласно требованиям п. 8.5.

8.8*. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления p, нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле


, (104)


где - расчетное кольцевое напряжение в оболочке;

- критическое напряжение, определяемое по формулам:

при


; (105)


при


; (106)


при 10 < l/г < 20 напряжение следует определять линейной интерполяцией.

Здесь l длина цилиндрической оболочки.

Та же оболочка, но укрепленная кольцевыми ребрами, расположенными с шагом между осями, должна быть рассчитана на устойчивость по формулам (104) - (106) с подстановкой в них значения s вместо l.

В этом случае должно быть удовлетворено условие устойчивости ребра в своей плоскости как сжатого стержня согласно требованиям п. 5.3 при N = prs и расчетной длине стержня , при этом в сечение ребра следует включать участки оболочки шириной с каждой стороны от оси ребра, а условная гибкость стержня не должна превышать 6,5.

При одностороннем ребре жесткости его момент инерции следует вычислять относительно оси, совпадающей с ближайшей поверхностью оболочки.

8.9. Расчет на устойчивость замкнутой круговой цилиндрической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.5 и 8.8*, следует выполнять по формуле


, (107)


где должно быть вычислено согласно требованиям п. 8.5, а - согласно требованиям п. 8.8*.

8.10. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения с углом конусности , сжатой силой N вдоль оси (рис. 19) следует выполнять по формуле


, (108)


где - критическая сила, определяемая по формуле


, (109)


здесь t - толщина оболочки;

- значение напряжения, вычисленное согласно требованиям п. 8.5 с заменой радиуса r радиусом , равным


. (110)


РИСУНОК 19. К СНИП II-23-81*

8.11. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения при действии внешнего равномерного давления , нормального к боковой поверхности, следует выполнять по формуле


, (111)


здесь - расчетное кольцевое напряжение в оболочке;

- критическое напряжение, определяемое по формуле


, (112)


где h - высота конической оболочки (между основаниями);

- радиус, определяемый по формуле (110).

8.12. Расчет на устойчивость конической оболочки вращения, подверженной одновременному действию нагрузок, указанных в пп. 8.10 и 8.11, следует выполнять по формуле


, (113)


где значения и следует вычислять по формулам (109) и (112).

8.13. Расчет на устойчивость полной сферической оболочки (или ее сегмента) при и действии внешнего равномерного давления p, нормального к ее поверхности, следует выполнять по формуле


, (114)


где расчетное напряжение;

- критическое напряжение, принимаемое не более ;

r - радиус срединной поверхности сферы.

Основные требования к расчету металлических мембранных конструкций


8.14. При расчете мембранных конструкций опирание кромок мембраны на упругие элементы контура следует считать шарнирным по линии опирания и способным передавать сдвиг на элементы контура.

8.15. Расчет мембранных конструкций должен производиться на основе совместной работы мембраны и элементов контура с учетом их деформированного состояния и геометрической нелинейности мембраны.

8.16. Нормальные и касательные напряжения, распределенные по кромкам мембраны, следует считать уравновешенными сжатием и изгибом опорного контура в тангенциальной плоскости.

При расчете опорных элементов контура мембранных конструкций следует учитывать:

изгиб в тангенциальной плоскости;

осевое сжатие в элементах контура;

сжатие, вызываемое касательными напряжениями по линии контакта мембраны с элементами контура;

изгиб в вертикальной плоскости.

8.17. При прикреплении мембраны с эксцентриситетом относительно центра тяжести сечения элементов контура кроме факторов, указанных в п.8.16, при расчете контуров следует учитывать кручение.

8.18. При определении напряжений в центре круглых в плане плоских мембран допускается принимать, что опорный контур является недеформируемым.

8.19. Для определения напряжений в центре эллиптической мембраны, закрепленной на деформируемом контуре, допускается применять требования п.8.18 при условии замены значения радиуса значением большей главной полуоси эллипса (отношение большей полуоси к меньшей должно быть не более 1,2).


9. Расчет элементов стальных конструкций на выносливость


9.1. Стальные конструкции и их элементы (подкрановые балки, балки рабочих площадок, элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, конструкции под двигатели и др.), непосредственно воспринимающие многократно действующие подвижные, вибрационные или другого вида нагрузки с количеством циклов нагружений 10(5) и более, которые могут привести к явлению усталости, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и проверять расчетом на выносливость.


Таблица 32*


Гру-
ппы
эле-
мен-
тов
Значения Rv при временном сопротивлении стали разрыву R_un,
МПа (кгс/см2)
до 420
(4300)
св.420(4300)
до 440(4500)
св.440(4500)
до 520(5300)
св.520(5300)
до 580(5900)
св.580(5900)
до 635(6500)
1
2
120(1220)
100(1020)
128(1300)
106(1080)
132(1350)
108(1100)
136(1390)
110(1120)
145(1480)
116(1180)
3
4
5
6
7
8
Для всех марок стали 90 (920)
То же 75 (765)
" 60 (610)
" 45 (460)
" 36 (370)
" 27 (275)

Количество циклов нагружений следует принимать по технологическим требованиям эксплуатации.

Конструкции высоких сооружений типа антенн, дымовых труб, мачт, башен и подъемно-транспортных сооружений, проверяемые на резонанс от действия ветра, следует проверять расчетом на выносливость.

Расчет конструкций на выносливость следует производить на действие нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.

9.2*. Расчет на выносливость следует производить по формуле


, (115)


где - расчетное сопротивление усталости, принимаемое по табл. 32* в зависимости от временного сопротивления стали и групп элементов конструкций, приведенных в табл. 83*;

- коэффициент, учитывающий количество циклов нагружений n и вычисляемый:

при по формулам:

для групп элементов 1 и 2


; (116)


для групп элементов 3-8


; (117)


при ;

коэффициент, определяемый по табл. 33 в зависимости от вида напряженного состояния и коэффициента асимметрии напряжений ; здесь и - соответственно наибольшее и наименьшее по абсолютному значению напряжения в рассчитываемом элементе, вычисленные по сечению нетто без учета коэффициента динамичности и коэффициентов , , . При разнозначных напряжениях коэффициент, асимметрии напряжений следует принимать со знаком "минус".

При расчетах на выносливость по формуле (115) произведение не должно превышать .


                                                              Таблица 32*


Группы
элеме-
нтов
Значения R_ню при временном сопротивлении
стали разрыву R_ню, МПа (кгс/см2)
до 420
(4300)
св. 420
(4300)
до 440(4500)
св.
440(4500)
до 520(5300)
св. 520(5300)
до 580 (5900)
св. 580
(5900)
до 635
(6500)
1
2
120(1220)
100(1020)
128(1300)
106(1080)
132(1350)
108(1100)
136(1390)
110(1120)
145(1480)
116(1180)
3
4
5
6
7
8
Для всех марок стали 90(920)
То же 75 (765)
" 60(610)
" 45(460)
" 36(370)
" 27(275)

                                                               Таблица 33

сигма_mах Коэффициент асимметрии
напряжений
p
Формулы для вычисления
коэффициента гамма_ню






Растяже-
ние


-1 <= р <= 0



0 < р <= 0,8



0,8 < р < 1

2,5
гамма_ню = --------
1,5 - р

2,0
гамма_ню = --------
1,2-р

1,0
гамма_ню = --------
1 - р


Сжатие


-1 <= р < 1

2
гамма_ню = -------
1-р

9.3. Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее , следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях проверять расчетом на малоцикловую прочность.


10. Расчет элементов стальных конструкций на прочность с учетом хрупкого разрушения


Центрально- и внецентренно-растянутые элементы, а также зоны растяжения изгибаемых элементов конструкций, возводимых в климатических районах , , , , и , следует проверять на прочность с учетом сопротивления хрупкому разрушению по формуле


, (118)


где - наибольшее растягивающее напряжение в расчетном сечении элемента, вычисленное по сечению нетто без учета коэффициентов динамичности и ;

- коэффициент, принимаемый по табл. 84.

Элементы, проверяемые на прочность с учетом хрупкого разрушения, следует проектировать с применением решений, при которых не требуется увеличивать площадь сечения, установленную расчетом согласно требованиям разд.5 настоящих норм.


11. Расчет соединений стальных конструкций


Сварные соединения


11.1*. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение или сжатие следует производить по формуле


, (119)


где t - наименьшая толщина соединяемых элементов;

- расчетная длина шва, равная полной его длине, уменьшенной на 2t, или полной его длине в случае вывода концов шва за пределы стыка.

При расчете сварных стыковых соединений элементов конструкций, рассчитанных согласно п.5.2, в формуле (119) вместо следует принимать .

Расчет сварных стыковых соединении выполнять не требуется при применении сварочных материалов согласно прил.2, полном проваре соединяемых элементов и физическом контроле качества растянутых швов.

11.2*. Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям (рис.20):


РИСУНОК 20. К СНИП II-23-81*

по металлу шва (сечение 1)


; (120)


по металлу границы сплавления (сечение 2)


, (121)


где - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм;

и - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 530 МПа (5400 ) - по табл. 34*; с пределом текучести свыше 530 МПа (5400 ) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки и ;

и - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах , , и , для которых для металла шва с нормативным сопротивлением (4200 ) и - для всех сталей.

Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 ) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно п. 3.4 настоящих норм, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва должны быть более , а при ручной сварке - не менее чем в 1,1 раза превышать расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления , но не превышать значений ; в элементах из стали с пределом текучести свыше 285 МПа (2900 ) допускается применять электроды или сварочную проволоку, для которых выполняется условие


.


При выборе электродов или сварочной проволоки следует учитывать группы конструкций и климатические районы, указанные в табл. 55*.

11.3*. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости, перпендикулярной плоскости расположения швов, следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва


; (122)


по металлу границы сплавления


,(123)


где - момент сопротивления расчетного сечения по металлу шва;

- то же, по металлу границы сплавления.

Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента в плоскости расположения этих швов следует производить по двум сечениям по формулам:

по металлу шва


; (124)


по металлу границы сплавления


, (125)


где и - моменты инерции расчетного сечения по металлу шва относительно его главных осей;

и - то же, по металлу границы сплавления;

х и y - координаты точки шва, наиболее удаленной от центра тяжести расчетного сечения швов, относительно главных осей этого сечения.


                                                              Таблица 34* 

Вид сварки при диа-
метре сварочной
проволоки d, мм
Положение шва Коэффи-
циент
Значения коэффициентов бета_f
и бета_z при катетах швов, мм
3-8 9-12 14-16 18 и
более
Автоматическая при
d=3-5

В лодочку
бета_f 1,1 0,7
бета_z 1,15 1,0

Нижнее
бета_f 1,1 0,9 0,7
бета_z 1,15 1,05 1,0
Автоматическая и
полуавтоматическая
при
d=1,4-2


В лодочку

бета_f

0,9
0,8 0,7
бета_z 1,05 1,0
Нижнее, гори-
зонтальное,
вертикальное
бета_f 0,9 0,8 0,7
бета_z 1,05 1,0
Ручная; полуавтома-
тическая проволокой
сплошного сечения
при d<1,4 или поро-
шковой проволокой

Примечание.
режимам сварки.
В лодочку,
нижнее, го-
ризонтальное,
вертикальное,
потолочное

начения коэ
бета_f 0,7
бета_z



фициент
1,0



в соответствуют нормальным

11.4. Сварные стыковые соединения, выполненные без физического контроля качества, при одновременном действии в одном и том же сечении нормальных и касательных напряжений следует проверять по формуле (33), в которой значения , , и следует принимать соответственно: и - нормальные напряжения в сварном соединении по двум взаимно перпендикулярным направлениям: - касательное напряжение в сварном соединении; .

11.5. При расчете сварных соединений с угловыми швами на одновременное действие продольной и поперечной сил и момента должны быть выполнены условия


, (126)


где и - напряжения в расчетом сечении соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления, равные геометрическим суммам напряжений, вызываемых продольной и поперечной силами и моментом.


Болтовые соединения


11.6. В болтовых соединениях при действии продольной силы N, проходящей через центр тяжести соединения, распределение этой силы между болтами следует принимать равномерным.

11.7*. Расчетное усилие , которое может быть воспринято одним болтом, следует определять по формулам:

на срез


; (127)


на смятие


; (128)


на растяжение


. (129)


Обозначения, принятые в формулах (127)-(129):

, , - расчетные сопротивления болтовых соединений;

d - наружный диаметр стержня болта;

- расчетная площадь сечения стержня болта;

- площадь сечения болта нетто; для болтов с метрической резьбой значение следует принимать по прил.1 к ГОСТ 22356-77*;

- наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в одном направлении;

- число расчетных срезов одного болта;

- коэффициент условий работы соединения, который следует принимать по табл. 35*.


Таблица 35*


Характеристика соединения Коэффициент условий
работы соединения
гамма_b
1. Многоболтовое в расчетах на срез и смятие при
болтах:
класса точности А
классов точности В и С, высокопрочных с
нерегулируемым натяжением

2. Одноболтовое и многоболтовое в расчете на смя-
тие при а=1,5d и b=2d в элементах конструкций
из стали с пределом текучести, МПа (кгс/см2):
до 285 (2900)
cв. 285 (2900) до 380 (3900)

Обозначения, принятые в табл.35*:

a - расстояние вдоль усилия от края элемента
отверстия;
b - то же, между центрами отверстий;
d - диаметр отверстия для болта.
Примечания: 1. Коэффициенты, установленные
учитывать одновременно.
2. При значениях расстояний a и b, промежуточ
поз.2 и в табл.39, коэффициент гамма_b следует
интерполяцией.


1,0
0,9





0,8
0,75



до центра ближайшего



поз.1 и 2, следует

ых между указанными в
определять линейной

Для одноболтовых соединений следует учитывать коэффициенты условий работы согласно требованиям п.11.8.

11.8. Количество n болтов в соединении при действии продольной силы N следует определять по формуле


, (130)


где - меньшее из значений расчетного усилия для одного болта, вычисленных согласно требованиям п.11.7* настоящих норм.

11.9. При действии на соединение момента, вызывающего сдвиг соединяемых элементов, распределение усилий на болты следует принимать пропорционально расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта.

11.10. Болты, работающие одновременно на срез и растяжение, следует проверять отдельно на срез и растяжение.

Болты, работающие на срез от одновременного действия продольной силы и момента, следует проверять на равнодействующее усилие.

11.11. В креплениях одного элемента к другому через прокладки или иные промежуточные элементы, а также в креплениях с односторонней накладкой количество болтов должно быть увеличено против расчета на 10%.

При креплениях выступающих полок уголков или швеллеров с помощью коротышей количество болтов, прикрепляющих одну из полок коротыша, должно быть увеличено против расчета на 50%.


Соединения на высокопрочных болтах


11.12. Соединения на высокопрочных болтах следует рассчитывать в предположении передачи действующих в стыках и прикреплениях усилий через трение, возникающее по соприкасающимся плоскостям соединяемых элементов от натяжения высокопрочных болтов. При этом распределение продольной силы между болтами следует принимать равномерным.

11.13*. Расчетное усилие , которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом, следует определять по формуле


, (131)*


где - расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта;

- коэффициент трения, принимаемый по табл. 36*;

- коэффициент надежности, принимаемый по табл. 36*;

- площадь сечения болта нетто, определяемая по табл. 62*;

- коэффициент условий работы соединения, зависящий от количества n болтов, необходимых для восприятия расчетного усилия, и принимаемый равным:


        0,8 при n <  5;
        0,9 при 5 <= n < 10;
        1,0 при n >= 10.

Количество n высокопрочных болтов в соединении при действии продольной силы следует определять по формуле


, (132)*


где k - количество поверхностей трения соединяемых элементов.

Натяжение высокопрочного болта следует производить осевым усилием .

11.14. Расчет на прочность соединяемых элементов, ослабленных отверстиями под высокопрочные болты, следует выполнять с учетом того, что половина усилия, приходящегося на каждый болт, в рассматриваемом сечении уже передана силами трения. При этом проверку ослабленных сечений следует производить: при динамических нагрузках - по площади сечения нетто , при статических нагрузках - по площади сечения брутто А при либо по условной площади при .


Таблица 36*


Способ обработки (очистки) соединя-
емых поверхностей
Способ
регулиро-
вания на-
тяжения
болтов
Коэф-
фици-
ент
тре-
ния
мю
Коэффициенты
гамма_h при нагру-
зке и при разности
номинальных диамет-
ров отверстий и бо-
лтов дельта, мм
динамиче-
ской и
при дель-
та=3-6;
статичес-
кой и при
дельта=
5-6
динамиче-
ской и
при дель-
та=1;
статичес-
кой и при
дельта=
1-4
1. Дробеметный или дробеструйный
двух поверхностей без консерва-
ции

2. То же, с консервацией (металли-
зацией распылением цинка или
алюминия)

3. Дробью одной поверхности с кон-
сервацией полимерным клеем и
посыпкой карборундовым порошком,
стальными щетками без консерва-
ции - другой поверхности

4. Газопламенный двух поверхностей
без консервации

5. Стальными щетками двух поверхно-
стей без консервации

6. Без обработки


Примечания. 1. Способ регулиро
регулирование по моменту закручиван
гайки.
2. Допускаются другие способы о
обеспечивающие значения коэффициен
таблице.
По М
" альфа


" М
" альфа


" М
" альфа




" М
" альфа

" М
" альфа

" М
" альфа

ания натя
я, а по а

работки
ов трени
0,58
0,58


0,50
0,50


0,50
0,50




0,42
0,42

0,35
0,35

0,25
0,25

ения
ьфа -

оедин
мю
1,35
1,20


1,35
1,20


1,35
1,20




1,35
1,20

1,35
1,25

1,70
1,50

олтов по
по углу

емых пов
не ниже у
1,12
1,02


1,12
1,02


1,12
1,02




1,12
1,02

1,17
1,06

1,30
1,20

означает
поворота

рхностей,
азанных в

Соединения с фрезерованными торцами


11.15. В соединениях элементов с фрезерованными торцами (в стыках и базах колонн и т.п.) сжимающую силу следует считать полностью передающейся через торцы.

Во внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементах сварные швы и болты, включая высокопрочные, указанных соединений следует рассчитывать на максимальное растягивающее усилие от действия момента и продольной силы при наиболее неблагоприятном их сочетании, а также на сдвигающее усилие от действия поперечной силы.


Поясные соединения в составных балках


11.16. Сварные швы и высокопрочные болты, соединяющие стенки и пояса составных двутавровых балок, следует рассчитывать согласно табл.37*.

При отсутствии ребер жесткости для передачи больших неподвижных сосредоточенных нагрузок расчет прикрепления верхнего пояса следует выполнять как для подвижной сосредоточенной нагрузки.


Таблица 37*


ТАБЛИЦА 37. СНИП II-23-81*

При приложении неподвижной сосредоточенной нагрузки к нижнему поясу балки сварные швы и высокопрочные болты, прикрепляющие этот пояс к стенке, следует рассчитывать по формулам (138)-(140)* табл.37* независимо от наличия ребер жесткости в местах приложения грузов.

Сварные поясные швы, выполненные с проваром на всю толщину стенки, следует считать равнопрочными со стенкой.

11.17. В балках с соединениями на высокопрочных болтах с многолистовыми поясными пакетами прикрепление каждого из листов за местом своего теоретического обрыва следует рассчитывать на половину усилия, которое может быть воспринято сечением листа. Прикрепление каждого листа на участке между действительным местом его обрыва и местом обрыва предыдущего листа следует рассчитывать на полное усилие, которое может быть воспринято сечением листа.


12. Общие требования по проектированию стальных конструкций

ГАРАНТ:

См. также СП 53-102-2004 "Общие правила проектирования стальных конструкций", одобренный письмом Госстроя РФ от 20 апреля 2004 г. N ЛБ-2596/9


Основные положения


12.1*. При проектировании стальных конструкций необходимо:

предусматривать связи, обеспечивающие в процессе монтажа и эксплуатации устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом и его элементов, назначая их в зависимости от основных параметров сооружения и режима его эксплуатации (конструктивной схемы, пролетов, типов кранов и режимов их работы, температурных воздействий и т.п.);

учитывать производственные возможности и мощность технологического и кранового оборудования предприятий-изготовителей стальных конструкций, а также подъемно-транспортное и другое оборудование монтажных организаций;

производить разбивку конструкций на отправочные элементы с учетом вида транспорта и габаритов транспортных средств, рационального и экономичного транспортирования конструкций на строительство и выполнения максимального объема работ на предприятии-изготовителе;

использовать возможность фрезерования торцов для мощных сжатых и внецентренно-сжатых элементов (при отсутствии значительных краевых растягивающих напряжений) при наличии соответствующего оборудования на предприятии-изготовителе;

предусматривать монтажные крепления элементов (устройство монтажных столиков и т.п.);

в болтовых монтажных соединениях применять болты класса точности В и С, а также высокопрочные, при этом в соединениях, воспринимающих значительные вертикальные усилия (креплениях ферм, ригелей, рам и т.п.), следует предусматривать столики; при наличии в соединениях изгибающих моментов следует применять болты класса точности В и С, работающие на растяжение.

12.2. При конструировании стальных сварных конструкций следует исключать возможность вредного влияния остаточных деформаций и напряжений, в том числе сварочных, а также концентрации напряжений, предусматривая соответствующие конструктивные решения (с наиболее равномерным распределением напряжений в элементах и деталях, без входящих углов, резких перепадов сечения и других концентраторов напряжений) и технологические мероприятия (порядок сборки и сварки, предварительный выгиб, механическую обработку соответствующих зон путем строгания, фрезерования, зачистки абразивным кругом и др.).

12.3. В сварных соединениях стальных конструкций следует исключать возможность хрупкого разрушения конструкций в процессе их монтажа и эксплуатации в результате неблагоприятного сочетания следующих факторов:

высоких местных напряжений, вызванных воздействием сосредоточенных нагрузок или деформаций деталей соединений, а также остаточных напряжений;

резких концентраторов напряжений на участках с высокими местными напряжениями и ориентированных поперек направления действующих растягивающих напряжений;

пониженной температуры, при которой данная марка стали в зависимости от ее химического состава, структуры и толщины проката переходит в хрупкое состояние.

При конструировании сварных конструкций следует учитывать, что конструкции со сплошной стенкой имеют меньше концентраторов напряжений и менее чувствительны к эксцентриситетам по сравнению с решетчатыми конструкциями.

12.4*. Стальные конструкции следует защищать от коррозии в соответствии со СНиП по защите строительных конструкций от коррозии.

Защита конструкций, предназначенных для эксплуатации в условиях тропического климата, должна выполняться по ГОСТ 15150-69*.

12.5. Конструкции, которые могут подвергаться воздействию расплавленного металла (в виде брызг при разливке металла, при прорыве металла из печей или ковшей), следует защищать облицовкой или ограждающими стенками из огнеупорного кирпича или жароупорного бетона, защищенными от механических повреждений.

Конструкции, подвергающиеся длительному воздействию лучистой или конвекционной теплоты или кратковременному воздействию огня во время аварий тепловых агрегатов, следует защищать подвесными металлическими экранами или футеровкой из кирпича или жароупорного бетона.


Сварные соединения


12.6. В конструкциях со сварными соединениями следует:

предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

обеспечивать свободный доступ к местам выполнения сварных соединений с учетом выбранного способа и технологии сварки.

12.7. Разделку кромок под сварку следует принимать по ГОСТ 8713-79*, ГОСТ 11533-75, ГОСТ 14771-76*, ГОСТ 23518-79, ГОСТ 5264-80 и ГОСТ 11534-75.

12.8. Размеры и форму сварных угловых швов следует принимать с учетом следующих условий:

а) катеты угловых швов должны быть не более 1,2t, где t - наименьшая толщина соединяемых элементов;

б) катеты угловых швов следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл.38*;

в) расчетная длина углового сварного шва должна быть не менее и не менее 40 мм;

г) расчетная длина флангового шва должна быть не более ( - коэффициент, принимаемый по табл.34*), за исключением швов, в которых усилие действует на всем протяжении шва;

д) размер нахлестки должен быть не менее 5 толщин наиболее тонкого из свариваемых элементов;

е) соотношения размеров катетов угловых швов следует принимать, как правило, 1:1. При разных толщинах свариваемых элементов допускается принимать швы с неравными катетами, при этом катет, примыкающий к более тонкому элементу, должен соответствовать требованиям п.12.8, а, а примыкающий к более толстому элементу - требованиям п.12.8, б;

ж) в конструкциях, воспринимающих динамические и вибрационные нагрузки, а также возводимых в климатических районах , , и , угловые швы следует выполнять с плавным переходом к основному металлу при обосновании расчетом на выносливость или на прочность с учетом хрупкого разрушения.

12.9*. Для прикрепления ребер жесткости, диафрагм и поясов сварных двутавров по пп.7.2*, 7.3, 13.12*, 13.26 и конструкций группы 4 допускается применять односторонние угловые швы, катеты которых следует принимать по расчету, но не менее указанных в табл.38*.

Применение этих односторонних угловых швов не допускается в конструкциях:

группы I;

эксплуатируемых в среднеагрессивной и сильноагрессивной средах (классификация согласно СНиП по защите строительных конструкций от коррозии);

возводимых в климатических районах , , и .

12.10. Для расчетных и конструктивных угловых швов в проекте должны быть указаны вид сварки, электроды или сварочная проволока, положение шва при сварке.

12.11. Сварные стыковые соединения листовых деталей следует, как правило, выполнять прямыми с полным проваром и с применением выводных планок.

В монтажных условиях допускается односторонняя сварка с подваркой корня шва и сварка на остающейся стальной подкладке.

12.12. Применение комбинированных соединений, в которых часть усилия воспринимается сварными швами, а часть - болтами, не допускается.

12.13. Применение прерывистых швов, а также электрозаклепок, выполняемых ручной сваркой с предварительным сверлением отверстий, допускается только в конструкциях группы 4.


Болтовые соединения и соединения на высокопрочных болтах


12.14. Отверстия в деталях стальных конструкций следует выполнять согласно требованиям СНиП по правилам производства и приемки работ для металлических конструкций.


Таблица 38*


Вид соединения Вид сварки Предел теку-
чести стали,
МПа (кгс/см2)
Минимальные катеты швов
kf, мм, при толщине более
толстого из свариваемых
элементов t, мм
4-5 6-10 11-
16
17-
22
23-
32
33-
40
41-
80
Тавровое с дву-
сторонними угло-
выми швами;
нахлесточное и
угловое
Ручная До 430(4400) 4 5 6 7 8 9 10
Св.430(4400)
до 530(5400)
5 6 7 8 9 10 12
Автоматиче-
ская и по-
луавтомати-
ческая
До 430(4400) 3 4 5 6 7 8 9
Св.430(4400)
до 530(5400)
4 5 6 7 8 9 10
Тавровое с одно-
сторонними угло-
выми швами





Примечания:
530 МПа (5400 кг
свыше 80 мм мин
техническим усло
2. В констру
швов следует уме
мм включ. и на 2
Ручная До 380(3900)







кциях из ста
же из всех ст
ты угловых шв

4 минимальные
м при толщине
щине элементо
5 6 7 8 9 10 12
Автоматиче-
ская и по-
луавтомати-
ческая

. В констр
/см2), а та
мальные кат
иям.
циях группы
ьшать на 1
мм - при то
4




и с
лей
в п

кат
сва
св
5




пред
при
иним

ты о
ивае
ше 4
6




лом
то
ютс

нос
ых
мм
7




тек
щин
по

оро
лем
8




чес
э
спе

них
нто
9




и с
еме
иал

угл
д
10




ыше
тов
ным

вых
40

12.15*. Болты класса точности А следует применять для соединений, в которых отверстия просверлены на проектный диаметр в собранных элементах либо по кондукторам в отдельных элементах и деталях, просверлены или продавлены на меньший диаметр в отдельных деталях с последующим рассверливанием до проектного диаметра в собранных элементах.

Болты класса точности В и С в многоболтовых соединениях следует применять для конструкций, изготовляемых из стали с пределом текучести до 380 МПа (3900 ).

12.16. Элементы в узле допускается крепить одним болтом.

12.17. Болты, имеющие по длине ненарезанной части участки с различными диаметрами, не допускается применять в соединениях, в которых эти болты работают на срез.

12.18*. Под гайки болтов следует устанавливать круглые шайбы по ГОСТ 11371-78*, под гайки и головки высокопрочных болтов следует устанавливать шайбы по ГОСТ 22355-77*. Для высокопрочных болтов по ГОСТ 22353-77* с увеличенными размерами головок и гаек и при разности номинальных диаметров отверстия и болта, не превышающей 3 мм, а в конструкциях, изготовленных из стали с временным сопротивлением не ниже 440 МПа (4500 ), не превышающей 4 мм, допускается установка одной шайбы под гайку.

Резьба болта, воспринимающего сдвигающее усилие, не должна находиться на глубине более половины толщины элемента, прилегающего к гайке, или свыше 5 мм, кроме структурных конструкций, опор линий электропередачи и открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта, где резьба должна находиться вне пакета соединяемых элементов.

12.19*. Болты (в том числе высокопрочные) следует размещать в соответствии с табл.39.


Таблица 39


Характеристика расстояния Расстояния при размещении
болтов
1. Расстояния между центрами болтов в любом
направлении:
а) минимальное
б) максимальное в крайних рядах при от-
сутствии окаймляющих уголков при ра-
стяжении и сжатии
в) максимальное в средних рядах, а так-
же в крайних рядах при наличии окаймля-
ющих уголков:
при растяжении
" сжатии

2. Расстояния от центра болта до края элеме-
нта:

а) минимальное вдоль усилия

б) то же, поперек усилия:
при обрезных кромках
" прокатных "
в) максимальное
г) минимальное для высокопрочных болтов
при любой кромке и любом направлении
усилия

--------------------------------
* В соединяемых элементах из стали с преде
(3900 кгс/см2) минимальное расстояние между
равным 3d.
Обозначения, принятые в табл.39:
d - диаметр отверстия для болта;
t - толщина наиболее тонкого наружного э

Примечание. В соединяемых элементах из
до 380 МПа (3900 кгс/см2) допускается уменьш
болта до края элемента вдоль усилия и ми
центрами болтов в случаях расчета
коэффициентов условий работы соединений согл


2,5d*
8d или 12t





16d или 24t
12d или 18t




2d


1,5d
1,2d
4d или 8t
1,3d




ом текучести свыше 380 МПа
олтами следует принимать



емента.

стали с пределом текучести
ние расстояния от центра
имального расстояния между
с учетом соответствующих
сно пп. 11.7* и 15.14*.

Соединительные болты должны размещаться, как правило, на максимальных расстояниях; в стыках и узлах следует размещать болты на минимальных расстояниях.

При размещении болтов в шахматном порядке расстояние между их центрами вдоль усилия следует принимать не менее а+1,5d, где а - расстояние между рядами поперек усилия, d - диаметр отверстия для болта. При таком размещении сечение элемента определяется с учетом ослабления его отверстиями, расположенными только в одном сечении поперек усилия (не по "зигзагу").

При прикреплении уголка одной полкой отверстие, наиболее удаленное от его конца, следует размещать на риске, ближайшей к обушку.

12.20*. В соединениях с болтами классов точности А, В и С (за исключением крепления второстепенных конструкций и соединений на высокопрочных болтах) должны быть предусмотрены меры против развинчивания гаек (постановка пружинных шайб или контргаек).


13. Дополнительные требования по проектированию производственных зданий и сооружений*


Относительные прогибы и отклонения конструкций


Информация об изменениях:

Постановлением Госстроя СССР от 8 июля 1988 г. N 132 в пункт 13.1 настоящих норм внесены изменения, вступающие в силу с 1 января 1989 г.

См. текст пункта в предыдущей редакции


13.1.* Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.

ГАРАНТ:

Табл. 40* Не приводится


13.2. Исключен с 1 января 1989 г.

Информация об изменениях:

См. текст пункта 13.2

13.3. Исключен с 1 января 1989 г.

Информация об изменениях:

См. текст пункта 13.3

13.4. Исключен с 1 января 1989 г.

Информация об изменениях:

См. текст пункта 13.4


Расстояния между температурными швами


13.5. Наибольшие расстояния между температурными швами стальных каркасов одноэтажных зданий и сооружений следует принимать согласно табл.42.

При превышении более чем на 5% указанных в табл.42 расстояний, а также при увеличении жесткости каркаса стенами или другими конструкциями в расчете следует учитывать климатические температурные воздействия, неупругие деформации конструкций и податливость узлов.


Фермы и структурные плиты покрытий


13.6. Оси стержней ферм и структур должны быть, как правило, центрированы во всех узлах. Центрирование стержней следует производить в сварных фермах по центрам тяжести сечений (с округлением до 5 мм), а в болтовых - по рискам уголков, ближайшим к обушку.

Смещение осей поясов ферм при изменении сечений допускается не учитывать, если оно не превышает 1,5% высоты пояса.


Таблица 42


Характеристика зда-
ний и сооружений
Наибольшие расстояния, м
между температурными швами от температурного
шва или торца
здания до оси
ближайшей верти-
кальной связи
по длине бло-
ка (вдоль
здания)
по ширине блока
в климатических районах строительства
всех,
кроме
I1, I2,
II2 и
II3
I1, I2,
II2 и
II3
всех,
кроме
I1, I2,
II2 и
II3
I1, I2,
II2 и
II3
всех,
кроме
I1, I2,
II2 и
II3
I1, I2,
II2 и
II3
Отапливаемые здания

Неотапливаемые зда-
ния и горячие цехи

Открытые эстакады

Примечание. При
сооружения двух вер
не должно превышат
30 м, при этом для
районах I1, I2, I
расстояний.
230


200

130

наличи
икальны
: для з
даний
2 и I
160


140

100

между
связей
аний - 4
сооруж
3, долж
150


120

-

темпера
асстоян
-50 м и
ний, в
ы прини
110


90

-

урными
е между
для откр
зводимых
аться ме
90


75

50

вами з
оследни
тых эст
в кли
ьшие из
60


50

40

ания или
и в осях
кад - 25-
атических
указанных

При наличии эксцентриситетов в узлах элементы ферм и структур следует рассчитывать с учетом соответствующих изгибающих моментов.

При приложении нагрузок вне узлов фермы пояса должны быть рассчитаны на совместное действие продольных усилий и изгибающих моментов.

13.7. При пролетах ферм покрытий свыше 36 м следует предусматривать строительный подъем, равный прогибу от постоянной и длительной нагрузок. При плоских кровлях строительный подъем следует предусматривать независимо от величины пролета, принимая его равным прогибу от суммарной нормативной нагрузки плюс 1/200 пролета.

13.8. При расчете ферм с элементами из уголков или тавров соединения элементов в узлах ферм допускается принимать шарнирными. При двутавровых, Н-образных и трубчатых сечениях элементов расчет ферм по шарнирной схеме допускается, когда отношение высоты сечения к длине элементов не превышает: 1/10 - для конструкций, эксплуатируемых во всех климатических районах, кроме , , и ; 1/15 - в районах , , и .

При превышении этих отношений следует учитывать дополнительные изгибающие моменты в элементах от жесткости узлов. Учет жесткости узлов в фермах разрешается производить приближенными методами; осевые усилия допускается определять по шарнирной схеме.

13.9*. Расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм с фасонками следует принимать не менее а = 6t - 20 мм, но не более 80 мм (здесь t - толщина фасонки, мм).

Между торцами стыкуемых элементов поясов ферм, перекрываемых накладками, следует оставлять зазор не менее 50 мм.

Сварные швы, прикрепляющие элементы решетки фермы к фасонкам, следует выводить на торец элемента на длину 20 мм.

13.10. В узлах ферм с поясами из тавров, двутавров и одиночных уголков крепление фасонок к полкам поясов встык следует осуществлять с проваром на всю толщину фасонки. В конструкциях группы 1, а также эксплуатируемых в климатических районах , , и примыкание узловых фасонок к поясам следует выполнять согласно поз.7 табл.83*


Колонны


13.11. Отправочные элементы сквозных колонн с решетками в двух плоскостях следует укреплять диафрагмами, располагаемыми у концов отправочного элемента.

В сквозных колоннах с соединительной решеткой в одной плоскости диафрагмы следует располагать не реже чем через 4 м.

13.12*. В центрально-сжатых колоннах и стойках с односторонними поясными швами согласно п.12.9* в узлах крепления связей, балок, распорок и других элементов в зоне передачи усилия следует применять двусторонние поясные швы, выходящие за контуры прикрепляемого элемента (узла) на длину c каждой стороны.

13.13. Угловые швы, прикрепляющие фасонки соединительной решетки к колоннам внахлестку, следует назначать по расчету и располагать с двух сторон фасонки вдоль колонны в виде отдельных участков в шахматном порядке, при этом расстояние между концами таких швов не должно превышать 15 толщин фасонки.

В конструкциях, возводимых в климатических районах , , и , а также при применении ручной дуговой сварки швы должны быть непрерывными по всей длине фасонки.

13.14. Монтажные стыки колонн следует выполнять с фрезерованными торцами, сварными встык, на накладках со сварными швами или болтами, в том числе высокопрочными. При приварке накладок швы следует не доводить до стыка на 30 мм с каждой стороны. Допускается применение фланцевых соединений с передачей сжимающих усилий через плотное касание, а растягивающих - болтами.


Связи


13.15. В каждом температурном блоке здания следует предусматривать самостоятельную систему связей.

13.16. Нижние пояса подкрановых балок и ферм пролетом свыше 12 м следует укреплять горизонтальными связями.

13.17. Вертикальные связи между основными колоннами ниже уровня подкрановых балок при двухветвевых колоннах следует располагать в плоскости каждой из ветвей колонны.

Ветви двухветвевых связей, как правило, следует соединять между собой соединительными решетками.

13.18. Поперечные горизонтальные связи следует предусматривать в уровне верхнего или нижнего поясов стропильных ферм в каждом пролете здания по торцам температурных блоков. При длине температурного блока более 144 м следует предусматривать промежуточные поперечные горизонтальные связи.

Стропильные фермы, не примыкающие непосредственно к поперечным связям, следует раскреплять в плоскости расположения этих связей распорками и растяжками.

В местах расположения поперечных связей следует предусматривать вертикальные связи между фермами.

При наличии жесткого диска кровли в уровне верхних поясов следует предусматривать инвентарные съемные связи для выверки конструкций и обеспечения их устойчивости в процессе монтажа.

В покрытиях зданий и сооружений, эксплуатируемых в климатических районах , , и , следует, как правило, предусматривать (дополнительно к обычно применяемым) вертикальные связи посредине каждого пролета вдоль всего здания.

13.19*. Продольные горизонтальные связи в плоскости нижних поясов стропильных ферм следует предусматривать вдоль крайних рядов колонн в зданиях с кранами групп режимов работы 6К-8К по ГОСТ 25546-82; в покрытиях с подстропильными фермами; в одно- и двухпролетных зданиях с мостовыми кранами грузоподъемностью 10 т и более, а при отметке низа стропильных конструкций свыше 18 м - независимо от грузоподъемности кранов.

В зданиях с числом пролетов более трех горизонтальные продольные связи следует размещать также вдоль средних рядов колонн не реже чем через пролет в зданиях с кранами групп режимов работы 6К-8К по ГОСТ 25546-82 и через два пролета - в прочих зданиях.

13.20. Горизонтальные связи по верхним и нижним поясам разрезных ферм пролетных строений транспортерных галерей следует конструировать раздельно для каждого пролета.

13.21. При применении крестовой решетки связей покрытий допускается расчет по условной схеме в предположении, что раскосы воспринимают только растягивающие усилия.

При определении усилий в элементах связей обжатие поясов ферм, как правило, учитывать не следует.

13.22. При устройстве мембранного настила в плоскости нижних поясов ферм допускается учитывать работу мембраны.

13.23. В висячих покрытиях с плоскостными несущими системами (двухпоясными, изгибно-жесткими вантами и т.п.) следует предусматривать вертикальные и горизонтальные связи между несущими системами.


Балки


13.24. Применять пакеты листов для поясов сварных двутавровых балок, как правило, не разрешается.

Для поясов балок на высокопрочных болтах допускается применять пакеты, состоящие не более чем из трех листов, при этом площадь поясных уголков следует принимать равной не менее 30% всей площади пояса.

13.25. Поясные швы сварных балок, а также швы, присоединяющие к основному сечению балки вспомогательные элементы (например, ребра жесткости), должны выполняться непрерывными.

13.26. При применении односторонних поясных швов в сварных двутавровых балках, несущих статическую нагрузку, должны быть выполнены следующие требования:

расчетная нагрузка должна быть приложена симметрично относительно поперечного сечения балки;

должна быть обеспечена устойчивость сжатого пояса балки в соответствии с п.5.16*, а;*

в местах приложения к поясу балки сосредоточенных нагрузок, включая нагрузки от ребристых железобетонных плит, должны быть установлены поперечные ребра жесткости.

В ригелях рамных конструкций у опорных узлов следует применять двусторонние поясные швы.

В балках, рассчитываемых согласно требованиям пп.5.18*-5.23 настоящих норм, применение односторонних поясных швов не допускается.

13.27. Ребра жесткости сварных балок должно быть удалены от стыков стенки на расстояние не менее 10 толщин стенки. В местах пересечения стыковых швов стенки балки с продольным ребром жесткости швы, прикрепляющие ребро к стенке, следует не доводить до стыкового шва на 40 мм.

13.28. В сварных двутавровых балках конструкций групп 2-4 следует, как правило, применять односторонние ребра жесткости с расположением их с одной стороны балки.

В балках с односторонними поясными швами ребра жесткости следует располагать со стороны стенки, противоположной расположению односторонних поясных швов.


Подкрановые балки


13.29. Расчет на прочность подкрановых балок следует выполнять согласно требованиям п.5.17 на действие вертикальных и горизонтальных нагрузок.

13.30*. Расчет на прочность стенок подкрановых балок (за исключением балок, рассчитываемых на выносливость, для кранов групп режимов работы 7К в цехах металлургических производств и 8К по ГОСТ 25546-82) следует выполнять по формуле (33), в которой при расчете сечений на опорах неразрезных балок вместо коэффициента 1,15 следует принимать коэффициент 1,3.

13.31. Расчет на устойчивость подкрановых балок следует выполнять в соответствии с п.5.15.

13.32. Проверку устойчивости стенок и поясных листов подкрановых балок следует выполнять согласно требованиям разд.7 настоящих норм.

13.33*. Подкрановые балки следует рассчитывать на выносливость согласно разд.9 настоящих норм, при этом следует принимать при кранах групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 и - в остальных случаях.

В подкрановых балках для кранов групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 стенки дополнительно следует рассчитывать на прочность согласно п.13.34* и на выносливость согласно п.13.35*.

Расчет подкрановых балок на прочность и на выносливость следует производить на действие крановых нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.

13.34*. В сжатой зоне стенок подкрановых балок из стали с пределом текучести до 400 МПа (4100 ) должны быть выполнены условия:


; (141)


; (142)


; (143)


, (144)


где


ФОРМУЛА 145 К СНИП II-23-81*

- коэффициент, принимаемый равным 1,15 для расчета разрезных балок и 1,3 - для расчета сечений на опорах неразрезных балок.

В формулах (145)*:

М, Q - соответственно изгибающий момент и поперечная сила в сечении балки от расчетной нагрузки;

- коэффициент увеличения вертикальной сосредоточенной нагрузки на отдельное колесо крана, принимаемый согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям;

F - расчетное давление колеса крана без учета коэффициента динамичности;

- условная длина, определяемая по формуле


, (146)


где с - коэффициент, принимаемый для сварных и прокатных балок 3,25, для балок на высокопрочных болтах - 4,5;

- сумма собственных моментов инерции пояса балки и кранового рельса или общий момент инерции рельса и пояса в случае приварки рельса швами, обеспечивающими совместную работу рельса и пояса;

- местный крутящий момент, определяемый по формуле


, (147)


где е - условный эксцентриситет, принимаемый равным 15 мм;

- поперечная расчетная горизонтальная нагрузка, вызываемая перекосами мостового крана и непараллельностью крановых путей, принимаемая согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям;

- высота кранового рельса;

- сумма собственных моментов инерции кручений рельса и пояса, где и - соответственно толщина и ширина верхнего (сжатого) пояса балки. Все напряжения в формулах (141)-(145)* следует принимать со знаком "плюс".

13.35*. Расчет на выносливость верхней зоны стенки составной подкрановой балки следует выполнять по формуле


, (148)


где - расчетное сопротивление усталости для всех сталей, принимаемое равным соответственно для балок сварных и на высокопрочных болтах: (765 ) и 95 МПа (930 ) для сжатой верхней зоны стенки (сечения в пролете балки); (665 ) и 89 МПа (875 ) для растянутой верхней зоны стенки (опорные сечения неразрезных балок).

Значения напряжений в формуле (148) следует определять по п.13.34* от крановых нагрузок, устанавливаемых согласно требованиям СНиП по нагрузкам и воздействиям.

Верхние поясные швы в подкрановых балках для кранов групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 должны быть выполнены с проваром на всю толщину стенки.

13.36. Свободные кромки растянутых поясов подкрановых балок и балок рабочих площадок, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов, должны быть прокатными, строганными или обрезанными машинной кислородной или плазменно-дуговой резкой.

13.37*. Размеры ребер жесткости подкрановых балок должны удовлетворять требованиям п. 7.10, при этом ширина выступающей части двустороннего ребра должна быть не менее 90 мм. Двусторонние поперечные ребра жесткости не должны привариваться к поясам балки. Торцы ребер жесткости должны быть плотно пригнаны к верхнему поясу балки; при этом в балках под краны групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К по ГОСТ 25546-82 необходимо строгать торцы, примыкающие к верхнему поясу.

В балках под краны групп режимов работы 1К-5К по ГОСТ 25546-82 допускается применять односторонние поперечные ребра жесткости с приваркой их к стенке и к верхнему поясу и расположением согласно п.13.28.

13.38. Расчет на прочность подвесных балок крановых путей (монорельсов) следует выполнять с учетом местных нормальных напряжений в месте приложения давления от колеса крана, направленных вдоль и поперек оси балки.


Листовые конструкции


13.39. Контур поперечных элементов жесткости оболочек следует проектировать замкнутым.

13.40. Передачу сосредоточенных нагрузок на листовые конструкции следует, как правило, предусматривать через элементы жесткости.

13.41. В местах сопряжений оболочек различной формы следует применять, как правило, плавные переходы в целях уменьшения местных напряжений.

13.42. Выполнение всех стыковых швов следует предусматривать либо двусторонней сваркой, либо односторонней сваркой с подваркой корня или на подкладках.

В проекте следует указывать на необходимость обеспечения плотности соединений конструкций, в которых эта плотность требуется.

13.43. В листовых конструкциях следует, как правило, применять сварные соединения встык. Соединения листов толщиной 5 мм и менее, а также монтажные соединения допускается предусматривать внахлестку.

13.44. При конструировании листовых конструкций необходимо предусматривать индустриальные методы их изготовления и монтажа путем применения:

листов и лент больших размеров;

способа рулонирования, изготовления заготовок в виде скорлуп и др.;

раскроя, обеспечивающего наименьшее количество отходов;

автоматической сварки;

минимального количества сварных швов, выполняемых на монтаже.

13.45. При проектировании прямоугольных или квадратных в плане плоских мембран покрытий в углах опорных контуров следует применять, как правило, плавное сопряжение элементов контура. Для мембранных конструкций следует, как правило, применять стали с повышенной стойкостью против коррозии.


Монтажные крепления


13.46*. Монтажные крепления конструкций зданий и сооружений с подкрановыми балками, рассчитываемыми на выносливость, а также конструкций под железнодорожные составы следует осуществлять на сварке или высокопрочных болтах.

Болты классов точности В и С в монтажных соединениях этих конструкций допускается применять:

для крепления прогонов, элементов фонарной конструкции, связей по верхним поясам ферм (при наличии связей по нижним поясам или жесткой кровли), вертикальных связей по фермам и фонарям, а также элементов фахверка;

для крепления связей по нижним поясам ферм при наличии жесткой кровли (железобетонных или армированных плит из ячеистых бетонов, стального профилированного настила и т.п.);

для крепления стропильных и подстропильных ферм к колоннам и стропильных ферм к подстропильным при условии передачи вертикального опорного давления через столик;

для крепления разрезных подкрановых балок между собой, а также для крепления их нижнего пояса к колоннам, к которым не крепятся вертикальные связи;

для крепления балок рабочих площадок, не подвергающихся воздействию динамических нагрузок;

для крепления второстепенных конструкций.


14. Дополнительные требования по проектированию жилых и общественных зданий и сооружений


Каркасные здания


14.1. Исключен с 1 января 1989 г.

Информация об изменениях:

См. текст пункта 14.1

14.2. Исключен с 1 января 1989 г.

Информация об изменениях:

См. текст пункта 14.2

14.3. Исключен с 1 января 1989 г.

Информация об изменениях:

См. текст пункта 14.3

14.4*. Для перераспределения изгибающих моментов в элементах рамных систем допускается применение в узлах соединения ригелей с колоннами стальных накладок, работающих в пластической стадии.

Накладки следует выполнять из сталей с пределом текучести до 345 МПа (3500 ).

Усилия в накладках следует определять при минимальном пределе текучести и максимальном пределе текучести (1000 ).

Накладки, работающие в пластической стадии, должны иметь строганные или фрезерованные продольные кромки.


Висячие покрытия


14.5. Для конструкций из нитей следует, как правило, применять канаты, пряди и высокопрочную проволоку. Допускается применение проката.

14.6. Кровля висячего покрытия, как правило, должна быть расположена непосредственно на несущих нитях и повторять образуемую ими форму. Допускается кровлю поднять над нитями, оперев на специальную надстроечную конструкцию, или подвесить к нитям снизу. В этом случае форма кровли может отличаться от формы провисания нитей.

14.7. Очертания опорных контуров следует назначать с учетом кривых давления от усилий в прикрепленных к ним нитях при расчетных нагрузках.

14.8. Висячие покрытия следует рассчитывать на стабильность формы от временных нагрузок, в том числе от ветрового отсоса, которая должна обеспечивать герметичность принятой конструкции кровли. При этом следует проверять изменение кривизны покрытия по двум направлениям - вдоль и поперек нитей. Необходимая стабильность достигается с помощью конструктивных мероприятий: увеличением натяжения нити за счет веса покрытия или предварительного напряжения; созданием специальной стабилизирующей конструкции; применением изгибно-жестких нитей; превращением системы нитей и кровельных плит в единую конструкцию.

14.9. Сечение нити должно быть рассчитано по наибольшему усилию, возникающему при расчетной нагрузке, с учетом изменения заданной геометрии покрытия. В сетчатых системах, кроме этого, сечение нити должно быть проверено на усилие от действия временной нагрузки, расположенной только вдоль данной нити.

14.10. Вертикальные и горизонтальные перемещения нитей и усилия в них следует определять с учетом нелинейности работы конструкций покрытия.

14.11. Коэффициенты условий работы нитей из канатов и их закреплений следует принимать в соответствии с разд.16. Для стабилизирующих канатов, если они не являются затяжками для опорного контура, коэффициент условий работы .

14.12. Опорные узлы нитей из прокатных профилей следует выполнять, как правило, шарнирными.


15*. Дополнительные требования по проектированию опор воздушных линий электропередачи, конструкций открытых распределительных устройств и линий контактных сетей транспорта


15.1*. Для опор воздушных линий электропередачи (ВЛ) и конструкций открытых распределительных устройств (ОРУ) и линий контактных сетей транспорта (КС) следует, как правило, применять стали в соответствии с табл.50* (кроме сталей С390, С390К, С440, С590, С590К) и табл.51, а.

15.2*. Болты классов точности А, В и С для опор ВЛ и конструкций ОРУ высотой до 100 м следует принимать как для конструкций, не рассчитываемых на выносливость, а для опор высотой более 100 м - как для конструкций, рассчитываемых на выносливость.

15.3. Литые детали следует проектировать из углеродистой стали марок 35Л и 45Л групп отливок II и III по ГОСТ 977-75*.

15.4*. При расчетах опор ВЛ и конструкций ОРУ и КС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл. 44*, п. 15.14* и прил. 4* настоящих норм.

Расчет на прочность элементов опор, за исключением расчета сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, по п. 5.2 не допускается.

15.5. При определении приведенной гибкости по табл. 7 наибольшую гибкость всего стержня следует вычислять по формулам:

для четырехгранного стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам


; (149)


для трехгранного равностороннего стержня с параллельными поясами, шарнирно опертого по концам


; (150)


для свободностоящей стойки пирамидальной формы (рис. 9)*


. (151)


Обозначения, принятые в формулах (149)-(151):

- коэффициент для определения расчетной длины;

l - геометрическая длина сквозного стержня;

b - расстояние между осями поясов узкой грани стержня с параллельными поясами;

h - высота свободно стоящей стойки;

и - расстояния между осями поясов пирамидальной опоры соответственно в верхнем и нижнем основаниях наиболее узкой грани.


Таблица 44*


Элементы конструкций Коэффициенты
условий работы
гамма_c
1. Сжатые пояса из одиночных уголков стоек свободно
стоящих опор в первых двух панелях от башмака при
узловых соединениях:
а) на сварке
б) на болтах

2. Сжатые элементы плоских решетчатых траверс из
одиночных равнополочных уголков, прикрепляемых
одной полкой (рис.21):

а) пояса, прикрепляемые к стойке опоры непо-
средственно двумя болтами и более

б) пояса, прикрепляемые к стойке опоры одним
болтом или через фасонку

в) раскосы и распорки

3. Оттяжки из стальных канатов и пучков высокопроч-
ной проволоки:

а) для промежуточных опор в нормальных режимах
работы

б) для анкерных, анкерно-угловых и угловых
опор:

в нормальных режимах работы
в аварийных режимах работы

Примечание. Указанные в таблице коэффициенты
распространяются на соединения элементов в узлах.



0,95
0,9





0,9


0,75


0,75




0,9





0,8
0,9

словий работы не

15.6. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения, постоянного по длине, следует выполнять согласно требованиям разд. 5 настоящих норм.


РИСУНОК 21 К СНИП II-23-81*

Для равносторонних трехгранных стержней сквозного сечения, постоянного по длине, с решетками и планками относительный эксцентриситет m следует вычислять по формулам:

при изгибе в плоскости, перпендикулярной одной из граней


; (152)


при изгибе в плоскости, параллельной одной из граней


, (153)


где b - расстояние между осями поясов в плоскости грани;

- коэффициент, равный 1,2 при болтовых соединениях и 1,0 - при сварных соединениях.

15.7. При расчете внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стержней сквозного сечения согласно требованиям п. 5.27* настоящих норм значение эксцентриситета при болтовых соединениях элементов следует умножать на коэффициент 1,2.

15.8. При проверке устойчивости отдельных поясов внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых стоек сквозного сечения опор с оттяжками продольную силу в каждом поясе следует определять с учетом усилия от изгибающего момента М, вычисляемого по деформированной схеме. Значение этого момента в середине длины шарнирно-опертой стойки должно определяться по формуле


, (154)


где - изгибающий момент в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках;

; здесь J - момент инерции сечения стойки относительно оси, перпендикулярной плоскости действия поперечной нагрузки;

l - длина стойки;

N - продольная сила в стойке;

- прогиб стойки в середине длины от поперечной нагрузки, определяемый как в обычных балках;

- стрелка начального искривления стойки;

- коэффициент, принимаемый согласно п. 15.6.

15.9. Поперечную силу Q в сжато-изгибаемых и шарнирно-опертых стойках сквозного сечения, постоянного по длине, в опорах с оттяжками следует принимать постоянной по длине стойки и определять по формуле


, (155)


где - максимальная поперечная сила от внешней нагрузки.

Остальные обозначения в формуле (155) приняты такими, как в формуле (154).

15.10*. Расчет на устойчивость сжатых стержней конструкций из одиночных уголков следует выполнять, как правило, с учетом эксцентричного приложения продольных сил.

Допускается рассчитывать эти стержни как центрально-сжатые по формуле (7) при условии умножения продольных сил на коэффициенты и , принимаемые не менее 1,0.

В пространственных болтовых конструкциях по рис. 9* (кроме рис. 9*, в и концевых опор) при центрировании в узлах стержней из одиночных равнополочных уголков по их рискам при однорядном расположении болтов в элементах решетки и прикреплении раскосов в узле с двух сторон полки пояса значения коэффициентов и определяются:

для поясов с (при следует принимать ) по формулам:


при и


; (156)*


при и


; (156,a)


для раскосов (с отношением расстояния по полке уголка раскоса от обушка до риски, на которой установлены болты, к ширине полки уголка раскоса, равном от 0,54 до 0,60), примыкающих к рассчитываемой панели пояса, по формулам:


при и


; (157) *


при и


(157, а).


Для пространственных болтовых конструкций по рис 9*, г, д, е в формулах (156,а) и (157,а) следует принимать .

В пространственных сварных конструкциях из одиночных равнополочных уголков по рис. 9*, б, г (кроме концевых опор) с прикреплением раскосов в узле только с внутренней стороны полки пояса при значения коэффициентов и принимаются:

при центрировании в узлах стержней по центрам тяжести сечений ;

при центрировании в узлах осей раскосов на обушок пояса .

При расчете конструкций на совместное действие вертикальных и поперечных нагрузок и крутящего момента, вызванного обрывом проводов или тросов, допускается принимать .

Обозначения, принятые в формулах (156)* - (157, а) для определения и :

с - расстояние по полке уголка пояса от обушка до риски, на которой расположен центр узла;

b - ширина полки уголка пояса;

- условная гибкость пояса;

- продольная сила в панели пояса;

- сумма проекций на ось пояса усилий в раскосах, примыкающих к одной полке пояса, передаваемая на него в узле и определяемая при том же сочетании нагрузок, как для ; при расчете пояса принимается большее из значений , полученных для узлов по концам панели, а при расчете раскосов - для узла, к которому примыкает раскос.

15.11*. Гибкость первого снизу раскоса из одиночного уголка решетчатой свободно стоящей стойки не должна превышать 160.

15.12. Отклонения верха опор и вертикальные прогибы траверс не должны превышать значений, приведенных в табл. 45.

15.13. В стальных конструкциях опор ВЛ и ОРУ из одиночных уголков диафрагмы следует располагать не реже чем через 15 м, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.

15.14*. В одноболтовых соединениях элементов решетки (раскосов и распорок) кроме постоянно работающих на растяжение при толщине полки до 6 мм из сталей с пределом текучести до 380 МПа (3900 ) расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия допускается принимать 1,35d (где d - диаметр отверстия) без допуска в сторону уменьшения при изготовлении элементов, о чем должно быть указано в проекте. При этом в расчете на смятие соединяемых элементов коэффициент условий работы соединения в формуле (128) следует принимать равным 0,65.

В одноболтовых соединениях элементов, постоянно работающих на растяжение (тяг траверс, элементов, примыкающих к узлам крепления проводов и тросов, и в местах крепления оборудования), расстояние от края элемента до центра отверстия вдоль усилия следует принимать не менее 2d.

15.15. Раскосы, прикрепляемые к поясу болтами в одном узле, должны располагаться, как правило, с двух сторон полки поясного уголка.

15.16. В болтовых стыках поясных равнополочных уголков число болтов в стыке следует назначать четным и распределять болты поровну между полками уголка.

Количество болтов при однорядном и шахматном их расположении, а также количество поперечных рядов болтов при двухрядном их расположении следует назначать не более пяти на одной полке уголка с каждой стороны от стыка.


16. Дополнительные требования по проектированию конструкций антенных сооружений (АС) связи высотой до 500 м


16.1. При проектировании АС следует предусматривать:

снижение аэродинамического сопротивления сооружения и отдельных его элементов;

рациональное распределение усилий в элементах конструкций путем использования предварительного напряжения;

совмещение несущих и радиотехнических функций.

16.2*. Для конструкций АС следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С390К, С590, С590К) и табл. 51,а.

16.3. Для оттяжек и элементов антенных полотен следует применять стальные канаты круглые оцинкованные по группе СС, грузовые нераскручивающиеся одинарной свивки (спиральные) или нераскручивающиеся двойной крестовой свивки с металлическим сердечником (круглопрядные), при этом спиральные канаты должны применяться при расчетных усилиях до 325 кН (33 тс). В канатах следует применять стальную круглую канатную проволоку наибольших диаметров марки 1. Для средне- и сильноагрессивных сред допускаются канаты, оцинкованные по группе ЖС, с требованиями для канатов группы СС. Допускается применение раскручивающихся канатов при удлинении на 25% обвязок из мягкой оцинкованной проволоки по концам канатов.


Таблица 45


Конструкции и направление
отклонения
Относите-
льные от-
клонения
стоек (к
высоте h)
Относительные прогибы траверс
(к длине пролета или консоли)
вертикальные горизонтальные
в проле-
те
на кон-
соли
в проле-
те
на кон-
соли
1. Концевые и угловые опоры
ВЛ анкерного типа высо-
той до 60 м вдоль прово-
дов

2. Опоры ВЛ анкерного типа
высотой до 60 м вдоль
проводов

3. Промежуточные опоры ВЛ
(кроме переходных) вдоль
проводов

4. Переходные опоры ВЛ всех
типов высотой свыше 60 м
вдоль проводов

5. Опоры ОРУ вдоль проводов

6. То же, поперек проводов

7. Стойки опор под оборудо-
вание

8. Балки под оборудование

Примечания: 1. Отклонен
монтажном режимах не нормир
2. Отклонения и прогибы
техническими условиями на
жесткие требования.
1/120




1/100



Не огра-
ничивают-
ся

1/140



1/140

1/70

1/100


-

я опор ОР
ются.
по поз.7
эксплуата
1/200




1/200



1/150



1/200



1/200

Не о

-


1/300

и траве

и 8 долж
ию обору
1/70




1/70



1/50



1/70



1/70

раничив

-


1/250

с опор

ы быть
ования
 Не ограничива-
 ются
 
 
 
 То же
 
 
 
 "
 
 
 
 "
 
 
         |       
  1/200  | 1/70  
         |       
 ются            
         |       
    -    |  -    
         |       
         |       
    -    |  -    
                 
 Л в аварийном  и
                 
 уменьшены,  если
 становлены более
                 
 

Для оттяжек со встроенными изоляторами орешкового типа следует применять стальные канаты с неметаллическими сердечниками, если это допускается радиотехническими требованиями.

Для оттяжек с усилиями, превышающими несущую способность канатов из круглой проволоки, допускается применение стальных канатов закрытого типа из зетобразных и клиновидных оцинкованных проволок.

16.4. Концы стальных канатов в стаканах или муфтах следует закреплять заливкой цинковым сплавом ЦАМ9-1,5Л по ГОСТ 21437-75*.

16.5. Для элементов антенных полотен следует применять провода по табл.64. Применение медных проволок допускается только в случаях технологической необходимости.

16.6. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению проводов и проволок следует принимать равным значению разрывного усилия, установленному государственными стандартами, деленному на коэффициент надежности по материалу :

а) для алюминиевых и медных проводов ;

б) для сталеалюминиевых проводов при номинальных сечениях, :


     16 и 25      гамма_m=2,8;
     35-95        гамма_m=2,5;
     120 и более  гамма_m=2,2;

в) для биметаллических сталемедных проволок .

16.7. При расчетах конструкций АС следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд. 4* и 11, а также по табл.46.


Таблица 46


Элементы конструкций Коэффициенты
условий работы
гамма_c
Предварительно напряженные элементы решетки

Фланцы:
кольцевого типа
остальных типов

Стальные канаты оттяжек мачт или элементы антенных
полотен при их количестве:
3-5 оттяжек в ярусе или элементов антенных
полотен
6-8 оттяжек в ярусе
9 оттяжек и более в ярусе

Заделка концов на коуше зажимами или точечное оп-
рессование во втулке

Оплетка каната на коуше или изоляторе

Элементы крепления оттяжек, антенных полотен,
проводов, подкосов к опорным конструкциям и анкерным
фундаментам

Анкерные тяжи без резьбовых соединений при работе
их на растяжение с изгибом

Проушины при работе на растяжение

Детали креплений и соединений стальных канатов:
механические, кроме осей шарниров
оси шарниров при смятии
0,90


1,10
0,90



0,80

0,90
0,95

0,75


0,55

0,90



0,65


0,65


0,80
0,90

16.8. Относительные отклонения опор не должны превышать значений, указанных в табл.47, кроме отклонений опор, для которых установлены иные значения техническим заданием на проектирование.

16.9. При динамическом расчете опоры массу закрепленного к опоре антенного полотна учитывать не следует.


Таблица 47


Вид нагружения Относительные от-
клонения (к высо-
те)
Ветровая или гололедная нагрузка

Односторонне подвешенные к опоре антенны при отсут-
ствии ветра
1/100

1/300

16.10. Значения ветровой и гололедной нагрузок допускается принимать на высоте середины ярусов ствола мачты или в двух третях высоты подвеса гибкого элемента (оттяжки) и считать эти значения равномерно распределенными по длине яруса или элемента.

16.11. Сосредоточенные силы в пролете оттяжек мачт от массы изоляторов, ветровой и гололедной нагрузок на них допускается принимать как равномерно распределенную нагрузку, эквивалентную по значению балочного момента.

16.12. При расчете наклонных элементов АС (оттяжек мачт, элементов антенных полотен, подкосов) следует учитывать только проекцию действующих на них нагрузок, направленную перпендикулярно оси элемента или его хорде.

16.13. Мачты с оттяжками должны быть рассчитаны на устойчивость в целом и их отдельных элементов при следующих нагрузках:

от монтажного натяжения оттяжек при отсутствии ветра;

ветровой - в направлении на одну из оттяжек;

гололедной - при отсутствии ветра;

гололедной и ветровой - в направлении на одну из оттяжек.

При проверке устойчивости мачты в целом расчетная сила в стволе должна быть менее критической силы в 1,3 раза.

16.14. В проекте должны указываться значения монтажных натяжений в канатах оттяжек при среднегодовой температуре воздуха в районе установки мачты, а также при температуре .

16.15*. Монтажные соединения элементов конструкций, передающие расчетные усилия, следует проектировать, как правило, на болтах класса точности В и высокопрочных болтах без регулируемого натяжения. При знакопеременных усилиях следует, как правило, принимать соединения на высокопрочных болтах или на монтажной сварке.

Во фланцевых соединениях следует, как правило, применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения.

Применение монтажной сварки или болтов класса точности А должно быть согласовано с монтирующей организацией.

16.16. Раскосы с гибкостью более 250 при перекрестной решетке в местах пересечений должны быть скреплены между собой.

Прогибы распорок диафрагм и элементов технологических площадок в вертикальной и горизонтальной плоскостях не должны превышать 1/250 пролета.

16.17*. В конструкциях решетчатых опор диафрагмы должны устанавливаться на расстоянии между ними не более трех размеров среднего поперечного сечения секции опоры, а также в местах приложения сосредоточенных нагрузок и переломов поясов.

16.18. Болты фланцевых соединений труб следует размещать на одной окружности минимально возможного диаметра, как правило, на равных расстояниях между болтами.

16.19. Элементы решетки ферм, сходящиеся в одном узле, следует центрировать на ось пояса в точке пересечения их осей. В местах примыкания раскосов к фланцам допускается их расцентровка, но не более чем на треть размера поперечного сечения пояса. При расцентровке на больший размер элементы должны рассчитываться с учетом узловых моментов.

В прорезных фасонках для крепления раскосов из круглой стали конец прорези следует засверливать отверстием диаметром в 1,2 раза больше диаметра раскоса.

16.20. Оттяжки в мачтах с решетчатым стволом следует центрировать в точку пересечения осей поясов и распорок. За условную ось оттяжек должна приниматься хорда.

Листовые проушины для крепления оттяжек должны подкрепляться ребрами жесткости, предохраняющими их от изгиба.

Конструкции узлов крепления оттяжек, которые не вписываются в транспортные габариты секций стволов мачт, следует проектировать на отдельных вставках в стволе в виде жестких габаритных диафрагм.

16.21. Опорная секция мачты должна, как правило, выполняться передающей нагрузку от ствола мачты на фундамент через опорный шарнир. При соответствующем обосновании допускается применение опорной секции, защемленной в фундаменте.

16.22. Кронштейны и подвески технологических площадок следует располагать в узлах основных конструкций ствола.

16.23. Натяжные устройства (муфты), служащие для регулировки длины и закрепления оттяжек мачт, должны крепиться к анкерным устройствам гибкой канатной вставкой. Длина канатной вставки между торцами втулок должна быть не менее 20 диаметров каната.

16.24. Для элементов АС следует применять типовые механические детали, прошедшие испытания на прочность и усталость.

Резьба на растянутых элементах должна приниматься по стандартам СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75, СТ СЭВ 182-75 (исполнение впадины резьбы с закруглением).

16.25. В оттяжках мачт, на проводах и канатах горизонтальных антенных полотен для гашения вибрации следует предусматривать последовательную установку парных низкочастотных (1-2,5 Гц) и высокочастотных (4-40 Гц) виброгасителей рессорного типа. Низкочастотные гасители следует выбирать в зависимости от частоты основного тона оттяжки, провода или каната. Расстояние s до места подвески гасителей от концевой заделки каната следует определять по формуле


,


где d - диаметр каната, провода, мм;

m - масса 1 м каната, провода, кг;

Р - предварительное натяжение в канате, проводе, Н (кгс);

- коэффициент, равный 0,00041 при натяжении P, H или 0,0013 при натяжении Р, кгс.

Высокочастотные гасители устанавливаются выше низкочастотных на расстоянии s. При пролетах проводов и канатов антенных полотен, превышающих 300 м, гасители следует устанавливать независимо от расчета.

Для гашения колебаний типа "галопирование" следует изменять свободную длину каната (провода) поводками.

16.26*. Антенные сооружения радиосвязи необходимо окрашивать чередующимися полосами цветомаркировки согласно требованиям по маркировке и светоограждению высотных препятствий в соответствии с Наставлением по аэродромной службе в гражданской авиации СССР.

16.27. Механические детали оттяжек, арматуры изоляторов, а также метизы, как правило, должны быть оцинкованными.


17. Дополнительные требования по проектированию гидротехнических сооружений речных


17.1*. Для конструкций гидротехнических сооружений следует, как правило, применять стали в соответствии с табл. 50* (кроме сталей С590, С590К) и табл. 51,а, а также сталь марки 16Д по ГОСТ 6713-75* при соответствующем технико-экономическом обосновании.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 6713-75 постановлением Госстандарта СССР от 6 сентября 1991 г. N 1430 с 1 июля 1992 г. введен в действие ГОСТ 6713-91


17.2. При расчетах стальных конструкций речных гидротехнических сооружений следует принимать коэффициенты условий работы, установленные разд.4* и 11, а также по табл.48.

17.3. Стальные конструкции, не подвергающиеся воздействию водной среды, следует проектировать в соответствии с требованиями разд.1-12.

При расчете конструкций, подвергающихся воздействию водной среды, следует принимать коэффициенты надежности в соответствии с требованиями СНиП по проектированию гидротехнических сооружений.

17.4*. Расчет на выносливость тройников и развилок трубопроводов допускается производить согласно требованиям разд.9, если в задании на проектирование оговорено наличие пульсирующей составляющей давления потока в трубопроводе.


Таблица 48


Элементы конструкций Коэффициенты условий ра-
боты гамма_с при сочетани-
ях нагрузок
основных особых
1. Элементы трубопроводов, кроме обшивок
плоских заглушек, при расчете на внут-
реннее давление без учета местных напря-
жений

2. То же, кроме плоских заглушек без балоч-
ной клетки, при расчете на внутреннее
давление с учетом местных напряжений

3. Заглушки трубопроводов плоские без бало-
чной клетки при расчете на внутреннее
давление

4. Элементы трубопроводов при раслете на
внешнее давление:

оболочки прямолинейных участков и
колен
кольца жесткости

5. Анкеры плоских облицовок
0,70




1,10



0,55






0,80

0,65

0,85
0,95




1,5



0,7






0,9

0,75

-

Расчет на выносливость элементов, подверженных двухосному растяжению, допускается производить более точными методами с учетом фактического напряженного состояния.

17.5. Плоские облицовки затворных камер и водоводов следует рассчитывать на прочность при:

давлении свежеуложенного бетона и цементного раствора, инъектируемого за облицовку;

фильтрационном давлении воды в заоблицовочном бетоне с учетом давления воды в водоводе.

17.6. Рабочие пути под колесные и катковые затворы следует рассчитывать на прочность при изгибе и местном смятии поверхностей катания, при местном сжатии стенки, при сжатии бетона под подошвой.

17.7. Трубопроводы с изменяющимися по длине диаметрами должны быть разделены на участки с постоянным диаметром. Переход от одного диаметра трубы к другому должен выполняться коническими обечайками или звеньями.


18. Дополнительные требования по проектированию балок с гибкой стенкой


18.1*. Для разрезных балок с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку и изгибаемых в плоскости стенки, следует, как правило, применять стали с пределом текучести до 430 МПа (4400 ).


РИСУНОК 22 К СНИП II-23-81*

18.2*. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости (рис. 22), с условной гибкостью стенки следует проверять по формуле


, (158)


где М и Q - значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;

- предельное значение момента, вычисляемое по формуле


; (159)


- предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле


. (160)


В формулах (159) и (160) обозначено:

t и h - толщина и высота стенки;

- площадь сечения пояса балки;

и - критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки, определяемые в соответствии с п. 7.4*;

- коэффициент, вычисляемый по формулам:


; (161)


. (162)


Здесь ,

где - минимальный момент сопротивления таврового сечения, состоящего из сжатого пояса балки и примыкающего к нему участка стенки высотой (относительно собственной оси тавра, параллельной поясу балки);

- шаг ребер жесткости.

18.3. Поперечные ребра жесткости, сечение которых следует принимать не менее указанных в п. 7.10, должны быть рассчитаны на устойчивость как стержни, сжатые силой N, определяемой по формуле


, (163)


где все обозначения следует принимать по п. 18.2*.

Значение N следует принимать не менее сосредоточенной нагрузки, расположенной над ребром.

Расчетную длину стержня следует принимать равной , но не менее 0,7h.

Симметричное двустороннее ребро следует рассчитывать на центральное сжатие, одностороннее - на внецентренное сжатие с эксцентриситетом, равным расстоянию от оси стенки до центра тяжести расчетного сечения стержня.

В расчетное сечение стержня следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной с каждой стороны ребра.

18.4. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорным ребром жесткости и рассчитывать его согласно требованиям п. 7.12.

На расстоянии не менее ширины ребра и не более от опорного ребра следует устанавливать дополнительное двустороннее ребро жесткости размером согласно п. 18.3.

18.5. Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требования п. 5.16*, а настоящих норм либо при расчетной длине (где - ширина сжатого пояса).

18.6. Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине должно быть не более .

18.7*.Местное напряжение в стенке балки, определяемое по формуле (31), должно быть не более , при этом значение следует вычислять по формуле (146).

18.8*. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения брутто балки следует уменьшать умножением на коэффициент , для балок с ребрами в пролете и на коэффициент -для балок без ребер в пролете.

18.9*. В балках по п. 18.1* с условной гибкостью стенки при действии равномерно распределенной нагрузки или при числе сосредоточенных одинаковых нагрузок в пролете 5 и более, расположенных на равных расстояниях друг от друга и от опор, допускается не укреплять стенку в пролете поперечными ребрами по рис. 22, при этом нагрузка должна быть приложена симметрично относительно плоскости стенки.

Прочность таких балок следует проверять по формуле


, (163, а)


где - коэффициент, учитывающий влияние поперечной силы на несущую способность балки и определяемый по формуле .

При этом следует принимать и .


19. Дополнительные требования по проектированию балок с перфорированной стенкой


19.1*. Балки с перфорированной стенкой следует проектировать из прокатных двутавровых балок, как правило, из стали с пределом текучести до 530 МПа (5400 ).

Сварные соединения стенок следует выполнять стыковым швом с полным проваром.

19.2. Расчет на прочность балок, изгибаемых в плоскости стенки (рис. 23), следует выполнять по формулам табл. 49.

19.3. Расчет на устойчивость балок следует выполнять согласно требованиям п. 5.15, при этом геометрические характеристики необходимо вычислять для сечения с отверстием.

Устойчивость балок не следует проверять при выполнении требований п.5.16*.

19.4. В опорных сечениях стенку балок при (где t - меньшая толщина стенки) следует укреплять ребрами жесткости и рассчитывать согласно требованиям п. 7.12, при этом у опорного сечения следует принимать мм (рис.23).

19.5. В сечениях балки при отношении или при невыполнении требований п. 5.13 следует устанавливать ребра жесткости в соответствии с требованиями п. 7.10.

Сосредоточенные грузы следует располагать только в сечениях балки, не ослабленных отверстиями.

Высота стенки сжатого таврового сечения должна удовлетворять требованиям п. 7.18* настоящих норм, в формуле (91)* которого следует принимать .

19.6. При определении прогиба балок с отношением (где l - пролет балки) момент инерции сечения балки с отверстием следует умножать на коэффициент 0,95.


РИСУНОК 23 К СНИП II-23-81*

Таблица 49


Формулы для расчета на прочность сечений балки (рис. 23)  
верхнего таврового нижнего таврового опорного


Точка 1
Mh_1 Q_1 a
---- + --------- <=
J_x 2W_1, max

<=R_y1 гамма_с
Точка 3 Mh_2 Q_2 a
---- + ---------- <=
J_x 2W_2, max

<=R_y2 гамма_с



Q_3 s
--------- <=
tah_3

<=R_sгамма_с









ями и




ний

0,5 a) от

оси х-х;
противления


верхнего и


Точка 2






Обознач
М - изг
Q_1 и Q
равные
Q_1 = Q

где Q -
J_1 и J
относит
Q_3 - п
опоры (
J_x - м
W_(1, m
верхнег
W_(2, m
R_y1, R
нижнего
Md_1 Q_1 a Точка 4








49:
ии балки;
восприним
J_2
---------
J_1+J_2
ении балк
ерхнего и
, паралле
ии балки

балки с о
больший и

е, нижнег
етные соп
Mh_2 Q_2
J_x 2W_1, min

R_u1 гамма_c
<= --------------
гамма_u


ния, принятые в табл
бающий момент в сече
2 - поперечные силы,
J_1
------------ и Q_2 =
J_1+J_2
поперечная сила в се
2 - моменты инерции
льно собственных осе
перечная сила в сече
ис. 23);
мент инерции сечения
x) и W_(1, min) - на
таврового сечения;
х) и W_(2,min) - то
u1, R_y2, R_u2 - рас
тавровых сечений.
J_x 2W_2,min

R_y2 гамма_с
<= ---------------
гамма_u




емые тавровыми сечен

-,

;
нижнего тавровых сеч
ьных полкам;
а расстоянии (с + s

верстием относительн
наименьший моменты с

таврового сечения;
отивления проката дл

20*. Дополнительные требования по проектированию конструкций зданий и сооружений при реконструкции


20.1*. Расчетные сопротивления проката и труб конструкций следует назначать в соответствии с п.3.1*. При этом значение предела текучести стали и временного сопротивления следует принимать:

для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления соответствуют требованиям действовавших во время строительства государственных стандартов или технических условий на сталь - по минимальному значению, указанному в этих документах;

для сталей, у которых приведенные в сертификатах или полученные при испытаниях значения предела текучести и временного сопротивления ниже предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь, действовавшими во время строительства, - по минимальному значению предела текучести из приведенных в сертификатах или полученных при испытаниях.

Коэффициент надежности по материалу следует принимать:

для конструкций, изготовленных до 1932 г., и для сталей, у которых полученные при испытаниях значения предела текучести ниже 215 МПа (2200 ), ;

для конструкций, изготовленных в период с 1932 по 1982 г., - для сталей с пределом текучести до 380 МПа (3850 ) и для сталей с пределом текучести свыше 380 МПа (3850 );

для конструкций, изготовленных после 1982 г., - по табл. 2 и табл. 49,а1.

Допускается назначать расчетные сопротивления по значениям и , определенным по результатам статистической обработки данных испытаний не менее чем 10 образцов в соответствии с указаниями прил. 8, а.

20.2. Оценку качества материалов следует производить по данным заводских сертификатов или по результатам испытаний образцов. Испытания следует выполнять при отсутствии исполнительной документации или сертификатов, при недостаточности имеющихся в них сведений или обнаружении повреждений, которые могли быть вызваны низким качеством материалов.

20.3*. Определение при испытаниях показателей качества металла, отбор проб для химического анализа и образцов для механических испытаний и их число следует производить в соответствии с указаниями прил. 8, а.

20.4. Допускается не производить испытания металла конструкций, предназначенных для эксплуатации, при напряжениях до 165 МПа (1700 ) и расчетных температурах выше минус 30°С для конструкций группы 3, выше минус 40°С - для конструкций группы 4, выше минус 65°С - для конструкций групп 3 и 4 при их усилении без применения сварки.

20.5. Расчетные сопротивления сварных соединений конструкций, подлежащих реконструкции или усилению, следует назначать с учетом марки стали, сварочных материалов, видов сварки, положения шва и способов их контроля, примененных в конструкции.

При отсутствии установленных нормами необходимых данных допускается:

для угловых швов принимать ; ; и , считая при этом ;

для растянутых стыковых швов принимать для конструкций, изготовленных до 1972 г., и - после 1972 г.

Допускается уточнять несущую способность сварных соединений по результатам испытаний образцов, взятых из конструкции.

20.6. Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов, а также смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять согласно п.3.5; если невозможно установить класс прочности болтов, значения расчетных сопротивлений следует принимать как для болтов класса прочности 4.6 при растете на срез и класса прочности 4.8 при расчете на растяжение.

20.7. Расчетные сопротивления заклепочных соединений следует принимать по табл.49, а.

Если в исполнительной документации отсутствуют указания о способе обработки отверстий и материале заклепок и установить их не представляется возможным, расчетные сопротивления следует принимать по табл.49,а как для соединения на заклепках группы С из стали марки Ст2.

20.8. Конструкции, эксплуатируемые при положительной температуре и изготовленные из кипящей малоуглеродистой стали, а также из других сталей, у которых по результатам испытаний значения ударной вязкости ниже гарантированных государственными стандартами по категориям стали для групп конструкций в соответствии с табл.50*, не подлежат усилению или замене при условии, что напряжения в элементах из этих сталей не будут превышать значений, имевшихся до реконструкции. Решение об использовании, усилении или замене этих конструкций, эксплуатация которых будет отличаться от указанных условий, принимается на основании заключения специализированного научно-исследовательского института.


Таблица 49,а


Напряженное
состояние
Услов-
ное
обо-
значе-
ние
Группа
соедине-
ния
Расчетные сопротивления заклепочных соеди-
нений, МПа (кгс/см2)
срезу и растяжению заклепок
из стали марок
смятию соединя-
емых элементов
СТ2, СТ3 09Г2
Срез R_rs B
C
180 (1800)
180 (1600)
220 (2200)
-
-
-
Растяжение
(отрыв го-
ловки)
R_rt B,C 120 (1200) 150 (1500) -
Смятие


Примеча
поставлены
по кондукто
К групп
продавленны
отдельных д
2. При
расчетные
понижаются
растяжение
R_rp


ия: 1.
в отве
ам.
С от
отвер
талях.
римене
сопр
множен
е допу
B
C

К группе
стия, св

осятся
тия или

ии закле
тивления
ем на ко
кается.
-
-

В относятся с
рленные в соб

оединения, в
отверстия,

ок с потайным
заклепочны
ффициент 0,8.
-
-

единения, в
анных элемент

которых закле
верленные бе

или полупота
соединений
Работа указа
R_rp = 2R_y
R_rp = 1,7R_y

оторых заклепки
х или в деталях

ки поставлены в
кондуктора в

ными головками
срезу и смятию
ных заклепок на

Таблица 49,а1


/-----------------------------------------------------------------------\
|Государственный стандарт или технические условия   |  Коэффициент      |
|на прокат                                          |  надежности по    |
|                                                   |  материалу гамма_m|
|---------------------------------------------------+-------------------|
|ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 23570-79                     |      1,025        |
|---------------------------------------------------+-------------------|
|ГОСТ 380-71**, ГОСТ 14637-79*; ГОСТ 19281-73* и    |      1,050        |
|ГОСТ 19282-73* [стали с пределом текучести до      |                   |

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 19281-73 и ГОСТ 19282-73 постановлением Госстандарта СССР от 28 сентября 1989 г. N 2972 с 1 января 1991 г. введен в действие ГОСТ 19281-89


|380 МПа (39 кгс/мм2) и сталь марки 14Г2АФ];        |                   |
|ТУ 14-1-1217-75                                    |                   |
|---------------------------------------------------+-------------------|
|ГОСТ 19281-73* и ГОСТ 19282-73* [стали с пределом  |      1,100        |
|текучести свыше 380 МПа (39 кгс/мм2), кроме стали  |                   |
|марки 14Г2АФ]                                      |                   |
|---------------------------------------------------+-------------------|
|ТУ 14-1-1308-75, ТУ 14-1-1772-76                   |      1,150        |
\-----------------------------------------------------------------------/

20.9. Расчетная схема конструкции, сооружения или здания в целом принимается с учетом особенностей их действительной работы, в том числе с учетом фактических отклонений геометрической формы, размеров сечений, условий закрепления и выполнения узлов сопряжения элементов.

Проверочные расчеты элементов конструкций и их соединений выполняются с учетом обнаруженных дефектов и повреждений, коррозионного износа, фактических условий сопряжения и опирания. Расчеты элементов могут выполняться по деформированной схеме в соответствии с указаниями п.1.8, принимая при этом коэффициент условий работы для поз. 3, 5 и 6,а табл.6*

20.10*. Конструкции, не удовлетворяющие требованиям разд. 5, 7-11, 13 (табл.40*, пп.13.29-13.43, 13.45) и п.16.3 настоящих норм, должны быть, как правило, усилены или заменены, за исключением случаев, указанных в данном разделе.

Отклонения от геометрической формы, размеров элементов и соединений от номинальных, превышающие допускаемые правилами производства и приемки работ, но не препятствующие нормальной эксплуатации, могут не устраняться при условии обеспечения несущей способности конструкций с учетом требований п.20.9.

20.11*. Допускается не усиливать элементы конструкций, если:

их горизонтальные и вертикальные прогибы и отклонения превышают предельные значения, установленные пп.13.1* и 16.8, но не препятствуют нормальной эксплуатации;

их гибкость превышает предельные значения, установленные пп.6.15* и 6.16*, но элементы имеют искривления, не превышающие значений, установленных правилами производства и приемки работ, и усилия не будут возрастать в процессе дальнейшей эксплуатации, а также в тех случаях, когда возможность использования таких элементов проверена расчетом.

20.12*. При разработке проектов реконструкции стальных конструкций зданий и сооружений следует выявлять и использовать резервы несущей способности и применять конструктивные решения, позволяющие осуществлять реконструкцию, как правило, без остановки производственного процесса.

При усилении конструкций допускается учитывать: возможность предварительного напряжения и активного регулирования усилий, в том числе за счет сварки, изменений конструктивной и расчетной схемы, а также упруго-пластическую работу материала, закритическую работу тонкостенных элементов и обшивок конструкций в соответствии с действующими нормами.

20.13. Конструкции усиления и методы его выполнения должны предусматривать меры по снижению нежелательных дополнительных деформаций элементов в процессе усиления в соответствии с п. 12.2.

Несущая способность конструкций в процессе выполнения работ по усилению должна обеспечиваться с учетом влияния ослаблений сечений дополнительными отверстиями под болты, а также сварки.

В необходимых случаях в период усиления конструкция должна быть полностью или частично разгружена.

20.14. В конструкциях 2-й и 3-й групп табл. 50*, эксплуатируемых при расчетной температуре не ниже минус 40°С в неагрессивных или слабоагрессивных средах, для обеспечения совместной работы деталей усиления и существующей конструкции допускается применять прерывистые, фланговые швы.

Во всех случаях применения угловых швов следует, как правило, назначать минимально необходимые катеты. Допускается концевые участки швов проектировать с катетом большим, чем катет промежуточных участков, и устанавливать их размеры в соответствии с расчетом.

20.15. При усилении элементов конструкций допускается применять комбинированные соединения на заклепках и высокопрочных болтах или болтах класса точности А.

20.16*. При расчете элементов конструкций, усиленных путем увеличения сечения, следует, как правило, учитывать разные расчетные сопротивления материала конструкции и усиления. Допускается принимать одно расчетное сопротивление, равное меньшему из них, если они отличаются не более чем на 15%.

При расчете на устойчивость сжатых, внецентренно-сжатых и сжато изгибаемых элементов с усиленными сечениями допускается принимать приведенное значение расчетного сопротивления, вычисляемое по формуле


,(163,б)


где - расчетное сопротивление основного металла, определяемое согласно требованиям п. 20.1*;

, - коэффициенты, вычисляемые по формулам:


ФОРМУЛА 63, В К СНИП II-23-81*

здесь - расчетное сопротивление металла усиления;

А, I - соответственно площадь и момент инерции сечения усиливаемого элемента относительно оси, перпендикулярной плоскости проверки устойчивости;

, - то же, усиленного элемента в целом.

20.17. Расчет на прочность и устойчивость элементов, усиленных способом увеличения сечений, следует, как правило, выполнять с учетом напряжений, существовавших в элементе в момент усиления (с учетом разгрузки конструкций). При этом необходимо учитывать начальные искривления элементов, смещение центра тяжести усиленного сечения и искривления, вызванные сваркой.

Искривления от сварки при проверке устойчивости сжатых и внецентренно-сжатых элементов и элементов, работающих на сжатие с изгибом, допускается учитывать введением дополнительного коэффициента условий работы .

Проверку на прочность элементов, рассчитанных в соответствии с п. 20.16* как для однородного сечения [кроме расчета по формулам (39), (40) и (49) норм], допускается выполнять на полное расчетное усилие без учета напряжений, существовавших до усиления, а при проверке стенок на местную устойчивость допускается использовать коэффициент условий работы .

20.18*. Допускается не усиливать существующие стальные конструкции, выполненные с отступлением от требований пп. 12.8, 12.13, 12.19*, 13.5, 13.6, 13.9*, 13.14, 13.16, 13.19*, 13.25, 13.27, 13.46*, 15.11*, 15.13, 16.15*-16.18, 16.23 при условии, что:

отсутствуют вызванные этими отступлениями повреждения элементов конструкций;

исключены изменения в неблагоприятную сторону условий эксплуатации конструкций;

несущая способность и жесткость обоснованы расчетом с учетом требований пп.20.9, 20.11* и 20.15;

выполняются мероприятия по предупреждению усталостного и хрупкого разрушения конструкций, на которые распространяются указания пп. 9.1, 9.3 и разд. 10.


------------------------------

* Допускается применять для других видов зданий и сооружений.



Приложение 1


Материалы для стальных конструкций и их расчетные сопротивления


Таблица 50*


Стали для стальных конструкций зданий и сооружений



Сталь

ГОСТ или ТУ
Категория стали для климатического
района строительства
(расчетная температура,°С)
II4 (-30
>t>=-40;
II5 и др.
(t>=-30)
I2, II2 и
II3 (-40>t
>=-50)
I1(-50>t
>=-65)
 Группа 1.  Сварные конструкции либо их элементы, работающие в особо
 тяжелых  условиях  или  подвергающиеся  непосредственному   воздействию
 динамических,  вибрационных  или подвижных нагрузок [подкрановые балки;
 балки рабочих площадок;  элементы конструкций бункерных и  разгрузочных
 эстакад, непосредственно воспринимающих нагрузку от подвижных составов;
 фасонки  ферм;  пролетные  строения  транспортерных  галерей;   сварные
 специальные  опоры больших переходов линий электропередачи (ВЛ) высотой
 более 60 м;  элементы оттяжек мачт и оттяжечных узлов;  балки под краны
 гидротехнических сооружений и т.п.].
 
 С255              |                 |      +   |       -   |     -     
 С285              |                 |      +   |       -   |     -     
 С345              |                 |      3   |       3   |    4а)    
 С375              |ГОСТ 27772-88    |      3   |       3   |    4а)    
 C390              |                 |      +   |       +   |    +б)    
 C390K             |                 |      +   |       +   |    +б)    
 C440              |                 |      +   |      +б)  |    +в)    
                                                                        
      Группа 2.  Сварные  конструкции  либо их элементы,  работающие при
 статической нагрузке (фермы;  ригели рам;  балки перекрытий и покрытий;
 косоуры   лестниц;  опоры  ВЛ,  за  исключением  сварных  опор  больших
 переходов;  опоры   ошиновки   открытых   распределительных   устройств
 подстанций  (ОРУ);  опоры  под  выключатели  ОРУ;  опоры транспортерных
 галерей; элементы контактной сети транспорта (штанги, анкерные оттяжки,
 хомуты);  прожекторные  мачты;  элементы  комбинированных опор антенных
 сооружений;  трубопроводы ГЭС и насосных станций;  облицовки водоводов;
 закладные  части  затворов  и другие растянутые, растянуто-изгибаемые и
 изгибаемые элементы],  а также конструкции и их элементы группы  1  при
 отсутствии  сварных  соединений и балки подвесных путей из двутавров по
 ГОСТ  19425-74*  и  ТУ  14-2-427-80  при  наличии   сварных   монтажных
 соединений.                                                            
                                                                        
 С245              |                 |      +г) |      -    |      -    
 С255              |                 |      +   |      -    |      -    
 С275              |                 |      +г) |      -    |      -    
 С285              |                 |      +   |      -    |      -    
 С345              |                 |      1   |      3    |    4а,д)  
 С345К             |                 |      +   |      -    |      -    
 С375              |ГОСТ 27772-88    |      1   |      3    |    4а,д)  
 C390              |                 |      +   |      +    |     +б)   
 C390K             |                 |      +   |      +    |     +б)   
 C440              |                 |      +   |      +    |     +в)   
 C590              |                 |      -   |      -    |      -    
 C590K             |                 |      -   |      +    |      +    
 ВСтЗкп            |ГОСТ 10705-80*   |      2е) |      2е)  |      -    
 толщиной до 4 мм  |группа В, табл.1 |          |           |           
 ВСтЗпс            |     То же       |      2е) |      -    |      -    
 толщиной до 5,5 мм|                 |          |           |           
 ВСтЗпс            |      "          |      6   |      -    |      -    
 толщиной 6-10 мм  |                 |          |           |           
 16Г2АФ            |ТУ 14-3-567-76   |      +   |      +    |      +    
 толщиной 6-9 мм   |                 |          |           |           
                                                                        
      Группа 3.  Сварные конструкции либо их  элементы,  работающие  при
 статической нагрузке [колонны;  стойки; опорные плиты; элементы настила
 перекрытий;  конструкции,  поддерживающие технологическое оборудование;
 вертикальные  связи  по  колоннам  с  напряжением в связях свыше 0,4Ry;
 анкерные,  несущие и фиксирующие  конструкции  (опоры,  ригели  жестких
 поперечин,   фиксаторы)   контактной   сети   транспорта;   опоры   под
 оборудование ОРУ,  кроме опор под выключатели; элементы стволов и башен
 антенных сооружений;  колонны бетоновозных эстакад,  прогоны покрытий и
 другие сжатые и сжато-изгибаемые элементы],  а также конструкции  и  их
 элементы группы 2 при отсутствии сварных соединений.                   
                                                                        
 C235              |                 |     +е,и)|      -    |      -    
 C245              |                 |      +   |      -    |      -    
 C255              |                 |      +   |      +ж)  |      -    
 C275              |                 |      +   |      -    |      -    
 C285              |                 |      +   |      +ж)  |      -    
 C345              |                 |      1   |      1    |    2 или 3
 C345K             |ГОСТ 27772-88    |      +   |      +    |      -    
 С375              |                 |      1   |      1    |    2 или 3
 С390              |                 |      +   |      +    |      +    
 С390К             |                 |      +   |      +    |      +    
 С440              |                 |      +   |      +    |      +    
 С590              |                 |      +   |      -    |      -    
 С590К             |                 |      -   |      +    |      +    
 ВСтЗкп            |ГОСТ 10705-80*   |      2е) |      2е)  |      -    
 толщиной до 4 мм  |группа В, табл.1 |          |           |           
 ВСтЗкп            |    То же        |      2е) |      -    |      -    
 толщиной 4,5-10 мм|                 |          |           |           
 ВСтЗпс            |ГОСТ 10706-76*   |      4   |      -    |      -    
 толщиной 5-15 мм  |группа В, с доп. |          |           |           
                   |требованием по   |          |           |           
                   |п.1.6            |          |           |           
 ВСтЗпс            |ГОСТ 10705-80*   |      2е) |      2е)  |      -    
 толщиной до 5,5 мм|группа В, табл.1 |          |           |           
 ВСтЗпс            |ГОСТ 10705-80*,  |      6   |      -    |      -    
 толщиной 6-10 мм  |группа В, табл.1 |          |           |           
 ВСтЗсп            |ГОСТ 10706-76*,  |      -   |      4    |      -    
 толщиной 5-15 мм  |группа В. с доп. |          |           |           
                   |требованием по   |          |           |           
                   |п.1.6            |          |           |           
 ВСтЗсп            |ГОСТ 10705-80*,  |      -   |      5    |      -    
 толщиной 6-10 мм  |группа В, табл.1 |          |           |           
 16Г2АФ            |ТУ 14-3-567-76   |      +   |      +    |      +    
 толщиной 6-9 мм   |                 |          |           |           
                                                                        
      Группа 4.  Вспомогательные конструкции зданий и сооружений (связи,
 кроме  указанных  в  группе  3;  элементы  фахверка;  лестницы;  трапы:
 площадки;    ограждения;    металлоконструкции    кабельных    каналов;
 второстепенные элементы сооружений и т.п.),  а также конструкции  и  их
 элементы группы 3 при отсутствии сварных соединений.                   
                                                                        
 C235              |                 |      +   |      -    |      -    
 C245              |                 |      -   |      +    |      +    
 C255              |ГОСТ 27772-88    |      -   |      +    |      +    
 C275              |                 |      -   |      +    |      +    
 C285              |                 |      -   |      +    |      +    
 ВСтЗкп            |ГОСТ 10705-80*,  |      2е) |      2е)  |      2е)  
 толщиной до 4 мм  |группа В, табл.1 |          |           |           
 ВСтЗкп            |     То же       |      2е) |      -    |      -    
 толщиной 4,5-10 мм|                 |          |           |           
 ВСтЗпс            |ГОСТ 10706-76*,  |      4   |      4    |      -    
 толщиной 5-15 мм  |группа В, с доп. |          |           |           
                   |требованием по   |          |           |           
                   |п.1.6            |          |           |           
 ВСтЗпс            |ГОСТ 10705-80*,  |      2е) |      2е)  |      2е)  
 толщиной до 5,5 мм|группа В, табл.1 |          |           |           
 ВСтЗпс            |     То же       |      6   |      6    |      -    
 толщиной 6-10мм   |                 |          |           |           
                                                                        
     Обозначения, принятые в табл.50*:                                  
     а) фасонный  прокат  толщиной  до  11  мм,  а  при  согласовании  с
 изготовителем - до 20 мм; листовой - всех толщин;                      
     б) требование по ограничению углеродного эквивалента по ГОСТ 27772-
 88 для толщин свыше 20 мм;                                             
     в) требование  по   ограничению  углеродного  эквивалента  по  ГОСТ
 27772-88 для всех толщин;                                              
     г) для  района  II_4,  для  неотапливаемых  зданий  и  конструкций,
 эксплуатируемых при  температуре  наружного  воздуха, применять  прокат
 толщиной не более 10 мм;                                               
     д) при толщине проката не более 11 мм допускается  применять  сталь
 категории 3;                                                           
     е) кроме опор ВЛ, ОРУ и КС;                                        
     ж) прокат толщиной до 10 мм и с учетом требований разд.10;         
     и) кроме  района  II_4, для неотапливаемых  зданий  и  конструкций,
 эксплуатируемых при температуре наружного воздуха.                     
     Знак "+" означает, что данную сталь  следует  применять;  знак  "-"
 означает, что   данную сталь в указанном климатическом районе применять
 не следует.                                                            
     Примечания: 1. Требования  настоящей таблицы не распространяются на
 стальные   конструкции  специальных   сооружений:    магистральные    и
 технологические   трубопроводы,   резервуары   специального назначения,
 кожухи доменных печей  и  воздухонагревателей  и  т.п. Стали  для  этих
 конструкций    устанавливаются   соответствующими   СНиП  или   другими
 нормативными документами.                                              
     2. Требования настоящей таблицы распространяются на листовой прокат
 толщиной от 2 мм и фасонный прокат толщиной от 4 мм по  ГОСТ  27772-88,
 сортовой  прокат  (круг,  квадрат,  полоса)  по  ТУ 14-1-3023-80,  ГОСТ
 380-71**(с 1990 г.  ГОСТ 535-88) и ГОСТ 19281-73*. Указанные  категории
 стали относятся к прокату толщиной не менее 5 мм. При толщине менее   5
 мм приведенные в таблице стали применяются  без  требований  по ударной
 вязкости.                                                              
     Для конструкций всех групп, кроме группы 1 и опор ВЛ и ОРУ, во всех
 климатических районах,  кроме I1, допускается применять прокат толщиной
 менее 5 мм из стали С235 по ГОСТ 27772-88.                             
     3. Климатические      районы      строительства  устанавливаются  в
 соответствии с   ГОСТ   16350-80   "Климат   СССР.    Районирование   и
 статистические параметры климатических факторов для технических целей".
 Указанные  в  головке   таблицы   в   скобках   расчетные   температуры
 соответствуют температуре наружного воздуха соответствующего района, за
 которую принимается средняя  температура  наиболее  холодной пятидневки
 согласно указаниям СНиП по строительной климатологии и геофизике.      
     4. К конструкциям,  подвергающимся  непосредственному   воздействию
 динамических,    вибрационных   или   подвижных   нагрузок,   относятся
 конструкции либо их элементы,  подлежащие расчету  на выносливость  или
 рассчитываемые с учетом коэффициентов динамичности.                    
     5. При   соответствующем   технико-экономическом обосновании  стали
 С345, С375, С440,  С590,  СБ90К,  16Г2АФ  могут  заказываться как стали
 повышенной коррозионной стойкости (с  медью)  -  С345Д,  С375Д,  С440Д,
 С590Д, С590КД, 16Г2АФД.                                                
     6. Применение термоупрочненного  с  прокатного  нагрева   фасонного
 проката   из    стали С345Т и С375Т, поставляемого по ГОСТ 27772-88 как
 сталь С345  и  С375, не  допускается  в   конструкциях,   которые   при
 изготовлении подвергаются металлизации или пластическим деформациям при
 температуре выше 700°С.                                                
     7. Бесшовные    горячедеформированные   трубы     по   ГОСТ 8731-87
 допускается применять только  для  элементов  специальных опор  больших
 переходов  линий  электропередачи  высотой  более  60  м, для  антенных
 сооружений связи и  других  специальных  сооружений,  при этом  следует
 применять марки стали:                                                 
     во всех климатических районах, кроме I1, I2, II2 и II2  марку 20 по
 ГОСТ  8731-87, но  с дополнительным требованием по ударной вязкости при
 температуре минус 20°С не менее 30 Дж/см2 (3 кгс х м/см2);             
     в климатических  районах I2,  II2,  и  II3,  -  марку 09Г2С по ГОСТ
 8731-87,  но  с  дополнительным требованием  по  ударной  вязкости  при
 температуре минус 40°С не менее 40  Дж/см2 (4 кгс х м/см2) при  толщине
 стенки до 9 мм и 35 Дж/см2 (3,5 кгс х м/см2 ) при толщине стенки 10  мм
 и более.                                                               
     Не допускается применять  бесшовные  горячедеформированные   трубы,
 изготовленные   из    слитков,   имеющих маркировку   с литером "Л", не
 прошедшие контроль неразрушающими методами.                            
     8. К сортовому прокату (круг, квадрат,  полоса) по ТУ 14-1-3023-80,
 ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88) и  ГОСТ  19281-73*  предъявляются
 такие  же  требования, как к фасонному прокату такой же толщины по ГОСТ
 27772-88. Соответствие марок сталей по ТУ 14-1-3023-80,  ГОСТ  380-71*,
 ГОСТ 19281-73*  и  ГОСТ  19282-73*  сталям  по  ГОСТ  27772-88  следует
 определять по табл.51,б.                                               
 

Таблица 51*


Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката по ГОСТ 27772-88 для стальных конструкций зданий и сооружений


Сталь Толщина прока-
та*, мм
Нормативное сопротивление**, МПа
(кгс/мм2), проката
листового, широко-
полосного универ-
сального
фасонного
Ryn Run Ryn Run
С235 От 2 до 20
Св. 20 " 40
" 40 " 100
" 100
235 (24)
225 (23)
215 (22)
195 (20)
360 (37)
360 (37)
360 (37)
360 (37)
235 (24)
225 (23)
-
-
360 (37)
360 (37)
-
-
С245 От 2 до 20
Св. 20 " 30
245 (25)
-
370 (38)
-
245 (25)
235 (24)
370 (38)
370 (38)
С255 От 2 до 3,9
" 4 " 10
Св.10" 20
" 20 " 40
255 (26)
245 (25)
245 (25)
235 (24)
380 (39)
380 (39)
370 (38)
370 (38)
-
255 (26)
245 (25)
235 (24)
-
380 (39)
370 (38)
370 (38)
С275 От 2 до 10
Св. 10 " 20
275 (28)
265 (27)
380 (39)
370 (38)
275 (28)
275 (28)
390 (40)
380 (39)
С285 От 2 до 3,9
" 4 " 10
Св.10" 20
285 (29)
275 (28)
265 (27)
390 (40)
390 (40)
380 (39)
-
285 (29)
275 (28)
-
400 (41)
390 (40)
С345 От 2 до 10
Св. 10 " 20
" 20 " 40
" 40 " 60
" 60 " 80
" 80 " 160
345 (35)
325 (33)
305 (31)
285 (29)
275 (28)
265 (27)
490 (50)
470 (48)
460 (47)
450 (46)
440 (45)
430 (44)
345 (35)
325 (33)
305 (31)
-
-
-
490 (50)
470 (48)
460 (47)
-
-
-
С345К От 4 до 10 345 (35) 470 (48) 345 (35) 470(48)
С375 От 2 до 10
Св.10 " 20
" 20 " 40
375 (38)
355 (36)
335 (34)
510 (52)
490 (50)
480 (49)
375 (38)
355 (36)
335 (34)
510(52)
490 (50)
480 (49)
С390 От 4 до 50 390 (40) 540 (55) - -
С390К От 4 до 30 390 (40) 540 (55) - -
С440 От 4 до 30
Св. 30 " 50
440 (45)
410 (42)
590 (60)
570 (58)

-

-
С590 От 10 до 36 540 (55) 635 (65) - -
С590К От 16 до 40 540 (55) 635 (65) - -

Расчетное сопротивление***, МПа (кгс/см2), проката
листового, широкополосного униве-
рсального
фасонного
Ry Ru Ry Ru
230 (2350)
220 (2250)
210 (2150)
190 (1950)
350 (3600)
350 (3600)
350 (3600)
350 (3600)
230 (2350)
220 (2250)
-
-
350 (3600)
350 (3600)
-
-
240 (2450)
-
360 (3700)
-
240 (2450)
230 (2350)
360 (3700)
360 (3700)
250 (2550)
240 (2450)
240 (2450)
230 (2350)
370 (3800)
370 (3800)
360 (3700)
360 (3700)
-
250 (2550)
240 (2450)
230 (2350)
-
370 (3800)
360 (3700)
360 (3700)
270 (2750)
260 (2650)
370 (3800)
360 (3700)
270 (2750)
270 (2750)
380 (3900)
370 (3800)
280 (2850)
270 (2750)
260 (2650)
380 (3900)
380 (3900)
370 (3800)
-
280 (2850)
270 (2750)
-
390(4000)
380(3900)
335 (3400)
315 (3200)
300 (3050)
280 (2850)
270 (2750)
260 (2650)
480 (4900)
460 (4700)
450 (4600)
440 (4500)
430 (4400)
420 (4300)
335 (3400)
315 (3200)
300 (3050)
-
-
-
480(4900)
460(4700)
450(4600)
-
-
-
335 (3400) 460 (4700) 335 (3400) 460 (4700)
365 (3700)
345 (3500)
325 (3300)
500 (5100)
480 (4900)
470 (4800)
365 (3700)
345 (3500)
325 (3300)
500 (5100)
480 (4800)
470 (4800)
380 (3850) 530 (5400) - -
380 (3850) 530 (5400) - -
430 (4400)
400 (4100)
575 (5850)
555 (5650)
-
-
-
-
515 (5250) 605(6150) - -
515 (5250)

------------------
* За толщину
(минимальная его т
** За нормат
предела текучести
*** Значения р
сопротивлений на к
соответствии с п.3
Примечание.
Но
повышенной корроз
принимать такими ж
605(6150)

-------------
асонного проката
лщина 4 мм).
вное сопротивлени
временного сопрот
счетных сопротивле
эффициенты надежно
2*, с округлением
мативные и расч
онной стойкости (
, как для соответс
-


следует принима

приняты норма
вления по ГОСТ 2
ий получены дел
ти по материалу,
о 5 МПа (50 кгс/
тные сопротивл
м. примеч.5 к
вующих сталей бе
-


ь толщину полки

ивные значения
772-88.
нием нормативных
определенные в
м2).
ния из стали
абл.50*) следует
меди.

Таблица 51,а


Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе труб для стальных конструкций зданий и сооружений


Марка
стали
ГОСТ или ТУ Толщи-
на
стен-
ки, мм
Нормативное сопро-
тивление*, МПа
(кгс/мм2)
Расчетное сопро-
тивление**, МПа
(кгс/см2)
Ryn Run Ry Ru
ВСт3кп,
ВСт3пс,
ВСтЗсп
ВСтЗпс,
ВСт3сп
20
16Г2АФ

-------
*
предела
государ
(кгс/мм
общесою
одной с
вычисле
МПа.
**
сопроти
определ
расчетн
сопроти
При
ГОСТ 87
требова
п.3.2*
ГОСТ 10705-80*


ГОСТ 10706-76*

ГОСТ 8731-87
ТУ 14-3-567-76

--------------
За норматив
текучести и
твенных общесо
). В тех
ных стандарт
стеме единиц
ы умножением с

начения расчет
лений, МПа,
емые в соответ
х сопротивл
лений, МПа, на
ечание. Нормат
1-87 устанавли
иями указанно
астоящих норм.
До 10


5-15

4-36
6-9

------
ые с
вре
зных с
лучаях
х ил
- (кг
ответс

ых соп
на к
твии с
ний,
0,0981
вные с
аются
о стан
225(23,0)


245(25,0)

245(25,0)
440(45,0)

--
противлен
енного
андартах
когда
техниче
/мм2), н
вующих ве

отивлений
эффициент
п.3.2*, с
кгс/см2,

противлен
по соглаш
арта; ра
370(38,0)


370(38,0)

410(42,0)
590(60,0)


я принят
сопротивл
или техн
ти значе
ких услов
рмативные
ичин на 9

получены
надежн
округлени
получены

я труб и
нию стор
четные со
215(2200)


235(2400)

225(2300)
400(4100)


минималь
ния, п
ческих у
ия в гос
ях привед
сопротив
81 с окру

делением
сти по
м до 5 МП
делением

стали ма
н в соо
ротивлени
350(3550)


350(3550)

375(3800)
535(5450)


ые значения
иводимые в
ловиях, МПа
дарственных
ны только в
ения, МПа,
лением до 5

нормативных
материалу,
; значения
расчетных

ки 09Г2С по
ветствии с
- согласно

Таблица 51,б


Марки стали, заменяемые сталями по ГОСТ 27772-88


Стали по ГОСТ 27772-88 Заменяемая марка стали ГОСТ или ТУ
С235 ВСт3кп2
ВСт3кп2-1
18кп
ГОСТ 380-71**
ТУ 14-1-3023-80
ГОСТ 23570-79
С245 ВСт3пс6
(листовой прокат толщи-
ной до 20 мм, фасонный
- до 30 мм)
ВСт3пс6-1
18пс
ГОСТ 380-71**



ТУ 14-1-3023-80
ГОСТ 23570-79
C255 ВСт3Гсп5, ВСт3Гпс5,
ВСт3пс6
(листовой прокат толщи-
ной св. 20 до 40 мм,
фасонный - св. 30 мм),
ВСт3сп5-1,ВСт3Гпс5-1,
18сп, 18Гпс, 18Гсп

ГОСТ 380-71**



ТУ 14-1-3023-80
ГОСТ 23570-79
С275 ВСт3пс6-2 ТУ 14-1-3023-80
С285 ВСт3сп5-2, ВСт3Гпс5-2 ТУ 14-1-3023-80
С345, С345Т 09Г2 ГОСТ 19281-73*,
ГОСТ 19282-73*
09Г2С,
14Г2
(листовой, фасонный про-
кат толщиной до 20 мм),
15ХСНД
(листовой прокат толщи-
ной до 10 мм,
фасонный - до 20 мм)



ГОСТ 19282-73*
12Г2C гр.1 ТУ 14-1-4323-88
09Г2 гр.1,
09Г2 гр.2,
09Г2С гр.1,
14Г2 гр.1
(фасонный - до 20 мм)


ТУ 14-1-3023-80
390 ТУ 14-15-146-85
ВСтТпс ГОСТ 14637-79*
С345К 10ХНДП ГОСТ 19281-73*
ГОСТ 19282-73*
ТУ 14-1-1217-75
С375, С375Т 09Г2С гр.2 ТУ 14-13023-80
12Г2С гр.2 ТУ 14-1-4323-88
14Г2 гр.1 (фасонный про-
кат толщиной св. 20 мм),
14Г2 гр.2 (фасонный про-
кат толщиной до 20 мм)

ТУ 14-1-3023-80
14Г2 (фасонный и листо-
вой прокат толщиной
св. 20мм),
10Г2С1,
15ХСНД (фасонный прокат
толщиной
св. 20 мм, листовой -
св. 10 мм),
10ХСНД (фасонный прокат
без ограничения
толщины, листовой - тол-
щиной до 10 мм)



ГОСТ 19281-73*
ГОСТ 19282-73*
C390, C390T 14Г2АФ,
10Г2С1 термоупрочненная,
10ХСНД (листовой прокат
толщиной св. 10 мм)

ГОСТ 19282-73*
С390К 15Г2АФДпс ГОСТ 19282-73*
С440 16Г2АФ, 18Г2АФпс,
15Г2СФ термоупрочненная

ГОСТ 19282-73*
С590 12Г2СМФ ТУ 14-1-1308-75
С590К

Примечания: 1. Ст
27772-88 заменяют стал
по ГОСТ 19281-73* и ГО
2. Стали С345К, С
заменяют соответствующ
ГОСТ 19282-73*, указан
3. Замена сталей п
государственным общесо
предусмотрена.
12ГН2МФАЮ

ли С345 и С375 категори
категорий соответственно
Т 19282-73*.
90, С390К, С440, С590,
е марки стали категорий 1
ые в настоящей таблице.
ГОСТ 27772-88 сталями,
зным стандартам и техн
ТУ 14-1-1772-76

1, 2, 3, 4 по ГОСТ
6, 7 и 9, 12, 13 и 15

С590К по ГОСТ 27772-88
15 по ГОСТ 19281-73* и

оставляемыми по другим
ческим условиям, не

Таблица 52*


Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах, диаметральному сжатию катков


Временное сопро-
тивление проката,
МПа (кгс/мм2)
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2)
смятию диаметральному
сжатию катков
(при свободном
касании в конст-
рукциях с ограни-
ченной подвижно-
стью)
торцевой поверх-
ности (при на-
личии пригонки)
местному в цилин-
дрических шарни-
рах (цапфах) при
плотном касании
360 (37)
365 (37)
370 (38)
380 (39)
390 (40)
400 (41)
430 (44)
440 (45)
450 (46)
460 (47)
470 (48)
480 (49)
490 (50)
500 (51)
510 (52)
520 (53)
530 (54)
540 (55)
570 (58)
590 (60)
635 (65)

Примечание.
разд.3 настоящих
327 (3340)
332 (3360)
336 (3460)
346 (3550)
355 (3640)
364 (3720)
391 (4000)
400 (4090)
409 (4180)
418 (4270)
427 (4360)
436 (4450)
445 (4550)
455 (4640)
464 (4730)
473 (4820)
473 (4820)
482 (4910)
504 (5130)
522 (5310)
578 (5870)

начения расчетны
орм при гамма_m
164 (1660)
166 (1680)
168 (1730)
173 (1780)
178 (1820)
182 (1860)
196 (2000)
200 (2050)
205 (2090)
209 (2140)
214 (2180)
218 (2230)
223 (2280)
228 (2320)
232 (2370)
237 (2410)
237 (2410)
241 (2460)
252 (2570)
261 (2660)
289 (2940)

сопротивлений по
1,1.
8 (80)
8 (80)
8 (80)
9 (90)
9 (90)
10 (100)
10 (100)
10 (100)
10 (100)
10 (100)
11 (110)
11 (110)
11 (110)
11 (110)
12 (120)
12 (120)
12 (120)
12 (120)
13 (130)
13 (130)
14 (140)

учены по формулам

Таблица 53


Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали


Напряженное состояние Условное
обозначе-
ние
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2),
отливок из углеродородистой стали марок
15Л 25Л 35Л 45Л
Растяжение, сжатие и
изгиб

R_u

150
(1500)

180
(1800)

210
(2100)

250
(2500)
Сдвиг R_s 90
(900)
110
(1100)
130
(1300)
150
(1500)
Смятие торцевой пове-
рхности (при наличии
пригонки)

R_p

230
(2300)

270
(2700)

320
(3200)

370
(3700)
Смятие местное в ци-
линдрических шарнирах
(цапфах) при плотном
касании

R_lp

110
(1100)

130
(1300)

160
(1600)

180
(1800)
Диаметральное сжатие
катков при свободном
касании (в конструк-
циях с ограниченной
подвижностью)

R_cd

6
(60)

7
(70)

8
(80)

10
(100)

Таблица 54


Расчетные сопротивления отливок из серого чугуна


Напряженное состояние Условное
обозначе-
ние
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2),
отливок из серого чугуна марок
СЧ15 СЧ20 СЧ25 СЧ30
Растяжение централь-
ное и при изгибе

R_t

55(550)

65(650)

85(850)

100(1000)
Сжатие центральное и
при изгибе

R_c

160(1600)

200(2000)

230(2300)

250(2500)
Сдвиг P_s 40(400) 50(500) 65(650) 75(750)
Смятие торцевой пове-
рхности (при наличии
пригонки)

R_p

240(2400)

300(3000)

340(3400)

370(3700)

Приложение 2


Материалы для соединений стальных конструкций и их расчетные сопротивления


Таблица 55*


Материалы для сварки, соответствующие стали


Группы
конст-
рукций
в кли-
мати-
ческих
райо-
нах
Стали Материалы для сварки
под флюсом в углеки-
слом газе
(по ГОСТ
8050-85)
или в его
смеси с
аргоном
(по ГОСТ
10157-
79*)
покры-
тыми
элект-
родами
типов
по ГОСТ
9467-
75*
Марки
флюсов (по
ГОСТ 9087-
81*)
сварочной проволоки
(по ГОСТ 22 46-70*)
2, 3 и
4 - во
всех
райо-
нах,
кроме
I1, I2
II2 и
II3
С235, С245, С255,
С275, С285, 20,
ВСт3кп,
ВСт3пс, ВСт3сп
АН-348-А,
АН-60
Св-08А,
Св-08ГА




Св-08Г2С
Э42,
Э46
С345, С345Т, С375,
С375Т, С390,
С390Т, С390К,
С440, 16Г2АФ,
09Г2С
АН-47,
АН-43,
АН-17-М,
АН-348-А*
Св-10НМА,
Св-10Г2**,
Св-08ГА**,
Св-10ГА**

Э50
С345К АН-348-А Св-08Х1ДЮ Cв-08XГ2CДЮ Э50А***
1 - во
всех
райо-
нах;
2, 3 и
4 - в
райо-
нах
I1, I2
II2 и
II3










------
*
контро
элемен
II2 и
**
**

Пр
14-1-1
2.
констр
флюсы,
механи
должны
соглас
С235, С245, С255,
С275, С285, 20,
ВСт3кп, ВСтЗпс,
ВСт3сп
АН-348-А Св-08А,
Св-08ГА




Св-08Г2С
Э42А,
Э46А
С345, С345Т, С375,
С375Т, 09Г2С
АН-47,
АН-43,
АН-348-А*
Св-10НМА,
Св-10Г2**,
Св-08ГА**,
Св-10ГА**

Э50А
С390, С390Т,
С390К, С440,
16Г2АФ
АН-47,
АН-17-М,
АН-348-А*
Св-10НМА,
Св-10Г2**,
Св-08ГА**,
Св-10ГА**

Э50А
С345К АН-348-А Св-08Х1ДЮ Св-08ХГ2СДЮ Э50А***
С590, С590К,
С590КШ


------------------
Применение флюса
я механических
ов всех толщин для
I3 и толщин свыше
Не применять в соч
Применять только

мечания: 1. Провол
48-75, марки Св-08
При соответствующе
кций разрешается
защитные газы),
еские свойства
быть не ниже сво
о настоящей таблиц
АН-17-М



------
Н-348-А тр
войств мет
конструкций
2 мм - в ос
тании с флю
лектроды ма

ка марки
Г2СДЮ - по
технико-эк
использоват
е указанные
металла ш
ств, обеспе
.
Св-08ХН2ГМЮ,
CB-10HMA



бует провед
лла шва пр
в климатичес
альных клима
ом АН-43.
ок ОЗС-18 и

в-08Х1ДЮ п
У 14-1-3665-
номическом о
сварочные
в настояще
а, выполняем
иваемых при
Св-10ХГ2СМА,
Св-08ХГСМА,
Св-08Г2С


ния дополни
сварке со
их районах
ических райо

Д-11.

ставляется
3.
основании дл
атериалы (пр
таблице. П
го с их прим
енением ма
Э60,
Э70



ельного
динений
1, I2,
ах.



по ТУ

сварки
волоки,
и этом
нением,
ериалов

Таблица 56


Нормативные и расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами


Сварочные материалы Rwun, МПа
(кгс/см2)
Rwf, МПа
(кгс/см2)
тип электрода
(по ГОСТ
9467-75)
марка проволоки
Э42, Э42А
Э46, Э46А
Э50, Э50А
Св-08, Св-08А
Св-08ГА
Св-10ГА, Св-08Г2С, Св-08Г2СЦ,
ПП-АН8, ПП-АНЗ
410(4200)
450(4600)
490(5000)
180(1850)
200(2050)
215(2200)
Э60 Св-08Г2С*, Св-08Г2СЦ*,
Св-10НМА, Св-10Г2
590(6000) 240(2450)
Э70 Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ 685(7000) 280(2850)
Э85

-------------
* Только
пределом теку
-

---------------
ля швов с катетом k_f<=8 мм в
ести 440 МПа (4500 кгс/см2) и
835(8500)


конструкци
олее.
340(3450)


х из стали с

Таблица 57*


Требования к болтам при различных условиях их применения


/-----------------------------------------------------------------------\
|Условия применения               |Технологические требования по ГОСТ   |
|                                 |1759.4-87*                           |
|---------------------------------+-------------------------------------|
|климатичес- |условия работы бол- |класс     |дополнительные |марка ста-|
|кий район   |тов                 |прочности |виды испытаний |ли болтов |
|            |                    |(табл.1)  |(табл.10)      |          |
|-----------------------------------------------------------------------|
|           В конструкциях, не рассчитываемых на выносливость           |
|                                                                       |
|Все районы, |Растяжение или срез |4.6; 5.6  |Поз.1          |По табл.1 |
|кроме I1, I2|                    |4.8; 5.8  |То же          |То же     |
|II2 и II3** |                    |6.6       |"              |35        |
|            |                    |8.8       |-              |35X; 38XA |
|            |                    |10.9      |-              |40X       |
|------------+--------------------+----------+---------------+----------|
|I1, I2, II2 |Растяжение или срез |4.6; 5.6  |Поз.1 и 4      |По табл.1 |
|и II3**     |                    |4.8*; 5.8*|Поз.1          |То же     |
|            |                    |8.8       |Поз.3 и 7      |35X; 38XA |
|            |--------------------+----------+---------------+----------|
|            |Срез                |4.8; 5.8  |Поз. 1         |По табл.1 |
|            |                    |8.8       | -             |35X; 38XA |
|            |                    |10.9      | -             |40X       |
|-----------------------------------------------------------------------|
|            В конструкциях, рассчитываемых на выносливость             |
|                                                                       |
|Все районы, |Растяжение или срез |4.6; 5.6  |Поз.1 и 4      |По табл.1 |
|кроме I1, I2|                    |6.6       |То же          |35        |
|II2 и II3** |                    |8.8       | -             |35X; 38XA |
|            |--------------------+----------+---------------+----------|
|            |Срез                |4.8; 5.8  |Поз.1          |По табл.1 |
|------------+--------------------+----------+---------------+----------|
|I2, II2 и   |Растяжение или срез |4.6; 5.6  |Поз.1 и 4      |По табл.1 |
|II3         |                    |8.8       |Поз.3 и 7      |35X; 38XA |
|            |--------------------+----------+---------------+----------|
|            |Срез                |4.8; 5.8  |Поз.1          |По табл.1 |
|            |                    |8.8       | -             |35X; 38XA |
|------------+--------------------+----------+---------------+----------|
|     I1     |Растяжение или срез |8.8       |Поз.3 и 7      |35X; 38XA |
|            |--------------------+----------+---------------+----------|
|            |Срез                |4.6; 5.6  |Поз.1 и 4      |По табл.1 |
|            |                    |4.8*; 5.8*|Поз.1          |То же     |
|            |                    |8.8       |    -          |35X; 38XA |
|                                                                       |
|--------------------------------                                       |
|     * Требуется дополнительный последующий отпуск при t=650°С.        |
|     ** А также для конструкций, возводимых в климатических районах I1,|
|I2, II2 и II3, но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях.           |
|                                                                       |
|    Примечания: 1. Во всех климатических районах,  кроме I1,  I2, II2 и|
|II3,  в  нерасчетных    соединениях   допускается    применять болты  с|
|подголовком класса точности С и В по ГОСТ 15590-70* и ГОСТ 7795-70* без|
|дополнительных видов испытаний, предусмотренных в настоящей таблице.   |
|    2. При заказе болтов классов  прочности  6.6;  8.8;  10.9  по  ГОСТ|
|1759.4-87* следует указывать марки стали.                              |
|    3. При заказе  болтов  классов  прочности  4.8  и  5.8   необходимо|
|указывать, что применение автоматной стали не допускается.             |
|    4.  Высокопрочные  болты  по  ГОСТ  22356-77*  из  стали  марки 40Х|
|"селект" без регулируемого натяжения применяются в тех же конструкциях,|
|что и болты класса прочности 10.9.                                     |
\-----------------------------------------------------------------------/

Таблица 58*


Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов


Напряженное
состояние
Условное
обозначе-
ние
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов
классов
4.6 4.8 5.6 5.8 6.6 8.8 10.9
Срез


Растяжение


Примеч
одноболтовы
с округлени
R_bs,


R_bt


ние. В та
соедине
м до 5 МП
150
(1500)

170
(1700)

лице у
ий, вы
(50 к
160
(1600)

160
(1600)

азаны
исленн
с/см2)
190
(1900)

210
(2100)

начени
е по ф
200
(2000)

200
(2000)

расче
рмулам
230
(2300)

250
(2500)

ных со
разд.3
320
(3200)

400
(4000)

ротивл
настоя
400
(4000)

500
(5000)

ний для
их норм

Таблица 59*


Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами


Временное сопротивле-
ние стали соединяемых
элементов, МПа (кгс/мм2)
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), смятие
элементов, соединяемых болтами
класса точности А классов точности В и С,
высокопрочных без регули-
руемого натяжения
360 (37)
365 (37)
370 (38)
380 (39)
390 (40)
400 (41)
430 (44)
440 (45)
450 (46)
460 (47)
470 (48)
480 (49)
490 (50)
500 (51)
510 (52)
520 (53)
530 (54)
540 (55)
570 (58)
590 (60)

Примечание. Значени
разд.3 настоящих норм с
475 (4800)
485 (4900)
495 (5100)
515 (5300)
535 (5500)
560 (5750)
625 (6400)
650 (6650)
675 (6900)
695 (7150)
720 (7350)
745 (7600)
770 (7850)
795 (8150)
825 (8400)
850 (8650)
875 (8950)
905 (9200)
990 (10050)
1045 (10600)

расчетных сопротивл
круглением до 5 МПа
430 (4350)
440 (4450)
450 (4600)
465 (4800)
485 (5000)
505 (5200)
565 (5800)
585 (6000)
605 (6200)
625 (6400)
645 (6600)
670 (6850)
690 (7050)
710 (7250)
735 (7500)
760 (7750)
780 (7950)
805 (8200)
880 (8950)
930 (9450)

ний получены по формулам
50 кгс/см2).

Таблица 60*


Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов


Диаметр болтов,
мм
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), болтов из
стали марок
ВСт3кп2 по ГОСТ
380-71** (1990
г. ГОСТ 535-88)
09 Г2С по ГОСТ
19281-73*
10ГС1 по ГОСТ
19281-73*
12, 16, 20
24, 30
36, 42, 48,
56
64, 72, 80
90, 100
110, 125,
140

Примечание.
разд.3 настоящих
185 (1900)
185 (1900)
185 (1900)

185 (1900)
185 (1900)
185 (1900)


начения расчетных
орм с округлением
235 (2400)
230 (2350)
225 (2300)

220 (2250)
215 (2200)
215 (2200)


сопротивлений п
до 5 МПа (50 кг
240 (2450)
235 (2400)
225 (2300)

215 (2200)
215 (2200)
-


лучены по формулам
/см2).

Таблица 61*


Механические свойства высокопрочных болтов по ГОСТ 22356-77*


Номинальный диаметр
резьбы d, мм
Марка стали по ГОСТ
4543-71*
Наименьшее временное
сопротивление Rbun,
Н/мм2 (кгс/мм2)

От 16 до 27
40Х"селект" 1100(110)
30ХЗМФ,
3ОХ2НМФА
1350(135)

30
40Х "селект" 950 (95)
3ОХЗМФ, 35Х2АФ 1200(120)

36
40Х"селект" 750(75)
3ОХ3МФ 1100(110)

42
40Х"селект" 650(65)
30ХЗМФ 1000(100)

48
40Х"селект" 600(60)
30Х3МФ 900 (90)

Таблица 62*


Площади сечения болтов согласно СТ СЭВ 180-75, СТ СЭВ 181-75 и СТ СЭВ 182-75


d, мм 16 18* 20 22* 24
Ab, см2
Abn, см2
2,01
1,57
2,54
1,92
3,14
2,45
3,80
3,03
4,52
3,52

Продолжение табл. 62*


d, мм 27* 30 36 42 48
Ab, см2
Abn, см2

----------
* Болты
5,72
4,59

-----------
указанных д
7,06
5,60

------
аметров при
10,17
8,16


енять не ре
13,85
11,20


омендуется.
18,09
14,72

Приложение 3


Физические характеристики материалов


Таблица 63


Физические характеристики материалов для стальных конструкций


Характеристика Значение
Плотность ро, кг/м3:
проката и стальных отливок
отливок из чугуна

Коэффициент линейного расширения альфа,
°С(-1)

Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2):
прокатной стали и стальных отливок
отливок из чугуна марок:
СЧ15
СЧ20, СЧ25, СЧ30
пучков и прядей параллельных
проволок
канатов стальных:
спиральных и закрытых
несущих
двойной свивки
двойной свивки с неметаллическим
сердечником

Модуль сдвига прокатной стали и стальных
отливок G, МПа (кгс/см2)

Коэффициент поперечной деформации (Пуас-
сона) ню

Примечание. Значения модуля упруго
предварительно вытянутых усилием не ме
каната в целом.

7850
7200

0,12 х 10(-4)



2,06 х 10(5) (2,1 х 10(6))

0,83 х 10(5) (0,85 х 10(6))
0,98 х 10(5) (1,0 х 10(6))
1,96 х 10(5) (2,0 х 10(6))


1,67 х 10(5) (1,7 х 10(6))

1,47 х 10(5) (1,5 х 10(6))
1,27 х 10(5) (1,3 х 10(6))


0,78 х 10(5) (0,81 х 10(6))


0,3


ти даны для канатов,
ее 60% разрывного усилия для

Таблица 64


Физические характеристики проводов и проволоки


Наименование материалов Марка и номи-
нальное сече-
ние, мм2
Модуль упругости
Е, МПа (кгс/см2)
Коэффициент
линейного
расширения
альфа, °С(-1)
Алюминиевые провода по
ГОСТ 839-80*E

Медные провода по ГОСТ
839-80*Е

Сталеалюминиевые провода
по ГОСТ 839-80*Е при от-
ношении площадей алюми-
ния к стали, равном:
6-6,25


0,65


4,29-4,39


7,71-8,04


1,46


12,22


18,2-18,5


Биметаллическая сталеме-
дная проволока по ГОСТ
3822-79* диаметром, мм:
1,6-4


6


Примечание. Значение м
ГОСТ 839-80*Е и ГОСТ 3822
А, АКП;
16-800

М; 4-800


АС, АСК;
АСКП, АСКС


10 и более


95


120 и более


150 и более


185 и более


330


400 и 500


БСМ 1


2,0-12,5


28,2


ссы проводов
79*.
0,630х10(5)
(0,642х10(6))

1,300х10(5)
(1,326х10(6))





0,825х10(5)
(0,841х10(6))

1,460х10(5)
(1,489х10(6))

0,890х10(5)
(0,907х10(6))

0,770х10(5)
(0,785х10(6))

1,140х10(5)
(1,163х10(6))

0,665х10(5)
(0,678х10(6))

0,665х10(5)
(0,678х10(6))




1,870х10(5)
(1,906х10(6))

1,900х10(5)
(1,937х10(6))

проволоки следу
0,23х10(-4)


0,17х10(-4)






0,192х10(-4)


0,139х10(-4)


0,183х10(-4)


0,198х10(-4)


0,155х10(-4)


0,212х10(-4)


0,212х10(-4)





0,127х10(-4)


0,124х10(-4)


т принимать по

Приложение 4*


Коэффициенты условий работы для растянутого одиночного уголка, прикрепляемого одной полкой болтами


Коэффициент условий работы при расчете на прочность сечений по формуле (6) в местах крепления элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, поставленными в один ряд, при расстояниях вдоль усилия от края элемента до центра ближайшего отверстия и между центрами отверстий (здесь d - диаметр отверстия для болта) с пределом текучести до 380 МПа (3900 ) следует определять по формуле


, (164)*


где - площадь сечения уголка нетто;

- площадь части сечения прикрепляемой полки уголка между краем отверстия и пером;

и - коэффициенты, определяемые по табл.65 при расстояниях от оси установки болтов до обушка уголка не менее 0,5b и до пера не менее 1,2d (здесь b - ширина полки уголка, d - диаметр отверстия для болта).

При вычислении значений , и d следует учитывать положительный допуск на диаметр отверстия d.

Для одноболтовых соединений при расстоянии вдоль усилия от края элемента до центра болта коэффициент условий работы в формуле (6) следует определять по формуле


, (165)


где при а=2d; при a=1,5d и при а=1,35d.

Коэффициенты условий работы , установленные в настоящем приложении и в поз.5 табл.6*, одновременно не учитываются.


Таблица 65


Коэффициенты и



Коэффициент
Значения альфа1 и альфа2 при количестве болтов
в ряду
2 3 4 5
альфа1
альфа2
1,82
0,195
1,49
0,37
1,20
0,48
0,87
0,61

Приложение 5


Коэффициенты для расчета на прочность элементов стальных конструкций с учетом развития пластических деформаций


Коэффициенты , , n


РИС. 44 К СНИП II-23-81*

Приложение 6


Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально-, внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов


Определение коэффициентов расчетной длины колонн


Одноступенчатые колонны


Коэффициенты расчетной длины для нижнего участка одноступенчатой колонны следует принимать в зависимости от отношения и величины (где ,, , - моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего и верхнего участков колонны (рис.24) и ):


РИСУНОК 24 К СНИП II-23-81*

при верхнем конце, свободном от всяких закреплений, - по табл. 67;

при верхнем конце, закрепленном от поворота, и при возможности его свободного смещения - по табл. 68.

При неподвижном верхнем конце, шарнирно-опертом или закрепленном от поворота, значения коэффициента для нижнего участка колонны следует определять по формуле


, (166)

где - коэффициент расчетной длины нижнего участка при ;

- коэффициент расчетной длины нижнего участка при .

Значения коэффициентов и следует принимать:

при шарнирно-опертом верхнем конце - по табл. 69;

при неподвижном верхнем конце, закрепленном от поворота, - по табл. 70.

Коэффициенты расчетной длины верхнего участка колонны во всех случаях следует определять по формуле


. (167)


Таблица 67


Коэффициенты расчетной длины для одноступенчатых колонн с верхним свободным концом


ТАБЛИЦА 67 К СНИП II-23-81*

Таблица 68


Коэффициенты расчетной длины для одноступенчатых колонн с верхним концом, закрепленным только от поворота


ТАБЛИЦА 68 К СНИП II-23-81*

Таблица 69


Коэффициенты расчетной длины и для одноступенчатых колонн с неподвижным шарнирно-опертым верхним концом


ТАБЛИЦА 69 К СНИП II-23-81*

Таблица 70


Коэффициенты расчетной длины и для одноступенчатых колонн с неподвижным верхним концом, закрепленным от поворота


ТАБЛИЦА 70 К СНИП II-23-81*

Продолжение таблицы 70


ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛИЦЫ 70 К СНИП II-23-81*

Двухступенчатые колонны


Коэффициенты расчетной длины для нижнего участка двухступенчатой колонны (рис. 25) при условиях закрепления верхнего конца, приведенных в табл. 71, следует определять по формуле


, (168)


где , , - коэффициенты, определяемые по табл. 71 как для одноступенчатых колонн по схемам рис. 26; ; ; ;

, , - продольные силы, приложенные соответственно в местах образования ступеней и к верху колонны;

- среднее значение момента инерции для участков и , определяемое по формуле


; (169)


- среднее значение момента инерции для участков и , определяемое по формуле


; (170)

, , , и , , - моменты инерции сечений и длины соответственно нижнего, среднего и верхнего участков колонны.


РИСУНОК 25 К СНИП II-23-81*

Значения коэффициентов расчетной длины для среднего участка длиной следует определять по формуле


, (171)


а коэффициентов расчетной длины для верхнего участка длиной - по формуле


, (172)


где


;


.


РИСУНОК 26 К СНИП II-23-81*

Таблица 71


Коэффициенты расчетной длины , ,


Условия
закрепления
верхнего конца
колонны
Значения коэффициентов
мю_m1 мю_m2 мю_m3
при нагрузках
по рис. 26, а по рис. 26, б по рис. 26, в
Свободный мю_m1 = 2,0 мю_m2 = 2,0 мю_m3 = мю_1
(мю_1 - по табл. 67 при
l_3
альфа_1= ---------- х
l_1 + l_2

J_1m
х кв.корень(--------)
J_3
Закрепленный
только от
поворота
мю_m1 = мю_1 мю_2 = мю_1 мю_m3 = мю_1
(мю_1 - по табл. 68 при
l_3
альфа_1= ---------- х
l_1 + l_2

J_1m
кв. корень(--------)
J_3
  (мю_1 - по табл. 68 при
альфа_1 = 0)
Неподвижный
шарнирно-опер-
тый
мю_m1 = мю_11 мю_m2 = мю_11 мю_m3 = мю_12
(мю_12 - по табл. 69)
  (мю_11 - по табл. 69)
Неподвижный
закрепленный
от поворота
мю_m1 = мю_11 мю_m2 = мю_11 мю_m3 = мю_12
(мю_12 - по табл. 70)
  (мю_11 - по табл. 70)

Таблица 71,а


Коэффициенты для определения расчетных длин колонн и стоек постоянного сечения


ТАБЛИЦА 71, А К СНИП II-23-81*

"Таблица 71, а"


Таблица 72


Коэффициенты продольного изгиба центрально-сжатых элементов


Гибкость ламбда

Коэффициенты фи для элементов из стали с расчетным сопротивлением R_y, МПа (кгс/см2 )

200 (2050)

240

(2450)

280 (2850)

320

(3250)

360 (3650)

400 (4100)

440 (4500)

480 (4900)

520 (5300)

560 (5700)

600 (6100)

640 (6550)

10

988

987

985

984

983

982

981

980

979

978

977

977

20

967

962

959

955

952

949

946

943

941

938

936

934

30

939

931

924

917

911

905

900

895

891

887

883

879

40

906

894

883

873

863

854

846

839

832

825

820

814

50

869

852

836

822

809

796

785

775

764

746

729

712

60

827

805

785

766

749

721

696

672

650

628

608

588

70

782

754

724

687

654

623

595

568

542

518

494

470

80

734

686

641

602

566

532

501

471

442

414

386

359

90

665

612

565

522

483

447

413

380

349

326

305

287

100

599

542

493

448

408

369

335

309

286

267

250

235

110

537

478

427

381

338

306

280

258

239

223

209

197

120

479

419

366

321

287

260

237

219

203

190

178

167

130

425

364

313

276

247

223

204

189

175

163

153

145

140

376

315

272

240

215

195

178

164

153

143

134

126

150

328

276

239

211

189

171

157

145

134

126

118

111

160

290

244

212

187

167

152

139

129

120

112

105

099

170

259

218

189

167

150

136

125

115

107

100

094

089

180

233

196

170

150

135

123

112

104

097

091

085

081

190

210

177

154

136

122

111

102

094

088

082

077

073

200

191

161

140

124

111

101

093

086

080

075

071

067

210

174

147

128

113

102

093

085

079

074

069

065

062

220

160

135

118

104

094

086

077

073

068

064

060

057

Примечание. Значения коэффициентов в таблице увеличены в 1000 раз.


Таблица 73


Коэффициенты влияния формы сечения эта


ТАБЛИЦА 73 К СНИП II-23-81*

"Таблица 73"


Таблица 74


Коэффициенты для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии


Услов-
ная
гиб-
кость
_
ламбда=
ламбда
кв.
корень
Ry/E
Коэффициенты фи_e при приведенном относительном эксцентри-
ситете m_ef

0,1

0,25

0,5

0,75

1,0

1,25

1,5

1,75

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0
0,5
1,0
1.5
2,0
2.5
3.0
3,5
4,0
4,5
5.0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0
967
925
875
813
742
667
587
505
418
354
302
258
223
194
152
122
100
083
069
062
052
922
854
804
742
672
597
522
447
382
326
280
244
213
186
146
117
097
079
067
061
049
850
778
716
653
587
520
455
394
342
295
256
223
196
173
138
112
093
077
064
054
049
782
711
647
587
526
465
408
356
310
2/3
240
210
185
163
133
107
091
076
063
053
048
722
653
593
536
480
425
375
330
288
253
224
198
176
157
128
103
090
075
062
052
048
669
600
548
496
442
395
350
309
272
239
212
190
170
152
121
100
085
073
060
051
047
620
563
507
457
410
365
325
289
257
225
200
178
160
145
117
098
081
071
059
051
047
577
520
470
425
383
342
303
270
242
215
192
172
155
141
115
096
080
069
059
050
046
538
484
439
397
357
320
287
256
229
205
184
166
149
136
113
093
079
068
058
049
045
469
427
388
352
317
287
258
232
208
188
170
153
140
127
106
088
075
063
055
049
044
417
382
347
315
287
260
233
212
192
175
158
145
132
121
100
085
072
062
054
048
043
370
341
312
286
262
238
216
197
178
162
148
137
125
115
095
082
070
061
053
048
043
337
307
283
260
238
217
198
181
165
150
138
128
117
108
091
079
069
060
052
047
042

Продолжение табл. 74


Условная
гибкость
_
ламбда =
ламбда кв.
корень
R_y/E
Коэффициенты фи_e при приведенном относительном эксцентри-
ситете m_ef

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

6,5

7,0

8,0

9,0

10

12

14

17

20
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5.0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11.0
12.0
13,0
14,0

Примеч
1000 раз.
2. Зна
337
307
283
260
238
217
198
181
165
150
138
128
117
108
091
079
069
060
052
047
042

ния

ени
307
283
262
240
220
202
183
168
155
143
132
120
112
102
087
075
065
057
051
045
041

1.

фи
280
259
240
222
204
187
172
158
146
135
124
115
106
098
083
072
062
055
050
044
040

Зна

e п
260
240
223
206
190
175
162
149
137
126
117
109
101
094
081
069
060
053
049
043
040

ени

ини
237
225
207
193
178
166
153
140
130
120
112
104
097
091
078
066
059
052
048
042
039

ко

ать
222
209
195
182
168
156
145
135
125
117
108
100
094
087
076
065
058
051
047
041
039

ффиц

е вы
210
196
182
170
158
147
137
127
118
111
104
096
089
083
074
064
057
050
046
041
038

енто

е зн
183
175
163
153
144
135
125
118
110
103
095
089
033
078
068
061
055
048
044
039
037

фи

чени
164
157
148
138
130
123
115
108
101
095
089
084
080
074
065
058
052
046
042
038
036

e

фи
150
142
134
125
118
112
106
098
093
088
084
079
074
070
062
055
049
044
040
037
036

та
125
121
114
107
101
097
092
088
083
079
075
072
068
064
057
051
046
040
037
035
034

лице
106
103
099
094
090
086
082
078
075
072
069
066
062
059
053
048
043
033
035
033
032

уве
090
086
082
079
076
073
069
066
064
062
060
057
054
052
047
043
039
035
032
030
029

иче
077
074
070
067
065
063
060
057
055
053
051
049
047
045
041
038
035
032
029
027
026

ы в

Таблица 75


Коэффициенты для проверки устойчивости внецентренно-сжатых (сжато-изгибаемых) сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии


Условная
приве-
денная
гибкость
_
ламбда_ef=
ламбда_ef
кв.
корень
R_y/E
Коэффициенты фи_e при относительном эксцентриситете m

0,1

0,25

0,5

0,75

1,0

1,25

1,5

1,75

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0
908
872
830
774
708
637
562
484
415
350
300
255
221
192
148
117
097
082
068
060
050
800
762
727
673
608
545
480
422
365
315
273
237
208
184
142
114
094
078
066
059
049
666
640
600
556
507
455
402
357
315
277
245
216
190
168
136
110
091
077
064
054
048
571
553
517
479
439
399
355
317
281
250
223
198
178
160
130
107
090
076
063
053
047
500
483
454
423
391
356
320
288
258
230
203
183
165
150
123
102
087
073
061
052
046
444
431
407
381
354
324
294
264
237
212
192
174
157
141
118
098
084
071
060
051
046
400
387
367
346
322
296
270
246
223
201
182
165
149
135
113
094
080
068
058
050
045
364
351
336
318
297
275
251
228
207
186
172
156
142
130
108
090
076
066
057
049
044
333
328
311
293
274
255
235
215
196
178
163
149
137
125
105
087
073
064
056
049
043
286
280
271
255
238
222
206
191
176
161
147
135
124
114
097
082
070
060
054
048
043
250
243
240
228
215
201
187
173
160
149
137
126
117
108
091
079
067
058
053
047
042
222
218
211
202
192
182
170
160
149
138
128
119
109
101
085
075
064
056
050
046
042
200
197
190
183
175
165
155
145
136
127
118
109
102
095
082
072
062
054
049
045
041

Продолжение табл. 75


Условная
приве-
денная
гибкость
_
ламбда_ef=
ламбда_ef
кв.
корень
Ry/E
Коэффициенты фи_e при относительном эксцентриситете m

4,0

4,5

5,0

5,5

6,0

6,5

7,0

8,0

9,0

10

12

14

17

20
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0

Примеч
1000 р
2. Зна
200
197
190
183
175
165
155
145
136
127
118
109
102
095
082
072
062
054
049
045
041

ния
з.
ени
182
180
178
170
162
153
143
133
124
117
110
103
097
091
079
069
060
053
048
044
041

1.

фи
167
165
163
156
148
138
130
124
116
108
102
097
092
087
077
067
058
052
047
044
040

Зна

e пр
154
151
149
143
136
130
123
118
110
104
098
093
088
083
073
064
056
050
045
042
039

ени

ним
143
142
137
132
127
121
115
110
105
100
095
090
085
079
070
062
054
048
043
041
039

коэ

ть н
133
131
128
125
120
116
110
105
100
095
091
085
080
076
067
059
052
046
042
040
038

фици

выш
125
121
119
117
113
110
106
100
096
092
087
083
077
074
065
056
050
044
040
038
037

нтов

зна
111
109
108
106
103
100
096
093
089
086
081
077
072
068
060
053
047
043
039
037
036

фи

ени
100
098
096
095
093
091
088
084
079
076
074
070
066
063
055
050
045
042
038
036
035

e в

фи
091
090
088
086
083
081
078
076
073
071
068
065
061
058
052
048
043
041
037
035
034

та
077
077
077
076
074
071
069
067
065
062
059
056
054
051
048
045
041
038
034
032
031

лице
067
066
065
064
062
061
059
057
055
054
052
051
050
047
044
042
038
035
032
030
029

уве
056
055
053
052
051
051
050
049
048
047
046
045
044
043
041
039
036
032
030
028
027

иче
048
046
045
045
044
043
042
041
040
039
039
038
037
036
035
035
033
030
028
026
025

ы в

ТАБЛИЦА 76. СНИП II-23-81*

"Таблица 76"


Коэффициенты для двутавровых и тавровых сечений


1. Для двутавровых сечений с одной осью симметрии (рис. 27) коэффициент следует вычислять по формуле


, (173)


где ;


- эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х-х, принимаемый со своим знаком (на рис. 27 показан со знаком "плюс");

h - расстояние между осями поясов;


;


;


.


Здесь и - моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси у - у;


;


и - величины, определяемые по формулам, приведенным в табл. 79 и 80.

2. Для тавровых сечений значение коэффициента следует определять как для двутавровых сечений, принимая , а также и (рис.27) при вычислении .


ФОРМУЛА (173), РИСУНОК 27. СНИП II-23-81*

"Рис.27. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при внецентренном сжатии"


Приложение 7*

Коэффициенты для расчета балок на устойчивость


1*. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициент по формуле


, (174)


где значения следует принимать по табл. 77 и 78* в зависимости от характера нагрузки и параметра , который должен вычисляться по формулам:

а) для прокатных двутавров


, (175)


где - расчетная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 5.15;

h - полная высота сечения;

- момент инерции сечения при кручении;

б) для сварных двутавров, составленных из трех листов, а также для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах


, (176)


где обозначено:

для сварных двутавров:

t - толщина стенки;

и - ширина и толщина пояса балки;

h - расстояние между осями поясов;

a - размер, равный 0,5 h ;

для двутавровых балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах:

t - сумма толщин стенки и вертикальных поясных уголков;

- ширина листов пояса;

- сумма толщин листов пояса и горизонтальной полки поясного уголка;

h - расстояние между осями пакета поясных листов;

а - ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины горизонтальной полки.

Значение коэффициента в формуле (34) необходимо принимать:

при ; при , но не более 1,0.


Таблица 77


Коэффициенты двутавровых балок с двумя осями симметрии


Количест-
во
закрепле-
ний в
пролете
Вид
нагрузки в
пролете
Нагру-
женный
пояс
Формулы для пси при значениях альфа
0,1 <= альфа
<= 40
40 < альфа <= 400
Без
закрепле-
ний
Сосредото-
ченная
Верхний


Нижний
пси = 1,75 +
+ 0,09 альфа

пси = 5,05 +
+ 0,09 альфа
пси= 3,3 + 0,053 альфа -
- 4,5 х 10(-5) альфа(2)

пси = 6,6 + 0,053 альфа -
- 4,5 х 10(-5) альфа(2)
Равномерно
распределе-
нная
Верхний


Нижний
пси = 1,6 +
+ 0,08 альфа

пси =3,8 +
+ 0,08 альфа
пси= 3,15 + 0,04 альфа -
- 2,7 х 10(-5) альфа(2)

пси= 5,35 + 0,04 альфа -
- 2,7 х 10(-5) альфа(2)
Два и
более,
делящих
пролет на
равные
части
Любая Любой пси = 2,25 +
+ 0,07 альфа
пси= 3,6 + 0,04 альфа -
- 3,5 х 10(-5) альфа(2)
Одно в
середине
Сосредото-
ченная в
середине
Любой пси = 1,75
пси_1
пси = 1,75 пси_1
Сосредото-
ченная в
четверти
Верхний


Нижний
пси = 1,14f
пси_1

пси = 1,6
пси_1
пси = 1,14 пси_1


пси = 1,6 пси_1
Равномерно
распределе-
нная
Верхний


Нижний
пси = 1,14
пси_1

пси = 1,3
пси_1
пси = 1,14 пси_1


пси = 1,3 пси_1
Примечание. Значение пси_1 следует принимать равным пси при двух и
более закреплениях сжатого пояса в пролете.

Таблица 78*


Коэффициенты для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии


Вид нагрузки Нагружен-
ный пояс
Формулы для пси при отсутствии закреплений
сжатого пояса и при значениях альфа
4 <= альфа <= 28 28 < альфа <= 100
Сосредоточенная
на конце консоли
Верхний пси = 1,0 + 0,16
альфа
пси = 4,0 + 0,05 альфа
Нижний пси = 6,2 + 0,08
альфа
пси = 7,0 + 0,05 альфа
Равномерно
распределенная


Примечание.
плоскости на конц
определять как
сосредоточенной
консоли, при кото
согласно примеч.
Верхний



ри наличии
или по
для кон
агрузки,
ом пси = 1
абл. 77).
пси = 1,42 кв. корень (альфа)



закреплений сжатого пояса в горизонтальной
длине консоли коэффициенты пси следует
оли без закреплений, кроме случая
риложенной к верхнему поясу на конце
75 пси_1 (значение пси_1 следует принимать

2. Для балок двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 28) для определения коэффициента необходимо вычислить коэффициенты и по формулам:


; (177)


, (178)


где - расстояние от центра тяжести сечения до оси более развитого пояса;

- то же, до оси менее развитого пояса;

- имеет то же значение, что и в формуле (175);

- коэффициент, вычисляемый по формуле


. (179)


Коэффициенты D, С и В в формуле (179) следует определять по табл. 79 и 80.

Для двутавровых сечений при 0,9 < n < 1,0 коэффициенты следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (179) для двутавровых сечений при n = 0,9 и для тавровых при n = 1.

Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и коэффициенты следует умножать на .

При n > 0,7 и значение коэффициента необходимо уменьшить умножением на и принимать при этом не более 0,95.

Значения в балках с менее развитым сжатым поясом не допускаются.

Значения коэффициентов в формуле (34) необходимо принимать по табл. 81, но не более 1,0.

3*. Для балок швеллерного сечения коэффициент следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения; при этом значения необходимо вычислять по формуле (175), а вычисленные значения умножать на 0,7.

Значения , и , в формулах (174) и (175) следует принимать для швеллера.


РИСУНОК 28. К СНИП II-23-81*

"Рис. 28. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии при изгибе"


Таблица 79


Коэффициенты D и С


Вид нагрузки D Коэффициент С при сечении
двутавровом n <=
0,9
тавровом n = 1
Сосредоточенная в
середине пролета

Равномерно распределенная

Чистый изгиб


Обозначения, принятые а т
J_1
n = ------------
J_1 + J_


где альфа_1 =


здесь J_1 и J_2 - моменты
поясов относительно оси с
альфа - следует определят


сечения при кручении J_t


где b_i и t_i - соответс
сечение; дельта = 1,25
симметрии; дельта = 1,20
3,265


2,247

4,315


бл. 79:

--; мю =


J_t
,385 ----
J

инерции
мметрии с
по форму

дельта
--------
3

венно ши
- для
для тавр
0,330 мю


0,481 мю

0,101 мю




(1 - n) (9,87 +


J_1 + J_2) l
---------- (-----
1 J_2

оответственно бо
чения;
е (175), в котор


сумма b_i t(3)_i


ина и толщина
вутаврового сече
вого сечения.
0,0826 альфа


0,1202 альфа

0,0253 альфа




льфа_1),


ef 2
-------),
h

ьшего и меньшего

й момент инерции





истов, образующих
ия с одной осью

Таблица 80


Коэффициент В


ТАБЛИЦА 80 К СНИП II-23-81*

"Таблица 80"


Таблица 81


Коэффициенты


Значение
фи_2
Коэффициенты фи_b при сжатом поясе
более развитом менее развитом
фи_2 <=
<=0,85
фи_b = фи_1 фи_b = фи_2
фи_2 >
>0,85
фи_b = фи_1 [0,21 + 0,68 x

n 1 - n
х ( ----- + ------ )]
фи_1 фи_2
фи_b = 0,68 + 0,21 фи_2

Таблица 82


Моменты инерции при кручении прокатных двутавров по ГОСТ 8239-72*


Номер двутавра J_t, см(4) Номер двутавра J_t, см(4)
10

12

14

16

18

18а

20

20а

22

22а

24

24а
2,28

2,88

3,59

4,46

5,60

6,54

6,92

7,94

8,60

9,77

11,1

12,8
27

27а

30

30а

33

36

40

45

50

55

60
13,6

16,7

17,4

20,3

23,8

31,4

40,6

54,7

75,4

100

135

Приложение 8


Таблицы для расчета элементов на выносливость и с учетом хрупкого разрушения


Таблица 83*


Группы элементов и соединений при расчете на выносливость


ТАБЛИЦА 83* К СНИП II-23-81*

"Таблица 83*"


ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛИЦЫ 83* К СНИП II-23-81*

"Продолжение таблицы 83*"


ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛИЦЫ 83* К СНИП II-23-81*

"Продолжение таблицы 83*"


ПРОДОЛЖЕНИЕ ТАБЛИЦЫ 83* К СНИП II-23-81*

"Продолжение таблицы 83*"


Таблица 84


Коэффициенты для расчета элементов с учетом хрупкого разрушения стали


Номер схемы элемента
и расположение
расчетного сечения
Толщи-
на
элеме-
нта в
расче-
тном
сече-
нии,
мм, не
более
Значения бета для сталей с пределом
текучести и климатических районов
строительства
до 285 МПа
(2900кгс/см2)
св. 285 МПа (2900
кгс/см2)
до 380 МПа (3900
кгс/см2)
II_5 II_4 (I_4,
I_2 и
I_3)*(3)
I_2, II_2
и II_3
I_1
N 1 по табл.83* при
гильотинной резке
свободных кромок*(1)
10
20

30
1,00
0,90

0,85
1,00
Не
применять.
То же
1,00
0,80

Не
применять
0,75
Не
применять
То же
N 3 или 4 по табл.
83* при наличии
колотых отверстий*(2)
10
20
1,00
1,00
1,00
0,95
1,00
1,00
1,00
Не
применять
N 6 или 7 по табл.
83*
10
20
30
1,00
0,90
0,85
0,95
0,80
0,75
1,00
0,90
0,60
0,90
0,90
Применять
только
в фасонках
N 16 по табл. 83* 10
20
30
1,00
1,00
1,00
1,00
0,95
0,87
1,00
1,00
0,90
1,00
0,80
Применять
только во
вспомогате-
льных
элементах
N 18 по табл. 83* 10
20
30
1,00
0,95
0,90
1,00
0,85
0,80
1,00
1,00
0,90
1,00
0,90
0,60
N 21,а по табл. 83*
при гильотинной резке
свободных кромок


_____________________
*(1) В остальных случ
*(2) При сверленых от
*(3) С учетом требова
10
20

30

______
ях бет
ерстия
ий п.
1,00
0,90

0,85


= 1,00.
бета = 1
.1*.
0,95
Не
применять
То же



00.
1,00
0,75

Не
применять
0,70
Не
применять
То же

Приложение 8.а


Определение свойств металла


1. При исследовании и испытании металла необходимо определять следующие показатели:

химический состав с выявлением содержания элементов, предусмотренных государственными стандартами или техническими условиями на сталь;

предел текучести, временное сопротивление и относительное удлинение при испытаниях на растяжение (рекомендуется проводить их с построением диаграммы работы стали) по ГОСТ 1497-84*;

ударную вязкость по ГОСТ 9454-78* для температур, соответствующих группе конструкций и климатическому району по табл.50*, и после механического старения в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на сталь.

Для конструкций 1-й и 2-й групп табл.50*, выполненных из кипящей стали толщиной свыше 12 мм и эксплуатирующихся при отрицательных температурах, дополнительно следует определять:

распределение сернистых включений способом отпечатка по Бауману по ГОСТ 10243-75*;

микроструктуру с выявлением размера зерна по ГОСТ 5639-82*.

Механические свойства стали допускается определять с применением других методов, обеспечивающих надежность результатов, соответствующую испытаниям на растяжение.

2. Отбор проб для химического анализа и образцов для механических испытаний производят из элементов конструкций отдельно для каждой партии металла.

К партии металла относятся элементы одного вида проката (по номерам профилей, толщинам и маркам стали), входящие в состав однотипных элементов конструкций (пояса ферм, решетка ферм, пояса подкрановых балок и т.п.) одной очереди строительства. Партия металла должна относиться не более чем к 50 однотипным отправочным маркам общей массой не более 60 т. Если отправочные марки представляют собой простые элементы из прокатных профилей (прогоны, балки, связи и т.п.), к партии может быть отнесено до 250 отправочных марок.

Число проб и образцов от каждой партии металла должно быть не меньше чем указано в табл.85, при отборе проб и образцов необходимо соблюдать требования ГОСТ 7564-73*.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 7564-73 постановлением Госстандарта РФ от 13 апреля 1998 г. N 118 с 1 января 1999 г. введен в действие ГОСТ 7564-97


Места отбора проб и необходимость усиления мест вырезки образцов определяются организацией, проводящей обследование конструкций.


Таблица 85


Число проверяемых элементов, проб и образцов


Вид испытаний Число элементов,
проверяемых в
партии
Число проб и образцов
от элемента всего от па-
ртии
Химический анализ

Испытания на растяжение

Испытания на ударную вя-
зкость

Отпечаток по Бауману

-------------------------
* При определен
сопротивления по результа
образцов.
** Для каждой пров
механического старения.
3

2(10*)

2**


2

------
и предела те
ам статистическо

ряемой температу
1

1

3**


1


учести стали
обработки да

ы и для ис
3

2(10*)

6**


2


и временного
ных испытаний

ытаний после

3*. Предел текучести или временное сопротивление стали по результатам статистической обработки данных испытаний образцов вычисляется по формуле


, (180)


где - среднее арифметическое значение предела текучести или временного сопротивления испытанных образцов;

- коэффициент, учитывающий объем выборки;

- среднее квадратическое отклонение результатов испытаний;

- предел текучести или временное сопротивление i-гo образца;

n - число испытанных образцов (не менее 10).

При значении использование результатов, полученных по имеющимся данным испытаний образцов, не допускается.


Приложение 9*


Основные буквенные обозначения величин


A - площадь сечения брутто;


- площадь сечения болта нетто;


- площадь сечения раскоса;


- площадь сечения полки (пояса);


- площадь сечения нетто;


- площадь сечения стенки;


- площадь сечения по металлу углового шва;


-площадь сечения по металлу границы сплавления;


E - модуль упругости;


F - сила;


G - модуль сдвига;


- момент инерции сечения ветви;


; - моменты инерции сечений пояса и раскоса фермы;


- момент инерции сечения ребра, планки;


- момент инерции сечения продольного ребра;


- момент инерции кручения балки, рельса;


; - моменты инерции сечения брутто относительно осей соответственно х-х и y-y;


; - то же, сечения нетто;


M - момент, изгибающий момент;


; - моменты относительно осей соответственно х-х и y-y;


N - продольная сила;


- дополнительное усилие;


- продольная сила от момента в ветви колонны;


Q - поперечная сила, сила сдвига;


- условная поперечная сила для соединительных элементов;


- условная поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;


- расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов;


- расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;


- расчетное сопротивление смятию болтовых соединений;


- расчетное сопротивление срезу болтов;


- расчетное сопротивление болтов растяжению;


- нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временному сопротивлению по государственным стандартам и техническим условиям на болты;


- расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов;


- расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью);


- расчетное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки;


- расчетное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании;


- расчетное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);


- расчетное сопротивление стали сдвигу;


- расчетное сопротивление растяжению стали в направлении толщины проката;


- расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;


- временное сопротивление стали разрыву, принимаемое равным минимальному значению по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;


- расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;


- расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению, изгибу по временному сопротивлению;


- нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;


- расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;


- расчетное сопротивление стыковых сварных соединений сжатию, растяжению и изгибу по пределу текучести;


- расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;


- расчетное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;


- предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;


S - статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;


; - моменты сопротивления сечения брутто относительно осей соответственно х-х и y-y;


; - моменты сопротивления сечения нетто относительно осей соответственно х-х и y-y;


b - ширина;


- расчетная ширина;


- ширина полки (пояса);


- ширина выступающей части ребра, свеса;


c; ; - коэффициенты для расчета на прочность с учетом развития пластических деформаций при изгибе относительно осей соответственно х-х, y-y;


e - эксцентриситет силы;


h - высота;


- расчетная высота стенки;


- высота стенки;


i - радиус инерции сечения;


- наименьший радиус инерции сечения;


; - радиусы инерции сечения относительно осей соответственно х-х и y-y;


- катет углового шва;


l - длина, пролет;


- длина стойки, колонны, распорки;


- длина раскоса;


- расчетная, условная длина;


- длина панели пояса фермы или колонны;


- длина планки;


- длина сварного шва;


; - расчетные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х-х и y-y;


m - относительный эксцентриситет ;


- приведенный относительный эксцентриситет ;


r - радиус;


t - толщина;


- толщина полки (пояса);


- толщина стенки;


и - коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;


- коэффициент условий работы соединения;


- коэффициент условий работы;


- коэффициент надежности по назначению;


- коэффициент надежности по материалу;


- коэффициент надежности в расчетах по временному сопротивлению;


- коэффициент влияния формы сечения;


- гибкость ;


- условная гибкость ;


- приведенная гибкость стержня сквозного сечения;


- условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения ;


- условная гибкость стенки ;


- наибольшая условная гибкость стенки;


; - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно х-х и y-y;


- коэффициент поперечной деформации стали (Пуассона);


- местное напряжение;


; - нормальное напряжение, параллельные осям соответственно х-х и y-y;


- касательное напряжение;


- коэффициент продольного изгиба;


- коэффициент снижения расчетных сопротивлений при изгибно-крутильной форме потери устойчивости балок;


- коэффициент снижения расчетных сопротивлений при внецентренном сжатии.



Строительные нормы и правила СНиП II-23-81* "Стальные конструкции" (утв. постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144)


Текст документа приводится по официальному изданию Госстроя России, ГУП ЦПП, 1999 г.


Срок введения в действие 1 января 1982 г.


Приказом Минстроя России от 27 февраля 2017 г. N 126/пр утверждена и введена в действие с 28 августа 2017 г. актуализированная редакция настоящего документа с шифром СП 16.13330.2017


Приказом Минрегиона России от 27 декабря 2010 г. N 791 утверждена и введена в действие с 20 мая 2011 г. актуализированная редакция настоящего документа с шифром СП 16.13330.2011


Настоящие СНиП указаны в Перечне национальных стандартов и сводов правил, утвержденном распоряжением Правительства РФ от 21 июня 2010 г. N 1047-р, и признаны обязательными для применения для обеспечения соблюдения требований Технического регламента о безопасности зданий и сооружений


Разработаны ЦНИИСК им. Кучеренко с участием ЦНИИпроектстальконструкции Госстроя СССР, МИСИ им. В.В. Куйбышева Минвуза СССР, института "Энергосетьпроект" и СКБ "Мосгидросталь" Минэнерго СССР


Настоящие нормы разработаны в развитие ГОСТ 27751-88 "Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету" и СТ СЭВ 3972-83 "Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету"


С введением в действие настоящих норм и правил утрачивают силу:

СНиП II-В.3-72 "Стальные конструкции. Нормы проектирования";

изменения СНиП II-В.3-72 "Стальные конструкции. Нормы проектирования", утвержденные постановлением Госстроя СССР:

N 150 от 12 сентября 1975 г.;

N 94 от 24 июня 1976 г.;

N 211 от 31 октября 1978 г.;

N 250 от 27 декабря 1978 г.;

N 2 от 25 января 1980 г.;

N 104 от 14 июля 1980 г.;

N 130 от 31 июля 1981 г.;

СНиП II-И.9-62 "Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования" (раздел "Проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи");

изменения СНиП II-И.9-62 "Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования", утвержденные постановлением Госстроя СССР от 10 апреля 1975 г.;

"Указания по проектированию металлических конструкций антенных сооружений объектов связи" (СН 376-67)


В СНиП II-23-81 внесены изменения, утвержденные постановлением Госстроя СССР N 120 от 25 июля 1984 г., N 218 от 11 декабря 1985 г., N 69 от 29 декабря 1986 г., N 132 от 8 июля 1988 г., N 121 от 12 июля 1989 г.


Основные буквенные обозначения приведены в прил.9*


Разделы, пункты, таблицы, формулы, приложения и подписи к рисункам, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах звездочкой


Редакторы - инженеры Ф.М. Шлемин, В.П. Поддубный (Госстрой СССР), д-р техн. наук проф. В.А. Балдин, канд. техн. наук Г.Е. Вельский (ЦНИИСК Госстроя СССР), инж. Е.М. Бухарин ("Энергосетьпроект" Минэнерго СССР), инж. Н.В. Шевелев (СКБ "Мосгидростапь" Минхэнерго СССР).


При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале "Бюллетень строительной техники", "Сборнике изменений к нормативным документам, утвержденных Госстроем России" и информационном указателе "Государственные стандарты".


Текст документа приводится с учетом поправок, опубликованных в БСТ 8-82


В настоящий документ внесены изменения следующими документами:


Постановление Госстроя СССР от 8 июля 1988 г. N 132

Изменения вступают в силу с 1 января 1989 г.


Изменение, утвержденное постановлением Госстроя СССР от 29 декабря 1986 г. N 69

Изменения вступают в силу с 1 июля 1987 г.


Изменение, утвержденное постановлением Госстроя СССР от 11 декабря 1985 г. N 218

Изменения вступают в силу с 1 июля 1986 г.


Откройте нужный вам документ прямо сейчас или получите полный доступ к системе ГАРАНТ на 3 дня бесплатно!

Получить доступ к системе ГАРАНТ

Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.