Изменение N 2 СНиП 2.06.04-82* "Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)" (утв. постановлением Минстроя РФ от 13 июля 1995 г. N 18-66)

Изменение N 2 СНиП 2.06.04-82*
"Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)"
(утв. постановлением Минстроя РФ от 13 июля 1995 г. N 18-66)


Введено в действие с 1 июля 1996 г.


1. Раздел 5 СНиП 2.06.04-82* изложить в следующей редакции:


"5. Ледовые нагрузки на гидротехнические сооружения. Основные положения


5.1. Нагрузки от льда на гидротехнические сооружения должны определяться на основе статистических данных о физико-механических свойствах льда, гидрометеорологических и ледовых условиях в районе сооружения для периода времени с наибольшими ледовыми воздействиями,

5.2. Прочностные характеристики льда при сжатии Rc и изгибе Rf, МПа, основные прочностные характеристики, определяющие значение ледовой нагрузки, следует определять по формулам:


                      1    N
     R  = кв.корень (--- сумма(C  + Дельта)(2);                     (114)
      c               N   i=1   i         i

     R  = 0,4(C  + Дельта),                                         (115)
      f        b         b
     где

N - количество слоев одинаковой толщины, на которое разбивается (по толщине) рассматриваемое ледяное поле, при этом N >= 3;

Ci - среднее (арифметическое) значение максимального предела прочности льда при одноосном сжатии, МПа, в i-ом слое при температуре ti, определяемое по опытным данным (методика испытаний льда на одноосное сжатие дана в Приложении 4);

Дельта_i - доверительная граница случайной погрешности определений Ci, МПа, определяемая методами математической статистики при заданных значениях доверительной вероятности альфа и количестве параллельных измерений (числе испытанных образцов) n;

Cb и Дельта_b - среднее (арифметическое) значение максимального предела прочности льда при одноосном сжатии, МПа, в нижнем слое рассматриваемого ледяного поля при температуре t_b и доверительная граница случайной погрешности определений Cb, МПа, определяемые так же, как Ci и Дельта_i.

При отсутствии опытных данных допускается принимать значения (Ci + Дельта_i) по табл. 27 и 28.

5.3. Расчетная толщина ровного льда h_d, м, принимается равной:

для пресноводного льда Европейской части России и в районах Сибири, расположенных южнее 65° северной широты, - 0,8 от максимальной за зимний период толщины льда 1%-ной обеспеченности;

для районов Азиатской части России, расположенных между 65° и 70° северной широты, - 0,9 от максимальной толщины льда обеспеченностью 1% .

для районов Азиатской части России, расположенных севернее 70° северной широты, - максимальной толщине льда 1%-ной обеспеченности;

для морского льда - максимальной толщине льда 1%-ной обеспеченности.

В зимний период в случае смерзания сооружения с ледяным полем за трое суток и более до момента наибольшего воздействия льда на сооружение расчетная толщина льда на границе сооружение-лед принимается по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии допускается толщину примерзшего к сооружению льда считать равной 1,5 h_d.

5.4. Строение ледяного поля (по толщине) определяется по данным кристаллографического исследования, а при их отсутствии допускается принимать:

ледяной покров открытых озер, водохранилищ и крупных рек состоит из зернистого и призматического льдов;

ледяной покров морей и устьевых участков рек, впадающих в моря, состоит из зернистого и волокнистого льдов;

толщина слоя зернистого льда, располагающегося в верхней части ледяного покрова, составляет 0,25 h_d, а толщина слоя призматического или волокнистого льда - 0,75 h_d.

Примечания.

1. Настоящие требования распространяются на пресноводный и морской однолетний лед.

2. Доверительная вероятность значений Rc и Rt при расчетах ледовых нагрузок на сооружения II и III класса принята альфа=0,95, а для сооружений I класса при соответствующем обосновании допускается назначать большую доверительную вероятность, но не выше альфа=0,99.

3. Для морей Арктического и Дальневосточного бассейна нагрузки на сооружения уточняются по опытным данным.


Таблица 27

Тип кристалличе-
ской структуры
пресноводного
льда
Температура льда в i-ом слое ледяного поля t_i, °C
0 -3 -15 -30
Значения (Ci+-Дельта_i), МПа (при альфа=0,95, n=5)
Зернистый
(снежный)
Призматический
(столбчатый)
Волокнистый
(шестовато-
игольчатый)

1,2+-0,1

1,5+-0,2

0,8+-0,l

3,1+-0,2

3,5+-0,3

2,0+-0,2

4,8+-0,3

5,3+-0,4

3,2+-0,3

5,8+-0,4

6,5+-0,5

3,8+-0,4
t_i - температура льда в i-ом слое ледяного поля, °С, определяемая по
опытным данным, а при их отсутствии - по формуле

t =t Z (116),
i y i

где ty - температура льда на границе воздух (или снег) - лед, °С,
определяемая методами тепло- и массообмена по данным о температуре
воздуха, толщине снежного покрова и скорости ветра или принимаемая
равной среднесуточной температуре воздуха до момента наибольшего
воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0,5 м - за 5
суток; 0,75 м - за 11 суток; 1,0 м - за 19 суток; 1,5 м - за 48 суток;
2,0 м - за 77 суток;
Zi - расстояние от границы лед-вода до середины i-го слоя в долях
толщины ледяного поля.
Примечание. В период весеннего ледохода допускается принимать
t_y=0°С при переходе температуры воздуха через ноль до момента наиболь-
шего воздействия льда на сооружение при данной толщине льда: 0,5 м - за
1 сутки; 1,0 м - за 5 суток; 1,5 м - за 11 суток; 2,0 м - за 19 суток.

Таблица 28

Тип кристал-
лической
структуры
морского
льда
Количество жидкой фазы в i-ом слое ледяного поля Vi, %.
1 10 25 50 100 200
Значения (Ci+-Дельта_i), МПа (при альфа=0,95, n=5)
зернистый
волокнистый
8,4+-0,5
6,0+-0,5
6,0+-0,5
3,9+-0,4
3,4+-0,4
1,9+-0,2
1,6+-0,2
0,7+-0,1
1,0+-0,2
0,4+-0,1
0,8+-0,2
0,3+-0,1
Vi - количество жидкой фазы в i-ом слое ледяного поля, о/оо,
определяемое по "Океанографическим таблицам" при заданных значениях
температуры и солености льда, t_i и Si.
t_i - температура льда к i-ом слое ледяного поля, °С, определяемая
по опытным данным, а при их отсутствии - по формуле

t_i = (t_v - t_b) Zi + t_b, (117)

где
t_b - температура льда на границе лед-вода (температура замерзания),
°С, определяемая по "Океанографическим таблицам" при заданном значении
солености воды Sw;
St_i, Zi - обозначения те же, что в формуле (116), табл.27.
Si - соленость льда в i-ом слое ледяного поля, определяемая по
опытным данным, а при их отсутствии принимаемая одинаковой по толщине
поля и равной 0,2Sw для льда возрастом до двух месяцев или 0,15Sw для
льда возрастом два месяца и более.

5.5. Силу от воздействия движущихся ледяных полей на сооружения в вертикальной передней гранью необходимо определять:

от воздействия ледяного поля на отдельно стоящую опору, рис.35, с передней гранью в виде треугольника, многогранника или полуциркульного очертания F_c,р, МН, по формуле


При этом, сила F_c,p, определенная по формуле (118), не может быть больше силы F_b,p, МН, определяемой по формуле


РИС.35. СХЕМА. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*
РИС.36. СХЕМА. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*

Таблица 29


Коэффициент
формы опоры
в плане
Для опор с передней гранью в виде
треугольника с углом заострения
в плане 2 гамма, град
многогранника
или полуцир-
кульного
очертания
прямо-
уголь-
ника
45 60 75 90 120
m 0,41 0,47 0,52 0,58 0,71 0,83 1
Примечание. В случае внезапной подвижки смерзшегося с опорой ледяного
поля для опоры с передней гранью в виде треугольника и прямоугольника
принимается m-1, для опор с передней гранью в виде многогранника или
перпендикулярного очертания - m-1,26.

Таблица 30


Значение b/h_d 0,3
и менее
1 3 10 20 30
и более
Коэффици-
ент, k_b
для пресноводного
льда
5,3 3,1 2,5 1,9 1,6 1,3
для морского льда 5,7 3,6 3,0 2,3 1,9 1,5
b - ширина опоры или секции сооружения по фронту на уровне действия
льда, м

Таблица 31


.
Значение эпсилон_0,
с(-1)
10(-7)
и менее
5х10(-5) 10(-4)
- 5 х
10(-4)
10(-3) 5х10(-3) 10(-2)
и более
Коэффициент k_v 0,1 0,9 1,0 0,8 0,5 0,3
.
эпсилон_0 - эффективная скорость деформации льда в зоне его
взаимодействия с опорой, с(-1), определяемая по формуле
.
эпсилон_0 = v/4b (120)

Таблица 32


Значения b/h_d 0,3 и менее 1 3 10 20 30 и более
Коэффициент k 1 0,9 0,8 0,6 0,5 0,4

Силу от воздействия ледяного поля на опору с передней гранью в виде прямоугольника следует определять по формуле (121)


R_c и h_d - обозначения те же, что и в пп.5.2 и 5.3.

5.6. Силу от воздействия движущегося ледяного поля на отдельно стоящую коническую опору, рис.37, или конический ледорез полуциркульного очертания при отсутствии смерзания со льдом необходимо определять по формулам:


quot;ФОРМУЛЫ 123 - 126quot;
РИС. 37. СХЕМА. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*
РИС. 38. СХЕМА. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*

Таблица 33


Значение ро g d(2)/R_f h_d 0,1 0,5 1 5 10 25 50 100
Коэффициенты:
k_h,1
k_h,2

1,6
0,31

1,6
0,24

1,7
0,21

1,9
0,11

2,1
0,08

2,5
0,05

2,9
0,02

3,5
0,02

Таблица 34


Значение бета, град. 20 30 40 50 60 70
k_h,3
k_h,4
k_u,1
k_u,2
0,25
0,7
2,2
0,041
0,27
0,9
1,6
0,042
0,31
1,3
1,1
0,039
0,36
1,8
0,8
0,034
0,46
2,6
0,5
0,026
0,67
5,3
0,3
0,017
Примечание. Данные этой таблицы соответствуют коэффициенту трения между
льдом и сооружением, равному 0,15

Таблица 35


Угол наклона образующей
конуса бета, град
45 60 75 90
Коэффициент k_b 0,6 0,7 0,9 1

Примечание. В случае подвижки смерзшегося с коническим сооружением ледяного поля горизонтальная составляющая силы F_h,t, МН, определяется как на цилиндрическую опору с расчетной шириной b, равной диаметру конуса на уровне действия льда, по формуле:


     F    = k     F    ,                                           (127)
      h,f    бета  b,ро

     где
     k     - коэффициент, принимаемый по табл.35;
      бета
     F     - обозначение то же, что и в п.5.5.
      b,ро

Вертикальная составляющая силы F_v,ро в этом случае отсутствует.

5.7. Силу от воздействия движущегося ледяного поля на сооружение, состоящее из системы вертикальных колонн, F_ро, МН рис.39, необходимо определять по формуле:


     F   = n  K1 K2 F    ,                                          (128)
      ро    t        b,ро

     где
     n  - общее число колонн в сооружении;
      t

     К1 - коэффициент, определяемый по формуле

     K1 = 0,83 + 0,17 n_t(-1/2);                                    (129)

     К2 - коэффициент, принимаемый по табл.36;

РИС. 39. СХЕМА. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*

Таблица 36


Значение b/a 0,1 и менее 0,5 1
Коэффициент К2 1 0,55+0,45(k_n/k) k_n/k
а - шаг колонн, м;
k_n - коэффициент, принимаемый по табл.32 при (n,b)/h_d;
n_t - число колонн в первом ряду по фронту сооружения.

Примечание. Значения коэффициента К1, определенные по формуле (129), соответствуют коэффициенту вариации предела прочности льда при одноосном сжатии, равному 0,2.

h_d, F_b,ро, b и k - обозначения те же, что и пп.5.3 и 5.5.


5.8. Силу от воздействия остановившегося ледяного поля, наваливающегося на сооружение при действии течения воды и ветра Fs, МН необходимо определять по формуле:


     F  = (Р +Р +Р +Р   )А,                                         (130)
      s     u  v  i  u,a

в которой величины Р_u, Р_v, Р_i, Р_u,a, МПа, определяются по формулам:


                -6     2
     Р   = 5х10   Vmax ;                                            (131)
      мю
              -4       2
     Р  = 5х10 (h  Vmax /L ;                                        (132)
      v          d        m

                -3
     P  = 9,2x10   h i;                                             (133)
      i             d

                -8       2
     P    = 2.10   V      ,                                         (134)
      u,a           w,max

     где
     V    -  максимальная  скорость  течения  воды  подо   льдом   1%-ной
      max    обеспеченности в период ледохода, м/с;

     V      - максимальная скорость ветра 1%-ной обеспеченности в  период
      w,max   ледохода, м/с;

     L  - средняя длина ледяного поля по направлению потока,  принимаемая
      m   по  данным  натурных  наблюдений,  а  при их отсутствии для рек
          допускается принимать L_m равной утроенной ширине реки, м;

     i - уклон поверхности потока;
     h  и А - обозначения те же, что в пп.5.3 и 5.5.
      d

При этом, сила F_s, определенная по формуле (130), не может быть больше силы F_b,w, определенной по формуле (122) при k_v=0,1.


------------------------------

Примечание. Расчетная ширина ледяного поля принимается по данным натурных наблюдений, а для затворов или аналогичных сооружений - не более ширины пролета сооружения.


5.9. Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки, определенной согласно пп.5.1 - 5.4, необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0,2 h_d, в зимний период, а в период весеннего ледохода - на 0,4 h_d.

Нагрузки на сооружения от движущегося торосистого ледяного поля необходимо увеличить умножением их на коэффициент торосистости k_r, принимаемый равным:

для Азовского, Балтийского, Каспийского, Черного и Японского морей - 1,3;

для Белого, Берингова, Арктических и Дальневосточных морей - 1,5.

При соответствующем обосновании допускается принимать для Арктических и Дальневосточных морей k_r=2.


Нагрузки на сооружения от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении


5.10. Горизонтальную линейную нагрузку (на 1 пог.м длины по фронту протяженного сооружения) от сплошного ледяного покрова при его температурном расширении q, МН/м, необходимо принимать равной наибольшему значению из полученных за рассматриваемый ряд лет.

Значения q определяются по графикам рис.40 при заданных значениях перепадов температуры воздуха ДельтаQ, °С, и соответствующих им реальных и приведенных толщинах льда, h_c, м и h_red, м.

Значения ДельтаQ следует выбирать из графика хода температуры воздуха по данным срочных наблюдений в ледоставный период для каждого года из рассматриваемого ряда лет (30 лет и более) при длительности перепадов от 5 часов до 20 суток.

Значения h_с принимаются равными средним толщинам льда за время перепада температуры.

Значения h_red, м, необходимо определять по формуле


     h   =h +1,43 h +h ,                                            (135)
      red  c       s  r

     где
     b  - средняя толщина снега за время перепала температуры, м;
      s
     h  - добавочная толщина льда, м, принимаемая по табл.37.
      r

РИС. 40. ГРАФИК. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*

Таблица 37


Средняя скорость
ветра за время перепада
температуры Vw, м/с
Добавочная толщина льда h_r, м, при средней
температуре воздуха за время перепада
температуры Qa, °С
0 -10 -20
0
2,5
5
10
20
0,57
0,32
0,16
0,05
0,01
0,46
0,26
0,14
0,05
0,01
0,39
0,22
0,12
0,05
0,01

5.11. Силу от воздействия ледяного покрова на отдельно стоящее сооружение F_t, МН, необходимо определять по формуле:


     F =k  q b,                                                     (136)
      t  i

     где
     k  - коэффициент принимаемый по табл.38;
      i

Таблица 38


Значение L/b 1 5 15 25 50 75 100
Коэффициент k_i 1 2 4 6 10 14 17
L - расстояние от отдельно стоящего сооружения до берега или
протяженного сооружения, м

b и q - обозначения те же, что и в пп.5.5 и 5.10.

При этом сила F_t, определенная по формуле (136), не может быть больше силы, F_t,b, МН, определяемой по формуле:


     F    = R  b h ,                                                (137)
      t,b    c    c

     где
     R  - обозначение то же, что в п.5.2.
      c

5.12. Точку приложения равнодействующей ледовой нагрузки, определенной согласно пп.5.10 и 5.11, необходимо принимать ниже расчетного уровня воды на 0,25 h_c.


Нагрузки на сооружения от заторных и зажорных масс льда


5.13. Силу от движущейся заторной массы льда на отдельно стоящую опору F_b,i, МН, необходимо определять по формуле:


     F    = 0,5 m R    b h   ,                                      (138)
      b,i          b,i    b,i

     где
     R    -  нормативное сопротивление заторной  массы льда смятию,  МПа,
      b,i    определяемое  по  данным  натурных  наблюдений,  а  при   их
             отсутствии допускается принимать равным:

- для участков рек севернее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Благовещенск - Николаевск на Амуре 0,45 МПа;

- между линиями Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Благовещенск - Николаевск на Амуре и Архангельск - Киров - Уфа - Усть-Каменогорск 0,35 МПа;

- южнее линии Архангельск - Киров - Уфа - Усть-Каменогорск 0,25 МПа;


     h     - расчетная толщина заторной массы, м, определяемая по  данным
      b,i    натурных наблюдений, а при их отсутствии по формуле

     h    = a  H   ,                                               (139)
      b,i    i  b,i

     где
     a  - коэффициент, принимаемый по табл.39;
      i

     H    - средняя глубина реки выше затора при максимальном расходе
      b,i

Таблица 39


Значение H_b,i, м 3 5 10 15 20 25
Коэффициент a_i 0,85 0,75 0,45 0,40 0,35 0,28

m,b - обозначения те же, что в п.5.5. воды заторного периода, м;

5.14. Силу от движущейся зажорной массы на отдельно стоящую опору Fb,j, МН, необходимо определять по формуле


     F    = m R    b h ,                                            (140)
      b,j      b,j    i

     где
     R    - нормативное  сопротивление   зажорной  массы   смятию,   МПа,
      b,j   определяемое  по  данным  натурных   наблюдений,  а  при   их
            отсутствии допускается принимать равным 0,12 МПа;

     h    - расчетная толщина зажора, м, определяемая по данным  натурных
      i     наблюдений, а при их отсутствии допускается принимать  равной
            0,8  от  средней  глубины  потока  при расходе воды зажорного
            периода; m,b - обозначения те же, что в п.5.5.

Нагрузки от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды


5.15. Вертикальную линейную нагрузку (на 1 пог.м длины по фронту сооружения) от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды f_d, МН/м, рис.41, необходимо определять по формуле


quot;ФОРМУЛА 141quot;
РИС. 41. СХЕМЫ. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*

а - при понижении УВ;

б - при повышении УВ;

УВЛ - уровень воды при ледоставе.


5.16. Момент силы, воспринимаемый 1 пог.м протяженного сооружения от примерзшего ледяного покрова, Мl, МН x м/м, при изменении уровня воды, рис.41, необходимо определять по формуле


     M  = 2,6h0 кв.корень (h   (3)),                                (142)
      l                     max

     где h , h    - обозначения те же, что в п.5.15.
          0   max

При этом, момент силы Мl, определенный по формуле (142) не может быть больше момента Мl,lim, МН x м/м, определяемого по формуле:


                   2
     М      =  h    (сигма  + сигма )/12,                           (143)
      l,lim     max       c        t

     где
     сигма                - предельное      напряжение  в   сжатом   слое
          с                 изгибаемого     ледяного     покрова,    МПа,
                            определяемое  как   (С+Дельта)  для   нижнего
                            слоя ледяного покрова  при температуре t_b  в
                            случае  понижения  уровня  воды  или  -   для
                            верхнего   слоя    ледяного    покрова    при
                            температуре  t_u  в  случае  повышения уровня
                            воды;

     сигма                - предельное  напряжение   в  растянутом   слое
          t                 изгибаемого     ледяного     покрова,    МПа,
                            определяемое как 0,3  (С+Дельта) для верхнего
                            слоя ледяного покрова  при  температуре t_u в
                            случае  понижения  уровня  воды  или  -   для
                            нижнего слоя ледяного покрова при температуре
                            t_b в случае повышения уровня воды;

     C, Дельта, t   и t   - обозначения те же, что и в п.5.2.
                 u     b

5.17. Вертикальную силу на отдельно стоящую опору или свайный куст от примерзшего к сооружению ледяного покрова при изменении уровня воды Fd,p, МН, рис.42, необходимо определять по формуле:


                       2
     F    = k   R  h    ,                                           (144)
      d,p    f   f  max

     где
     k   - коэффициент, определяемый по формуле
      f

     k   = 0,6 + 0,15 D/h   ,                                       (145)
      f                  max

     где
     D           - поперечный размер (диаметр) опоры или свайного  куста,
                   м;
     R   и h     - обозначения те же что и пп.5.2 и 5.15.
      t     max

------------------------------

Примечание. При прямоугольной форме опоры в плане со сторонами b и с, м, или для сооружения, состоящего из системы колонн, или куста свай с внешними габаритами опорной части на уровне действия льда b и с, м, допускается принимать D = кв.корень (bc), м.


РИС.42. СХЕМЫ. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*
РИС.43. СХЕМА. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*
РИС.44. ГРАФИКИ. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*

5.18. Вертикальную силу на сооружение, состоящее из системы вертикальных колонн, от примерзшего к опорам ледяного покрова при изменении уровня воды Fd,f, МН, рис.43, необходимо определять по формуле:


     F    = k F   ,                                                 (146)
      d,f      d,p

     где
     К - коэффициент, определяемый по формуле

         n -1
          t
     K = П K ,                                                      (147)
            k
         k=1

     где

     К                     - коэффициент для k-ой колонны, принимаемый по
      k                      графикам рис.44 при заданных значениях  а_k,
                             b и h_max;

     а                     - расстояние  от  оси  произвольно   выбранной
      k                      основной колонны  до оси  k-ой колонны  (см.
                             рис.43), м;

     b, n ,  h     и F     - обозначения те же, что в  пп.5.5, 5.7, 5.15
         t    max     d,p    и 5.17."

2. Дополнить текст СНиП 2.06.04-82* рекомендуемым приложением 4:


Приложение 4

Рекомендуемое


Испытание льда на одноосное сжатие


Отбор, изготовление и подготовка образцов к испытанию


Образцы льда отбираются из N слоев ледяного поля так, чтобы их длинные оси были перпендикулярны направлению роста кристаллов; при этом N>=3, толщина испытываемого ледяного поля должна быть не менее 0,6 hd.

Образцы льда изготавливаются в виде призм квадратного сечения или цилиндров круглого сечения с отношением высоты к ширине (диаметру), равны 2,5. Ширина образца должна не менее чем в 10 раз превышать средний поперечный размер кристалла, определяемый по данным кристаллографического исследования.

Отклонение размеров образцов от номинальных не должно превышать +-1%. Образцы должны иметь гладкую ровную поверхность без трещин, сколов, раковин, заусенцев и др. дефектов.

Цилиндрические образцы следует изготовлять на токарном станке, а призматические - на горизонтально-фрезерном станке.

Грани призматических образцов рекомендуется обрабатывать попарно двумя фрезами, установленными на одном валу с расстоянием между ними, равным ширине образца при обработке боковых граней и с расстоянием, равным высоте образца при обработке опорных граней.

Перед испытанием образцы исследуемого слоя выдерживаются не менее чем 1 час при температуре слоя t_i, определяемой по опытным данным, а при их отсутствии - по формулам (116) и (117).


Оборудование


Испытательные машины должны быть устроены по типу машин с управляемой скоростью деформации. Наибольшая создаваемая машиной нагрузка должна не менее чем в два раза превышать разрушающую нагрузку для испытываемых образцов.

Испытательные машины должны иметь автоматическую запись кривой "нагрузка - деформация", обеспечивать измерение нагрузки с погрешностью не более +-5%.


Проведение испытаний


Образцы сжимаются вдоль длинных осей.

Образцы исследуемого слоя испытываются при температуре t_i и постоянной скорости деформации, принимаемой для пресноводного льда равной


        .
     эпсилон_с = 3 х 10(-4), с(-1),

а для морского льда по табл. 1.


Таблица 1


Температура льда в i-ом слое
t , °С
i,
-2 -10 -15 -23 и ниже
Значение
. 4 -1
эпсилон x 10 , c
c
0,5 1,5 2,0 3,0

Обработка результатов


Разрушающее напряжение (предел прочности) при сжатии для каждого образца С_j, МПа, вычисляется по формуле:


     C  = (P   )  / f,                                              (163)
      j     max j

     где
     (Рmax)    - максимальная нагрузка для j-го образца, определяемая  по
           j     диаграмме "нагрузка-деформация" (см. рис.1), МН;

     f         - площадь первоначального поперечного сечения образца, м2.

РИС.1. ДИАГРАММЫ. ПРИЛОЖЕНИЕ 4. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*

За результат испытания серии образцов исследуемого слоя принимается величина


     С+-Дельта, МПа,

     где
     С  - среднее  (арифметическое) значение   параллельных   определений
          предела прочности при сжатии, МПа, определяемое по формуле

          1    n
     С = --- сумма(C );                                             (163)
          n   j=1   j

Дельта и n - обозначения те же, что в п.5.2.


Графически результат испытания серии образцов исследуемого слоя изображается точкой и двумя равными отрезками, отложенными вверх и вниз от этой точки; точка соответствует среднему (арифметическому) значению предела прочности льда, а отрезок - среднему квадратическому отклонению случайной погрешности измерений. Указание количества испытанных образцов обязательно.

Примеры графического представления результатов испытаний нескольких серий образцов показаны на рис. 2 и 3.


РИС.2. ПРИЛОЖЕНИЕ 4. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*
РИС.3. ПРИЛОЖЕНИЕ 4. ИЗМЕНЕНИЕ N 2 СНИП 2.06.04-82*


Изменение N 2 СНиП 2.06.04-82* "Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)" (утв. постановлением Минстроя РФ от 13 июля 1995 г. N 18-66)


Текст изменения опубликован в Бюллетене строительной техники, N 9, 10, 11 1995 г.


Откройте нужный вам документ прямо сейчас или получите полный доступ к системе ГАРАНТ на 3 дня бесплатно!

Получить доступ к системе ГАРАНТ

Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.