Вход
Купить систему ГАРАНТ
Получить демо-доступ
Узнать стоимость
Информационный банк
Подобрать комплект
Семинары
Постановление Госгортехнадзора РФ от 5 июня 2003 г. N 51 "Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов"
Постановление Федерального горного и промышленного надзора России
от 5 июня 2003 г. N 51
"Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов"
ГАРАНТ:
По заключению Минюста РФ от 21 июня 2003 г. N 07/6323-ЮД настоящий приказ не нуждается в государственной регистрации (информация опубликована в Бюллетене Министерства юстиции Российской Федерации, 2003 г., N 8)
Госгортехнадзор России постановляет:
1. Утвердить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов.
2. Направить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов на государственную регистрацию в Министерство юстиции Российской Федерации.
|
Начальник Госгортехнадзора России |
В.М.Кульечев |
Методические рекомендации
по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов РД 03-607-03
(утв. постановлением Госгортехнадзора РФ от 5 июня 2003 г. N 51)
ГАРАНТ:
См. Методику расчета зон затопления при гидродинамических авариях на хранилищах производственных отходов химических предприятий РД 09-391-00, утвержденную постановлением Госгортехнадзора России от 4 ноября 2000 г. N 65
Согласно постановлению Госгортехнадзора РФ от 25 июля 2003 г. N 105 настоящие Методические рекомендации введены в действие с 1 августа 2003 г.
Разработаны Управлением по надзору в химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности Госгортехнадзора России
I. Общие положения
1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.
1.2. Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.
1.3. Методика позволяет определить показатели, характеризующие аварию:
- границы зоны затопления;
- время образования прорана;
- размеры и форма развития прорана;
- расходы и объемы жидких отходов, выливающихся по мере развития прорана;
- высота, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.
1.4. Методика предназначена для использования:
- организациями, эксплуатирующими хранилища;
- проектными организациями;
- экспертными центрами;
- другими организациями по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;
- при декларировании безопасности гидротехнических сооружений (далее - ГТС);
- при определении последствий гидродинамической аварии;
- при определении возможности дальнейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.
II. Основные положения, принимаемые при расчете
2.1. Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обуславливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетном отношении на два этапа:
а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;
2.2. В Методике приняты следующие допущения:
- поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;
- после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;
- гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна, больше критического, на участок, где уклон меньше критического - не рассматривается.
III. Расчет образования прорана (процесса разрушения дамб)
3.1. В расчетах приняты следующие основные обозначения:
Н - максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и
mах отметкой до которой могут вытекать жидкие отходы, м.
F - площадь заполнения хранилища (определяется по графику
зависимости площади (F) и объема (V) от уровня заполнения), м2.
V - полный объем отходов в хранилище (определяется по графику
max зависимости F и V от уровня заполнения), м3.
l - ширина гребня дамбы, м.
0
m - заложение внутреннего откоса дамбы (отношение длины
отк. горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м.
n - заложение внешнего откоса дамбы, м/м.
отк.
ро - плотность частиц грунта, т/м3.
s
ро - плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких
ж отходов), т/м3.
ро - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/м3.
d
ню - кинематический коэффициент вязкости жидкости и
неконсолидированных отходов (жидких отходов), см2/сек. (Для воды
кинематический коэффициент вязкости равен 0,0101, см2/сек).
d - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.
3.2. Исходными данными для расчета являются:
- максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;
- зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;
- ширина гребня дамбы;
- заложение внутреннего откоса дамбы;
- заложение внешнего откоса дамбы;
- плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;
- средневзвешенный размер частиц грунта.
3.3. За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство
y = b = h = 0,5 м; (1)
0 0 0
где: у - начальная глубина прорана,
0
b - начальная ширина прорана,
0
h - начальная глубина потока.
0
На рис.1 представлена схема расчета размыва гребня и пляжной зоны хвостохранилища:
Задавая приращение глубины прорана на каждом расчетном шаге постоянным и равным Дельта у <= y_0, определяется приращение ширины прорана
b
0
Дельта b = Дельта y x ------------; (2)
y + Дельта y
0
Задавая приращения размеров прорана (Дельта у и Дельта b) определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя Дельта Н . Расчет ведется методом итераций.
Определение параметров размыва прорана и потока производится в расчетный i-ый промежуток времени:
глубина прорана y = y + Дельта у; (3)
i i-1
ширина прорана b = b + Дельта b; (4)
i i-1
длина прорана (м) l = y x (m + n ) + l ; (5)
i i отк. отк. 0
При достижении у_i = Н_mах принимается, что увеличение прорана рассчитывается только за счет его расширения
b = b + Дельта b'; (6)
i i-1
y
0
где Дельта b' = 2,5 x Дельта y х ------------; (7)
y + Дельта y
0
2
Глубина потока в проране (м): h = --- H ; (8)
i 3 i
где H_i определяется по формуле (30).
Расход потока в проране (м3/c):
3/2
Q = m b H x кв.корень(2g) ; (9)
i i i
где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0,31.
Удельный расход потока в проране (м2/с):
Q
i 3/2
q = --- = 1,373 х Н ; (10)
i b i
i
Скорость потока в проране (м/с):
Q
i 1/2
u = ----- = 2,056 x H ; (11)
i b h
i i
Неразмывающая скорость u_0 (м/с) определяется для заданного значения dcp и гидравлических параметров потока по зависимостям B.C.Кнороза:
для 0,05 мм < d < 0,25 мм;
0,3 0,35 0,05
ню (g ро ) d
ж
u = 0,71 --------------------------------; (12)
0i -0,25
кв.корень(0,0008+(0,006 R ))
i
для 0,25 мм < d < 1,5 мм;
0,7
660 R ню
0,136 0,432 0,292 i
u = 1,8 ню (g ро ) d lg ---------------------; (13)
0i ж 0,35 0,24 1,81
(g ро ) d k
ж
для d > 1,5 мм;
R
i
u = кв.корень(g ро d) lg(11,5 ---); (14)
0i ж k
0,75
где k = 0,785 x d ;
R_i - гидравлический радиус потока для прямоугольного сечения прорана, определяемый по формуле:
b h
i i
R = --------- (м); (15)
i b + 2 h
i i
Для частиц грунтов с d < 0,1 мм при определении значения неразмывающей скорости необходимо учитывать силы сцепления между частицами грунта.
Неразмывающую# скорость для связанных грунтов определяется по формуле:
2gm
u = 1,25 кв.корень(-------- [(ро - ро ) d + 0,044 C k]); (16)
0i 2,6 ро n s ж э гр
ж
где m - коэффициент условий работы, принимаем равным 1;
d - эквивалентный диаметр отрывающихся отдельностей связанного
э грунта (для супесей d = 3 мм, для суглинков d = 4 мм, для глины
d = 5 мм); э э
э
С - нормативная усталостная прочность связанного грунта на разрыв
гр Н
(Па): С = 0,35 С ;
гр
Н
С - нормативное удельное сцепление грунта (Па);
k - коэффициент однородности, допускается принимать равным 0,5;
d
э
n = 1 + -----------------;
(0,00005 +0,3 d )
э
Значение неразмывающей скорости определяется по справочнику проектировщика "Гидротехнические сооружения" (под ред. В.П.Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.).
Величина гидравлической крупности W_0 (м/с) для размываемых грунтов в проране определяется в зависимости от диаметра частиц грунта по формулам:
2
g х d х ро
ж
при d <= 0.1 мм W = ------------; (17)
0 18 х ню
g х ро 1/1,5
ж
при 0,1 мм < d < 0,6 мм W = d x (--------------------) ; (18)
0 11.2 х кв.корень(ню)
1,2 1/1,8
g х d х ро
ж
при 0,6 мм < d < 2,0 мм W = (--------------) ; (19)
0 0,2
4,4 х ню
при d >= 2,0 мм W = 1,2 кв.корень(g x d х ро ); (20)
0 ж
где g - ускорение силы тяжести (g = 981 см/с2).
Время размыва элементарного объема прорана (с):
2 x ро х Дельта W
d i
Дельта t = -------------------; (21)
i мю х Q
i i
где Дельта W - увеличение объема размытого прорана (м3):
i
Дельта W = W - W = 0,5(b y l - b y l ); (22)
i i i-1 i i i i-1 i-1 i-1
мю - транспортирующая (размывающая) способность потока.
i
В зависимости от гидравлических параметров потока и диаметра частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо во взвешенном, либо в донном состоянии.
Если скорость потока u_i >= 2,7 u_0i и все частицы d <= 0,15 мм (переносятся во взвешенном состоянии), то величина мю_i может быть определена как
u - u 4 1,6
КРi 0i d
мю = (---------) x (---) x 0,01; (23)
i 3 W R
0 i
где u - критическая скорость потока (м/с) определяется:
КР
0,15
при y < H u = 2,63 х h ; (24)
i max КРi i
0,2
при y = H u = 3,77 х h ; (25)
i max КРi i
Если u_i < 2,7 u_0i и все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном режиме), то величина мю_i определяется по формуле
u 3 u 1,25
i 0i d
мю = 0,002 х (------------) х (1 - -----) х (---) ; (26)
i кв.корень(gd) u h
i i
где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2).
Объем жидкости, вытекающей из прудка за время Дельта t_i:
2 x ро Дельта W
d i
Дельта V = Q x Дельта t = ----------------; (27)
i i i мю
i
Общий объем, вытекший за время Т = Сумма Дельта t_i:
= Сумма Дельта V ; (28)
i i
Понижение уровня в прудке:
Дельта V
i
Дельта H = ---------; (29)
i F
Глубина слоя вытекающего из прудка:
H = H + Дельта y - Дельта H ; (30)
i i-1 i-1
Глубину слоя вытекающего из прудка Дельта H_i можно также определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.
При i = 1 принимаем, что Н_0 = у_0 и Дельта H_0 = 0.
Расчет ведется до того момента, когда V_i достигает значения V_max или величина транспортирующей способности мю_i, становится меньше 0,003.
IV. Определение параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы
Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п.2.2.3, выбираются:
- максимальное значение полного расхода Q_max и соответствующие ему значения ширины b_11 и глубины h_11 (вариант 1);
- максимальное значение удельного расхода q_max и соответствующие ему значения ширины b_12 и глубина h_12 (вариант 2);
- максимальное значение ширины прорана b_mах.
Расчет по выбранным параметрам производится одновременно для Q_max и q_mах.
4.1. Для определения формы свободной поверхности потока необходимо сравнить величину нормальной глубины h_0 с критической глубиной h_кр и уклона внешнего откоса дамбы i_ВО с величиной критического уклона i_кр.
Определение критической глубины потока (м) (здесь и далее по тексту формулы в левой колонке относятся к первому варианту расчета, в правой - ко второму):
2
альфа Q
max
h = корень 3 степени(----------);
кр1 2
g b
11
2
альфа q
max
h = корень 3 степени(----------); (31)
кр2 g
где альфа - коэффициент кинетической энергии, принимается равным 1,1.
g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/с2).
Нормальная глубина h_0 потока вычисляется в процессе итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода К_0:
вычисляется модуль расхода:
Q q
max max
K = ------------; K = -----------; (32)
01 кв.корень(i) 02 кв.корень(i)
1
где i = -----;
ВО n
отк.
Задавая различные значения h_1 (h_2) (здесь и далее по тексту значения параметров, указанных в скобках, относятся ко второму варианту расчета), определяем характеристики потока:
- площадь сечения (м2)
омега = b h ; омега = b h ; (33)
1 11 1 2 12 2
- смоченный периметр потока
хи = b + 2h ; хи = b + 2h ; (34)
1 11 1 1 12 2
- гидравлический радиус
омега омега
1 2
R = ------; R = ------; (35)
1 хи 2 хи
1 2
- коэффициент Шези
1 1/6 1 1/6
С = - R ; С = - R ; (36)
1 n 1 2 n 2
где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025;
- значение расчетного модуля расхода К_r:
К = омега С кв.корень(R ); К = омега С кв.корень(R ); (37)
r1 1 1 1 r2 2 2 2
Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33) - (36) в выражения (37), получим
b x h 2
КР1 1
К = 40 х b х h х корень 3 степени (---------);
r1 КР1 1 b + 2h
КР1 1
b x h 2
КР2 2
К = 40 х b х h х корень 3 степени (---------);
r2 КР2 2 b + 2h
КР2 2
(38)
Результаты расчетов и значения h_1 (h_2)заносятся в таблицу. Значение h_1 (h_2), при котором расчетный модуль расхода K_r1 приблизительно = K_01 (К_r2 приблизительно = K_02), и будет значением нормальной глубины потока h_01 (h_02).
Величина критического уклона определяется по формуле:
g хи g хи
кр1 кр2
i = --------------; i = --------------; (39)
кр1 2 кр2 2
альфа С b альфа С b
кр1 кр1 кр2 кр2
Подставляя значения параметров, определяемых по уравнениям (33) - (36) при h = h_кр, в (39), получим
4
(b + 2h )
-3 кр1 кр1
i = 5,57 x 10 корень 3 степени(--------------);
кр1 b x h
кр1 кр1
4
(b + 2h )
-3 кр2 кр2
i = 5,57 x 10 корень 3 степени(--------------); (40)
кр2 b x h
кр2 кр2
где b = b ; b = b ;
кр1 11 кр2 12
В зависимости от глубины потока в начале откоса h (h ) и
11 12
> > > >
соотношения i < i (i < i ) и h < h (h < h )
кр1 кр2 01 кр1 02 кр2
определяется форма свободной поверхности потока.
4.2. Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.
Из полученных значений h_11, h_01, h_кp1 (h_12, h_02, h_кр2) выбираются наибольшее и наименьшее значение глубины потока [h_max1, h_min1, (h_max2, h_min2)] и вычисляется среднее значение:
h + h h + h
max1 min1 max2 min2
h = ------------; h = ------------; (41)
ср1 2 ср2 2
Определяем длину откоса L, на которой устанавливается нормальная глубина h_01 (h_02):
_
L = h n [эта - эта - (1 - j )[фи(эта ) - фи(эта )]];
1 01 отк. 21 11 1 21 11
_
L = h n [эта - эта - (1 - j )[фи(эта ) - фи(эта )]]; (42)
2 02 отк. 22 12 2 22 12
b 4
_ ср1
j = 45 х корень 3 степени (h x (-----------));
1 ср1 b + 2h
ср1 ср1
b 4
_ ср2
j = 45 х корень 3 степени (h x (-----------));
2 ср2 b + 2h
ср2 ср2
где b = b , b = b ;
ch1 11 ch2 12
эта_ij - относительная глубина (для каждого из вариантов) определяется:
h h
max1 max2
эта = ------; эта = ------; (44a)
11 h 12 h
01 02
h h
min2 min2
эта = ------; эта = ------; (44б)
21 h 22 h
01 02
По величинам гидравлических показателей русла X_1 (Х_2) и относительным глубинам находятся функции относительной глубины фи(эта_11), фи(эта_12) и фи(эта_21), фи(эта_22) (см. Приложение 1).
Гидравлический показатель русла определяется по формулам:
2,8 2,8
X = 3,4 - --------; X = 3,4 - --------; (45)
1 b 2 b
CP1 CP2
---- + 2 ---- + 2
h h
CP1 CP2
Полученные в (42) величины L_1 и L_2 сравниваются с длиной внешнего откоса дамбы L_0.
Если полученное значение L_1 < L_0 (L_2 < L_0), то считается, что глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h_01 = h_11 и h_02 = h_12. Если же значение L_1 > L_0 (L_2 > L_0), тогда, задавая L_1 = L_0 (L_2 = L_0), из уравнения (42) определяем глубину потока у подошвы откоса:
L
0
h = ---------------------------------------------------;
01 _
n {эта - эта - (1 - j )[фи(эта ) - фи(эта )]}
отк. 21 11 1 21 11
L
0
h = ---------------------------------------------------; (46)
02 _
n {эта - эта - (1 - j )[фи(эта ) - фи(эта )]}
отк. 22 12 2 22 12
4.3. Определение скорости потока в сечении у подошвы откоса дамбы.
Скорость U определяется по известному расходу и глубине потока в сечении у подошвы откоса:
Q q
max max
u = -----; u = -----; (47)
1 b h 2 h
1 01 02
Из полученных расчетов из двух случаев выбираем максимальные значения параметров потока в сечении у подошвы откоса: глубины h_max и скорости u_max. Ширина потока в этом сечении принимается равной максимальной ширине прорана b_mах. Эти величины являются исходными для расчета движения потока по прилегающей к хранилищу местности.
V. Расчет максимальных параметров потока по трассе растекания
В зависимости от характера рельефа, вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины, либо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.
Учитывая, что хранилища организаций подконтрольных органам Госгортехнадзора России в основном относятся к овражным, овражно-пойменным и/или равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.
В расчете принято допущение о том, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.
Для определения параметров потока по трассе растекания русло потока разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой поперечного сечения. На границах участков принимается условие равенства расходов. За расчетное принимается максимальное значение расхода потока Q_П = Q_max, полученное в результате расчета на первом этапе.
Для расчета площади сечения лога на концах выбранных участков задаются характерные абсолютные отметки бортов А_Б и дна А_Д лога (см. рис.2).
Для определения формул расчета скорости u_i, глубины h_i и ширины b_i потока вычисляются уклоны i-ых участков лога Iл_i:
A - A
Дi-1 Дi
Iл = ----------;
i L
Лi
где L - длина выбранного i-го участка лога.
Лi
Для плоского рельефа местности и уклонов с Iл_i < 0,01 параметры потока определяются:
_
Q X
П i
- скорость потока u = -------- х (1 - ---------); (48)
i b h _
i-1 i-1 3,32 + X
i
_
X
i
- глубина потока h = h x (1 - ---------); (49)
i i-1 _
2,85 + X
i
_0,6
- ширина потока b = b x (1 + 4,69 x X ); (50)
i i-1 i
l x кв.корень(g x h )
_ i i-1
где Х = ----------------------- - относительное расстояние. (51)
i b x u
i-1 i-1
Для уклонов Iл_i > 0,01 параметры потока в створах критическую h_кp и нормальную h(н) глубины в i-ом створе при расходе Q_П определяются следующим образом:
2
2 альфа Q
П
h = корень 5 степени(----------); (52)
кр 2
gm
2 Q
н П
h = корень квадратный (---------------); (53)
mС кв.корень(R )
i
где m - среднее заложение откосов лога в створе:
альфа + альфа
л п
m = ctg (--------------);
2
Так как коэффициент Шези С и гидравлический радиус R, зависят от глубины h(н), то h(н) определяется методом последовательных итераций. При этом С определяется по формуле (36), R по формуле (34).
В зависимости от соотношения глубин h_(i - 1), h_кр, h(н) и уклона будем иметь кривую спада либо подпора. Исходя из уравнения Бернулли
2 2
альфа U альфа U
i-1 i
h + ---------- + il = h + ---------- + h ; (54)
i-1 2g i 2g ТР
2
U L
ср
где h = -------- потери напора между створами
ТР 2
C R
cp cp
U + U C + C R + R
i-1 i i-1 i i-1 i
U = --------; C = --------; R = --------;
cp 2 cp 2 cp 2
2 Q
П
U = ---- скорость потока в i-том створе;
i 2
h m
i = I
_Лi
определяем длину кривой свободной поверхности l:
2 2
h - h - 0,056(U - U )
i i-1 i-1 i
l = --------------------------; (55)
2
U
ср
i - ------
2
С R
cp cp
где h - глубина в предыдущем створе.
i-1
Если длина кривой l меньше расстояния между створами L_лi, то h_i достигнет h(н) или h_кp и будет им равна (соответственно), в противном случае определяем глубину h_i, по формуле
(h - h )l
i i-1
h = h + ------------; (56)
i i-1 L
лi
Площадь максимального затопления между створами определяем по формуле
h (m + m ) + h (m + m )
i-1 Л П i-1 i Л П i
S = ------------------------------ L ; (57)
2 лi
Расчет повторяется для следующего створа.
Гидродинамическое давление Р_i на сооружения, расположенные на пути потока на расстоянии l от подошвы дамбы, вычисляется по формуле:
2
2,7 x ро x u
ж i
P = -------------- (Па); (58)
i 2
Для защиты объектов, попадающих в зону затопления можно с помощью защитных дамб отвести поток через какое-либо пропускное сооружение (водоотводной канал), находящегося на расстоянии l от подошвы дамбы, расчет которого ведется по условию пропуска максимального расхода потока Q_П. Поперечное сечение S_K, обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости и в этом месте и по максимальному расходу:
Q
П
S = ----; (59)
K u
Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока по длине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.
Приложение 1
Функции относительной глубины фи(эта_ij)
| 2,00* | 2,50 | 3,00 | 3,25 | 3,50 | 3,75 | 4,00 | 4,50 | 5,00 | 5,50 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
| 0,00** | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |
| 0,05 | 0.050 | 0.050 | 0.050 | 0.050 | 0.050 | 0.050 | 0.050 | 0.050 | 0.050 | 0.050 |
| 0,10 | 0.100 | 0.100 | 0.100 | 0.100 | 0.100 | 0.100 | 0.100 | 0.100 | 0.100 | 0.100 |
| 0,15 | 0.151 | 0.150 | 0.150 | 0.150 | 0.150 | 0.150 | 0.150 | 0.150 | 0.150 | 0.150 |
| 0,20 | 0.202 | 0.201 | 0.200 | 0.200 | 0.200 | 0.200 | 0.200 | 0.200 | 0.200 | 0.200 |
| 0,25 | 0.255 | 0.252 | 0.251 | 0.250 | 0.250 | 0.250 | 0.250 | 0.250 | 0.250 | 0.250 |
| 0,30 | 0.309 | 0.304 | 0.302 | 0.301 | 0.300 | 0.300 | 0.300 | 0.300 | 0.300 | 0.300 |
| 0,35 | 0.365 | 0.357 | 0.354 | 0.352 | 0.351 | 0.351 | 0.351 | 0.350 | 0.350 | 0.350 |
| 0,40 | 0.423 | 0.411 | 0.407 | 0.404 | 0.403 | 0.403 | 0.402 | 0.401 | 0.400 | 0.400 |
| 0,45 | 0.484 | 0.468 | 0.461 | 0.458 | 0.456 | 0.455 | 0.454 | 0.452 | 0.451 | 0.450 |
| 0,50 | 0.549 | 0.527 | 0.517 | 0.513 | 0.510 | 0.508 | 0.507 | 0.504 | 0.502 | 0.501 |
| 0,55 | 0.619 | 0.590 | 0.575 | 0.570 | 0.566 | 0.564 | 0.561 | 0.556 | 0.554 | 0.552 |
| 0,60 | 0.693 | 0.657 | 0.637 | 0.630 | 0.624 | 0.621 | 0.617 | 0.610 | 0.607 | 0.605 |
| 0,61 | 0.709 | 0.671 | 0.650 | 0.642 | 0.636 | 0.632 | 0.628 | 0.621 | 0.618 | 0.615 |
| 0,62 | 0.725 | 0.685 | 0.663 | 0.654 | 0.648 | 0.644 | 0.640 | 0.632 | 0.629 | 0.626 |
| 0,63 | 0.741 | 0.699 | 0.676 | 0.667 | 0.660 | 0.662 | 0.652 | 0.644 | 0.640 | 0.637 |
| 0,64 | 0.758 | 0.714 | 0.689 | 0.680 | 0.673 | 0.668 | 0.664 | 0.656 | 0.651 | 0.648 |
| 0,65 | 0.775 | 0.729 | 0.703 | 0.693 | 0.686 | 0.681 | 0.676 | 0.668 | 0.662 | 0.659 |
| 0,66 | 0.792 | 0.744 | 0.717 | 0.706 | 0.699 | 0.694 | 0.688 | 0.680 | 0.674 | 0.670 |
| 0,67 | 0.810 | 0.760 | 0.731 | 0.720 | 0.712 | 0.707 | 0.700 | 0.692 | 0.686 | 0.681 |
| 0,98 | 0.829 | 0.776 | 0.746 | 0.734 | 0.725 | 0.720 | 0.713 | 0.704 | 0.698 | 0.692 |
| 0,69 | 0.848 | 0.792 | 0.761 | 0.748 | 0.739 | 0.733 | 0.726 | 0.716 | 0.710 | 0.704 |
| 0,70 | 0.867 | 0.809 | 0.776 | 0.763 | 0.753 | 0.746 | 0.739 | 0.728 | 0.722 | 0.716 |
| 0,71 | 0.887 | 0.826 | 0.791 | 0.778 | 0.767 | 0.760 | 0.752 | 0.741 | 0.734 | 0.728 |
| 0,72 | 0.907 | 0.843 | 0.807 | 0.793 | 0.781 | 0.774 | 0.766 | 0.754 | 0.747 | 0.740 |
| 0,73 | 0.928 | 0.861 | 0.823 | 0.808 | 0.796 | 0.788 | 0.780 | 0.767 | 0.760 | 0.752 |
| 0,74 | 0.950 | 0.880 | 0.840 | 0.823 | 0.811 | 0.802 | 0.794 | 0.780 | 0.773 | 0.764 |
| 0,75 | 0.972 | 0.899 | 0.857 | 0.839 | 0.827 | 0.816 | 0.808 | 0.794 | 0.786 | 0.776 |
| 0,76 | 0.996 | 0.919 | 0.874 | 0.855 | 0.843 | 0.832 | 0.823 | 0.808 | 0.799 | 0.788 |
| 0,77 | 1.020 | 0.939 | 0.892 | 0.872 | 0.860 | 0.848 | 0.838 | 0.822 | 0.812 | 0.801 |
| 0,78 | 1.045 | 0.960 | 0.911 | 0.890 | 0.877 | 0.865 | 0.854 | 0.837 | 0.826 | 0.814 |
| 0,79 | 1.071 | 0.982 | 0.930 | 0.908 | 0.895 | 0.882 | 0.870 | 0.852 | 0.840 | 0.828 |
| 0,80 | 1.098 | 1.006 | 0.950 | 0.929 | 0.913 | 0.900 | 0.887 | 0.867 | 0.854 | 0.842 |
| 0,81 | 1.127 | 1.031 | 0.971 | 0.947 | 0.932 | 0.918 | 0.904 | 0.882 | 0.869 | 0.857 |
| 0,82 | 1.156 | 1.056 | 0.993 | 0.968 | 0.951 | 0.937 | 0.922 | 0.898 | 0.884 | 0.872 |
| 0,83 | 1.188 | 1.082 | 1.016 | 0.990 | 0.971 | 0.956 | 0.940 | 0.915 | 0.900 | 0.888 |
| 0,84 | 1.221 | 1.110 | 1.040 | 1.013 | 0.992 | 0.976 | 0.960 | 0.933 | 0.917 | 0.904 |
| 0,85 | 1.256 | 1.139 | 1.065 | 1.037 | 1.015 | 0.997 | 0.980 | 0.952 | 0.935 | 0.921 |
| 0,86 | 1.293 | 1.170 | 1.092 | 1.062 | 1.039 | 1.019 | 1.002 | 0.972 | 0.953 | 0.938 |
| 0,87 | 1.333 | 1.203 | 1.120 | 1.088 | 1.065 | 1.043 | 1.025 | 0.993 | 0.972 | 0.956 |
| 0,88 | 1.375 | 1.238 | 1.151 | 1.116 | 1.092 | 1.069 | 1.049 | 1.015 | 0.992 | 0.975 |
| 0,89 | 1.421 | 1.276 | 1.183 | 1.146 | 1.121 | 1.097 | 1.075 | 1.039 | 1.014 | 0.995 |
| 0,90 | 1.472 | 1.316 | 1.218 | 1.179 | 1.152 | 1.127 | 1.103 | 1.065 | 1.038 | 1.017 |
| 0,905 | 1.499 | 1.338 | 1.237 | 1.197 | 1.169 | 1.143 | 1.117 | 1.079 | 1.050 | 1.028 |
| 0,910 | 1.527 | 1.361 | 1.257 | 1.216 | 1.186 | 1.159 | 1.132 | 1.093 | 1.063 | 1.040 |
| 0,915 | 1.557 | 1.385 | 1.278 | 1.236 | 1.204 | 1.176 | 1.148 | 1.108 | 1.077 | 1.053 |
| 0,920 | 1.589 | 1.411 | 1.300 | 1.257 | 1.223 | 1.194 | 1.165 | 1.124 | 1.091 | 1.066 |
| 0,925 | 1.622 | 1.439 | 1.323 | 1.279 | 1.243 | 1.214 | 1.184 | 1.141 | 1.106 | 1.080 |
| 0,930 | 1.658 | 1.469 | 1.348 | 1.302 | 1.265 | 1.265 | 1.204 | 1.159 | 1.122 | 1.095 |
| 0,935 | 1.696 | 1.501 | 1.374 | 1.326 | 1.288 | 1.257 | 1.225 | 1.178 | 1.139 | 1.111 |
| 0,940 | 1.738 | 1.535 | 1.403 | 1.352 | 1.312 | 1.280 | 1.247 | 1.198 | 1.157 | 1.128 |
| 0,945 | 1.782 | 1.571 | 1.434 | 1.380 | 1.338 | 1.305 | 1.271 | 1.219 | 1.176 | 1.146 |
| 0,950 | 1.831 | 1.610 | 1.467 | 1.411 | 1.367 | 1.332 | 1.297 | 1.241 | 1.197 | 1.165 |
| 0,955 | 1.885 | 1.653 | 1.504 | 1.445 | 1.399 | 1.362 | 1.325 | 1.265 | 1.220 | 1.186 |
| 0,960 | 1.945 | 1.701 | 1.545 | 1.483 | 1.435 | 1.395 | 1.356 | 1.292 | 1.246 | 1.209 |
| 0,965 | 2.013 | 1.756 | 1.591 | 1.526 | 1.475 | 1.432 | 1.391 | 1.324 | 1.275 | 1.235 |
| 0,970 | 2.092 | 1.820 | 1.644 | 1.575 | 1.521 | 1.475 | 1.431 | 1.362 | 1.308 | 1.265 |
| 0,975 | 2.184 | 1.895 | 1.707 | 1.632 | 1.575 | 1.525 | 1.479 | 1.407 | 1.347 | 1.300 |
| 0,980 | 2.297 | 1.985 | 1.783 | 1.703 | 1.640 | 1.587 | 1.537 | 1.460 | 1.394 | 1.344 |
| 0,985 | 2.442 | 2.100 | 1.881 | 1.795 | 1.727 | 1.666 | 1.611 | 1.525 | 1.455 | 1.400 |
| 0,990 | 2.646 | 2.264 | 2.018 | 1.921 | 1.844 | 1.777 | 1.714 | 1.614 | 1.538 | 1.474 |
| 0,995 | 3.000 | 2.544 | 2.250 | 2.137 | 2.043 | 1.965 | 1.889 | 1.770 | 1.680 | 1.605 |
| 1,005 | 2.997 | 2.139 | 1.647 | 1.477 | 1.329 | 1.218 | 1.107 | 0.954 | 0.826 | 0.730 |
| 1,010 | 2.652 | 1.863 | 1.419 | 1.265 | 1.138 | 1.031 | 0.936 | 0.790 | 0.680 | 0.598 |
| 1,015 | 2.450 | 1.704 | 1.291 | 1.140 | 1.022 | 0.922 | 0.836 | 0.702 | 0.603 | 0.525 |
| 1,020 | 2.307 | 1.591 | 1.193 | 1.053 | 0.940 | 0.847 | 0.766 | 0.641 | 0.546 | 0.474 |
| 1,025 | 2.197 | 1.504 | 1.119 | 0.986 | 0.879 | 0.789 | 0.712 | 0.594 | 0.503 | 0.435 |
| 1,030 | 2.107 | 1.432 | 1.061 | 0.931 | 0.827 | 0.742 | 0.668 | 0.555 | 0.468 | 0.402 |
| 1,035 | 2.031 | 1.372 | 1.010 | 0.885 | 0.784 | 0.702 | 0.632 | 0.522 | 0.439 | 0.375 |
| 1,040 | 1.966 | 1.320 | 0.967 | 0.845 | 0.747 | 0.668 | 0.600 | 0.494 | 0.416 | 0.353 |
| 1,045 | 1.908 | 1.274 | 0.929 | 0.810 | 0.716 | 0.638 | 0.572 | 0.469 | 0.394 | 0.334 |
| 1,05 | 1.857 | 1.234 | 0.896 | 0.779 | 0.687 | 0.612 | 0.548 | 0.447 | 0.375 | 0.317 |
| 1,06 | 1.768 | 1.164 | 0.838 | 0.726 | 0.640 | 0.566 | 0.506 | 0.411 | 0.343 | 0.290 |
| 1,07 | 1.693 | 1.105 | 0.790 | 0.682 | 0.600 | 0.529 | 0.471 | 0.381 | 0.316 | 0.266 |
| 1,08 | 1.629 | 1.053 | 0.749 | 0.645 | 0.565 | 0.497 | 0.441 | 0.355 | 0.292 | 0.245 |
| 1,09 | 1.573 | 1.009 | 0.713 | 0.612 | 0.534 | 0.469 | 0.415 | 0.332 | 0.271 | 0.226 |
| 1,10 | 1.522 | 0.969 | 0.680 | 0.583 | 0.506 | 0.444 | 0.392 | 0.312 | 0.253 | 0.210 |
| 1,11 | 1.477 | 0.933 | 0.652 | 0.557 | 0.482 | 0.422 | 0.372 | 0.293 | 0.237 | 0.196 |
| 1,12 | 1.436 | 0.901 | 0.626 | 0.533 | 0.461 | 0.402 | 0.354 | 0.277 | 0.223 | 0.183 |
| 1,13 | 1.398 | 0.872 | 0.602 | 0.512 | 0.442 | 0.384 | 0.337 | 0.263 | 0.211 | 0.172 |
| 1,14 | 1.363 | 0.846 | 0.581 | 0.493 | 0.424 | 0.368 | 0.322 | 0.250 | 0.200 | 0.162 |
| 1,15 | 1.331 | 0.821 | 0.561 | 0.475 | 0.407 | 0.353 | 0.308 | 0.238 | 0.190 | 0.153 |
| 1,16 | 1.301 | 0.797 | 0.542 | 0.458 | 0.391 | 0.339 | 0.295 | 0.227 | 0.181 | 0.145 |
| 1,17 | 1.273 | 0.775 | 0.525 | 0.442 | 0.377 | 0.326 | 0.283 | 0.217 | 0.173 | 0.137 |
| 1,18 | 1.247 | 0.755 | 0.510 | 0.427 | 0.364 | 0.314 | 0.272 | 0.208 | 0.165 | 0.130 |
| 1,19 | 1.222 | 0.736 | 0.495 | 0.415 | 0.352 | 0.302 | 0.262 | 0.200 | 0.158 | 0.124 |
| 1,20 | 1.199 | 0.718 | 0.480 | 0.400 | 0.341 | 0.292 | 0.252 | 0.192 | 0.151 | 0.118 |
| 1,21 | 1.177 | 0.701 | 0.467 | 0.388 | 0.330 | 0.282 | 0.243 | 0.184 | 0.144 | 0.113 |
| 1,22 | 1.156 | 0.685 | 0.454 | 0.377 | 0.320 | 0.272 | 0.235 | 0.177 | 0.138 | 0.108 |
| 1,23 | 1.136 | 0.670 | 0.442 | 0.366 | 0.310 | 0.263 | 0.227 | 0.170 | 0.132 | 0.103 |
| 1,24 | 1.117 | 0.656 | 0.431 | 0.356 | 0.301 | 0.255 | 0.219 | 0.164 | 0.126 | 0.098 |
| 1,25 | 1.098 | 0.643 | 0.420 | 0.346 | 0.292 | 0.247 | 0.212 | 0.158 | 0.121 | 0.094 |
| 1,26 | 1.081 | 0.630 | 0.410 | 0.337 | 0.284 | 0.240 | 0.205 | 0.152 | 0.116 | 0.090 |
| 1,27 | 1.065 | 0.618 | 0.400 | 0.328 | 0.276 | 0.233 | 0.199 | 0.147 | 0.111 | 0.086 |
| 1,28 | 1.049 | 0.606 | 0.391 | 0.320 | 0.268 | 0.226 | 0.193 | 0.142 | 0.107 | 0.082 |
| 1,29 | 1.033 | 0.594 | 0.382 | 0.312 | 0.261 | 0.220 | 0.187 | 0.137 | 0.103 | 0.079 |
| 1,30 | 1.018 | 0.582 | 0.373 | 0.304 | 0.254 | 0.214 | 0.181 | 0.133 | 0.099 | 0.076 |
| 1,31 | 1.004 | 0.571 | 0.365 | 0.297 | 0.247 | 0.208 | 0.176 | 0.129 | 0.095 | 0.073 |
| 1,32 | 0.990 | 0.561 | 0.357 | 0.290 | 0.241 | 0.202 | 0.171 | 0.125 | 0.092 | 0.070 |
| 1,33 | 0.977 | 0.551 | 0.349 | 0.283 | 0.235 | 0.197 | 0.166 | 0.121 | 0.089 | 0.067 |
| 1,34 | 0.964 | 0.542 | 0.341 | 0.277 | 0.229 | 0.192 | 0.161 | 0.117 | 0.086 | 0.064 |
| 1,35 | 0.952 | 0.533 | 0.334 | 0.271 | 0.224 | 0.187 | 0.157 | 0.113 | 0.083 | 0.061 |
| 1,36 | 0.940 | 0.524 | 0.328 | 0.265 | 0.219 | 0.182 | 0.153 | 0.109 | 0.080 | 0.058 |
| 1,37 | 0.928 | 0.516 | 0.322 | 0.259 | 0.214 | 0.177 | 0.149 | 0.106 | 0.077 | 0.056 |
| 1,38 | 0.917 | 0.508 | 0.316 | 0.253 | 0.209 | 0.173 | 0.145 | 0.103 | 0.074 | 0.054 |
| 1,39 | 0.906 | 0.500 | 0.310 | 0.248 | 0.204 | 0.169 | 0.141 | 0.100 | 0.072 | 0.052 |
| 1,40 | 0.896 | 0.492 | 0.304 | 0.243 | 0.199 | 0.165 | 0.137 | 0.097 | 0.070 | 0.050 |
| 1,41 | 0.886 | 0.484 | 0.298 | 0.238 | 0.195 | 0.161 | 0.134 | 0.094 | 0.068 | 0.048 |
| 1,42 | 0.876 | 0.477 | 0.293 | 0.233 | 0.191 | 0.157 | 0.131 | 0.091 | 0.066 | 0.046 |
| 1,43 | 0.866 | 0.470 | 0.288 | 0.229 | 0.187 | 0.153 | 0.128 | 0.088 | 0.064 | 0.045 |
| 1,44 | 0.856 | 0.463 | 0.283 | 0.225 | 0.183 | 0.150 | 0.125 | 0.085 | 0.062 | 0.044 |
| 1,45 | 0.847 | 0.456 | 0.278 | 0.221 | 0.179 | 0.147 | 0.122 | 0.083 | 0.060 | 0.043 |
| 1,46 | 0.838 | 0.450 | 0.273 | 0.217 | 0.175 | 0.144 | 0.119 | 0.081 | 0.058 | 0.042 |
| 1,47 | 0.829 | 0.444 | 0.268 | 0.213 | 0.171 | 0.141 | 0.116 | 0.079 | 0.056 | 0.041 |
| 1,48 | 0.821 | 0.438 | 0.263 | 0.209 | 0.168 | 0.138 | 0.113 | 0.077 | 0.054 | 0.040 |
| 1,49 | 0.813 | 0.432 | 0.259 | 0.205 | 0.165 | 0.135 | 0.110 | 0.075 | 0.053 | 0.039 |
| 1,50 | 0.805 | 0.426 | 0.255 | 0.201 | 0.162 | 0.132 | 0.108 | 0.073 | 0.052 | 0.038 |
| 1,55 | 0.767 | 0.399 | 0.235 | 0.184 | 0.147 | 0.119 | 0.097 | 0.065 | 0.045 | 0.032 |
| 1,60 | 0.733 | 0.376 | 0.218 | 0.170 | 0.134 | 0.108 | 0.087 | 0.058 | 0.039 | 0.027 |
| 1,65 | 0.703 | 0.355 | 0.203 | 0.157 | 0.123 | 0.098 | 0.079 | 0.052 | 0.034 | 0.023 |
| 1,70 | 0.675 | 0.336 | 0.189 | 0.145 | 0.113 | 0.090 | 0.072 | 0.046 | 0.030 | 0.020 |
| 1,75 | 0.650 | 0.318 | 0.177 | 0.134 | 0.104 | 0.083 | 0.065 | 0.041 | 0.026 | 0.017 |
| 1,80 | 0.626 | 0.303 | 0.166 | 0.124 | 0.096 | 0.077 | 0.060 | 0.037 | 0.023 | 0.015 |
| 1,85 | 0.605 | 0.289 | 0.156 | 0.115 | 0.089 | 0.071 | 0.055 | 0.033 | 0.020 | 0.013 |
| 1,90 | 0.585 | 0.276 | 0.147 | 0.108 | 0.083 | 0.066 | 0.050 | 0.030 | 0.018 | 0.011 |
| 1,95 | 0.567 | 0.264 | 0.139 | 0.102 | 0.078 | 0.061 | 0.046 | 0.027 | 0.015 | 0.009 |
| 2,0 | 0.550 | 0.253 | 0.132 | 0.097 | 0.073 | 0.057 | 0.043 | 0.025 | 0.013 | 0.008 |
| 2,1 | 0.518 | 0.233 | 0.119 | 0.086 | 0.064 | 0.049 | 0.037 | 0.021 | 0.012 | 0.007 |
| 2,2 | 0.490 | 0.216 | 0.108 | 0.077 | 0.057 | 0.043 | 0.032 | 0.018 | 0.010 | 0.006 |
| 2,3 | 0.466 | 0.201 | 0.098 | 0.069 | 0.051 | 0.038 | 0.028 | 0.015 | 0.008 | 0.005 |
| 2,4 | 0.444 | 0.188 | 0.090 | 0.063 | 0.046 | 0.034 | 0.024 | 0.013 | 0.007 | 0.004 |
| 2,5 | 0.424 | 0.176 | 0.082 | 0.057 | 0.041 | 0.031 | 0.021 | 0.011 | 0.006 | 0.003 |
| 2,6 | 0.405 | 0.165 | 0.076 | 0.052 | 0.037 | 0.028 | 0.019 | 0.010 | 0.005 | 0.003 |
| 2,7 | 0.389 | 0.155 | 0.070 | 0.048 | 0.033 | 0.025 | 0.017 | 0.009 | 0.005 | 0.002 |
| 2,8 | 0.374 | 0.146 | 0.065 | 0.044 | 0.030 | 0.022 | 0.015 | 0.008 | 0.004 | 0.002 |
| 2,9 | 0.360 | 0.138 | 0.060 | 0.040 | 0.027 | 0.020 | 0.013 | 0.007 | 0.004 | 0.001 |
| 3,0 | 0.346 | 0.131 | 0.056 | 0.037 | 0.025 | 0.019 | 0.012 | 0.006 | 0.003 | 0.001 |
| 3,5 | 0.294 | 0.104 | 0.041 | 0.026 | 0.017 | 0.012 | 0.008 | 0.004 | 0.002 | 0.001 |
| 4,0 | 0.255 | 0.084 | 0.031 | 0.019 | 0.012 | 0.008 | 0.005 | 0.002 | 0.001 | 0.000 |
| 4,5 | 0.226 | 0.070 | 0.025 | 0.014 | 0.009 | 0.007 | 0.004 | 0.002 | 0.001 | 0.000 |
| 5,0 | 0.203 | 0.059 | 0.020 | 0.010 | 0.007 | 0.005 | 0.003 | 0.001 | 0.000 | 0.000 |
| 6,0 | 0.168 | 0.047 | 0.014 | 0.007 | 0.004 | 0.003 | 0.002 | 0.001 | 0.000 | 0.000 |
| 8,0 | 0.126 | 0.029 | 0.009 | 0.004 | 0.002 | 0.002 | 0.001 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |
| 10,0 | 0.100 | 0.021 | 0.005 | 0.002 | 0.001 | 0.001 | 0.001 | 0.000 | 0.000 | 0.000 |
______________________________
* гидравлический показатель русла
** значение относительной глубины, определяемые # в п.2.3.2 по формулам 44(а) и 44(б)
Откройте актуальную версию документа прямо сейчас
Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.
Постановление Федерального горного и промышленного надзора России от 5 июня 2003 г. N 51 "Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов"
По заключению Минюста РФ от 21 июня 2003 г. N 07/6323-ЮД настоящий приказ не нуждается в государственной регистрации (информация опубликована в Бюллетене Министерства юстиции Российской Федерации, 2003 г., N 8)
Текст постановления официально опубликован не был