Строительные нормы и правила СНиП II-25-80 "Деревянные конструкции" (утв. постановлением Госстроя СССР от 18 декабря 1980 г. N 198) (с изменениями и дополнениями) (документ не действует)

Строительные нормы и правила СНиП II-25-80
"Деревянные конструкции"
(утв. постановлением Госстроя СССР от 18 декабря 1980 г. N 198)

С изменениями и дополнениями от:

8 июля 1988 г.

Срок введения в действие 1 января 1982 г.

Взамен главы СНиП II-В.4-71

ГАРАНТ:

Приказом Минрегиона России от 28 декабря 2010 г. N 826 утверждена и введена в действие с 20 мая 2011 г. актуализированная редакция настоящего документа с шифром СП 64.13330.2011

Настоящие СНиП указаны в Перечне национальных стандартов и сводов правил, утвержденном распоряжением Правительства РФ от 21 июня 2010 г. N 1047-р, и признаны обязательными для применения для обеспечения соблюдения требований Технического регламента о безопасности зданий и сооружений

О статусе данного документа см. письмо Минрегиона России от 15 августа 2011 г. N 18529-08/ИП-ОГ

1. Общие положения

1.1. Нормы настоящей главы должны соблюдаться при проектировании деревянных конструкций новых и реконструируемых зданий и сооружений, а также при проектировании деревянных опор воздушных линий электропередачи.

Нормы не распространяются на проектирование деревянных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, а также конструкций временных зданий и сооружений.

1.2. При проектировании деревянных конструкций следует предусматривать защиту их от увлажнения, биоповреждения, от коррозии (для конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивных сред) в соответствии с главой СНиП по проектированию защиты строительных конструкций от коррозии и от возгорания в соответствии с главой СНиП по противопожарным нормам проектирования зданий и сооружений.

1.3. Деревянные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (первая группа предельных состояний) и по деформациям, не препятствующим нормальной эксплуатации (вторая группа предельных состояний), с учетом характера и длительности действия нагрузок.

1.4. Деревянные конструкции следует проектировать с учетом их заводского изготовления, а также условий их эксплуатации, транспортирования и монтажа как поэлементно, так и укрупненными блоками.

1.5. Долговечность деревянных конструкций должна обеспечиваться конструктивными мерами в соответствии с указаниями разд. 6 настоящих норм и в необходимых случаях защитной обработкой, предусматривающей предохранение их от увлажнения, биоповреждения и возгорания.

1.6. Деревянные конструкции в условиях постоянного или периодического длительного нагрева допускается применять, если температура окружающего воздуха не превышает 50°С для конструкций из неклееной и 35°С для конструкций из клееной древесины.

1.7. Сорта древесины для изготовления деревянных конструкций, клеи, а также необходимые дополнительные требования к древесине в соответствии с прил. 1 должны указываться в рабочих чертежах.

2. Материалы

2.1. Для изготовления деревянных конструкций следует применять древесину преимущественно хвойных пород. Древесину твердых лиственных пород следует использовать для нагелей, подушек и других ответственных деталей.

Примечание. Для конструкций деревянных опор воздушных линий электропередачи следует применять древесину сосны и лиственницы, а для конструкций опор линий электропередачи напряжением 35 кВ и ниже, за исключением элементов стоек и приставок, заглубленных в грунт, и траверс допускается применять древесину ели и пихты.

2.2. Древесина для несущих элементов деревянных конструкций должна удовлетворять требованиям 1, 2 и 3-го сортов по ГОСТ 8486-66, ГОСТ 2695-71, ГОСТ 9462-71, ГОСТ 9463-72, а также дополнительным требованиям, указанным в прил.1.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 8486-66 постановлением Госстандарта СССР от 30 сентября 1986 г. N 2933 введен в действие с 1 января 1988 г. ГОСТ 8486-86

Взамен раздела 1 в части размеров ГОСТа 8486-66 постановлением Госстандарта СССР от 10 ноября 1980 г. N 5731 введен в действие с 1 января 1981 г. ГОСТ 24454-80

Взамен ГОСТ 9462-71 постановлением Госстандарта СССР от 21 апреля 1988 г. N 33 введен в действие с 1 января 1991 г. ГОСТ 9462-88

Взамен ГОСТ 9463-72 постановлением Госстандарта СССР от 21 апреля 1988 г. N 33 введен в действие с 1 января 1991 г. ГОСТ 9463-88

Прочность древесины должна быть не ниже нормативных сопротивлений, приведенных в прил. 2.

В зависимости от температурно-влажностных условий эксплуатации к влажности древесины, применяемой в элементах конструкций, должны предъявляться требования, указанные в табл. 1. Зоны влажности, определяющие условия эксплуатации конструкций на открытом воздухе или внутри неотапливаемых помещений, следует принимать в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике.

2.3. Древесина нагелей, вкладышей и других деталей должна быть прямослойной, без сучков и других пороков, влажность древесины не должна превышать 12%. Такие детали из древесины малостойких в отношении загнивания пород (береза, бук) должны подвергаться антисептированию.

2.4. Величину сбега круглых лесоматериалов при расчете элементов конструкций следует принимать равной 0,8 см на 1 м длины, а для лиственницы - 1 см на 1 м длины.

2.5. Плотность древесины и фанеры для определения собственного веса конструкций при расчете следует принимать по прил. 3.

2.6. Синтетические клеи для склеивания древесины и древесины с фанерой в клееных деревянных конструкциях должны назначаться в соответствии с табл.2.

2.7. Для клееных фанерных конструкций следует применять фанеру марки ФСФ по ГОСТ 3916-69, a также фанеру бакелизированную марки ФБС по ГОСТ 11539-73.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 11539-73 постановлением Госстандарта СССР от 10 октября 1983 г. N 4828 с 1 января 1985 г. введен в действие ГОСТ 11539-83

2.8. Для стальных элементов деревянных конструкций следует применять стали в соответствии с главой СНиП по проектированию стальных конструкций и арматурные стали в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Таблица 1

Темпера- турно- влажнос- тные ус- ловия эксплуа- тации	Характеристика условий эксплуатации конструкций	Максимальная влажность древесины для конструк- ций, %
		из клееной древесины	из неклееной древесины
А1 А2 A3 Б1 Б2 Б3 В1 В2 В3 Г1 Г2 Г3 Приме эксплуата допускает 2. В когда у податливо до 40% пр	Внутри отапливаемых помещений при температуре до 35°С, относительной влажности воздуха,% До 60 Св. 60 до 75 " 75 " 95 Внутри неотапливаемых помещений В сухой зоне В нормальной зоне В сухой и нормальной зонах с по- стоянной влажностью в помещении бо- лее 75% и во влажной зоне На открытом воздухе В сухой зоне В нормальной зоне Во влажной зоне В частях зданий и сооружений Соприкасающихся с грунтом или нахо- дящихся в грунте Постоянно увлажняемых Находящихся в воде ания: 1. Применение клееных деревян ии А1 при относительной влажност я. еклееных конструкциях, эксплуатируе ушка древесины не вызывает рас ти соединений, допускается примен условии ее защиты от гниения.	9 12 15 9 12 15 9 12 15 - - - ых конструкц воздуха н ых в услов тройства ил ть древесину	20 20 20 20 20 25 20 25 25 25 Не ограничи- вается То же й в условиях же 45% не ях В2, В3, увеличения с влажностью

2.9. В соединениях элементов конструкций, эксплуатируемых в условиях агрессивной по отношению к стали среды, следует использовать алюминиевый сплав Д16-Т (ГОСТ 21488-76), стеклопластик АГ-4С (ГОСТ 20437-75), однонаправленный древесно-слоистый пластик ДСПБ (ГОСТ 13913-78), а также древесину твердых лиственных пород.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 21488-76 постановлением Госстандарта России от 14 апреля 1998 г. N 120 с 1 января 1999 г. введен в действие ГОСТ 21488-97

Таблица 2

Материалы склеиваемых элементов и усло- вия эксплуатации (по табл.1)	Типы и марки клеев
1. Древесина и древесина с фанерой в кон- струкциях для всех условий эксплуата- ции, кроме Г1, Г2, Г3 2. То же, кроме А1, Б1, В1, Г1, Г2 и Г3 3. То же, для условий эксплуатации А2 и Б2 4. То же, для условий эксплуатации А2	Резорциновые и фенольно-ре- зорциновые (ФР-12, ТУ 6-05-1748-75, ФРФ-50, ТУ 6-05-281-14-77) Алкилрезорциновые и феноль- ные (ФР-100, ТУ 6-05-1638-78; ДФК-1АМ, ТУ 6-05-281-7-75; СФЖ-3016, ГОСТ 20907-75; СФХ, ТУ 6-05-281-12-76) Карбамидно-меламиновые (КС-В-СК, ТУ 6-05-211-1006-75) Карбамидные (КФ-5, КФ-Ж, КФ-БЖ, ГОСТ 14231-78)

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 14231-78 постановлением Госстандарта СССР от 26 апреля 1988 г. N 1137 с 1 июля 1989 г. введен в действие ГОСТ 14231-88

3. Расчетные характеристики материалов

3.1. Расчетные сопротивления древесины сосны (кроме веймутовой), ели, лиственницы европейской и японской приведены в табл.3. Расчетные сопротивления для других пород древесины устанавливаются путем умножения величин, приведенных в табл.3, на значения переходного коэффициента , указанные в табл.4.

3.2. Расчетные сопротивления, приведенные в табл.3, следует умножать на коэффициенты условий работы:

а) для различных условий эксплуатации конструкций - на значения коэффициента , указанные в табл.5;

б) для конструкций, эксплуатируемых при установившейся температуре воздуха до +35°С, - на коэффициент ; при температуре +50°С - на коэффициент . Для промежуточных значений температуры коэффициент принимается по интерполяции;

в) для конструкций, в которых напряжения в элементах, возникающие от постоянных и временных длительных нагрузок, превышающих 80% суммарного напряжения от всех нагрузок, - на коэффициент ;

г) для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных (ветровой, монтажной или гололедной) нагрузок, а также нагрузок от тяжения и обрыва проводов воздушных ЛЭП и сейсмической, - на значения коэффициента , указанные в табл.6;

д) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов прямоугольного сечения высотой более 50 см значения расчетных сопротивлений изгибу и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента , указанные в табл.7;

Таблица 3

Напряженное состояние и характеристики элементов	Обозначение	Расчетные сопротивления, МПа ------------------ кгс/см2 для сортов древесины
		1	2	3
1. Изгиб, сжатие и смя- тие вдоль волокон: а) элементы прямоу- гольного сечения (за исключением указан- ных в подпунктах "б"; "в") высотой до 50 см б) элементы прямоу- гольного сечения ши- риной св. 11 до 13 см при высоте сечения св. 11 до 50 см в) элементы прямоу- гольного сечения ши- риной св.13 см при высоте сечения св. 13 до 50 см (см. табл.7) г) элементы из круг- лых лесоматериалов без врезок в расчет- ном сечении 2. Растяжение вдоль воло- кон: а) неклееные элементы б) клееные элементы 3. Сжатие и смятие по всей площади поперек волокон 4. Смятие поперек воло- кон местное: а) в опорных частях конструкций, лобовых врубках и узловых примыканиях элемен- тов б) под шайбами при углах смятия от 90 до 60° 5. Скалывание вдоль во- локон: а) при изгибе неклее- ных элементов б) при изгибе клееных элементов в) в лобовых врубках для максимального напряжения г) местное в клеевых соединениях для мак- симального напряжения 6. Скалывание поперек волокон: а) в соединениях не- клееных элементов б) в соединениях кле- еных элементов 7. Растяжение поперек волокон элементов из клееной древесины Примечания: 1. Расчет поперек волокон на части менее длины площадки с случаев, оговоренных в п. R см.9 где R - расчетное сопро с.90 поверхности п l - длина площадк см 2. Расчетное сопротив направлению волокон опред R см.альфа 3. Расчетное сопротив направлению волокон опред R = ск.альфа 4. В конструкциях п сопротивлений на растяжен снижать на 30%. 5. Расчетное сопротив под кровлю из древесины 3 кгс/см2).	R_и, R_с, R_см R_и, R_с, R_см R_и, R_с, R_см R_и, R_с, R_см R_p R_p R_с.90 R_см.90 R_см.90 R_см.90 R_ск R_ск R_ск R_ск R_ск.90 R_ск.90 R_р.90 ое сопротивл лины (при дл ятия и толщи данной табли = R (1 + с.90 ивление древе перек волокон смятия вдоль ение древеси ляется по фор = ----------- R см 1 + (----- R см.9 ение древеси ляется по фор R с ------------- R ск 1 + (------ R ск.90 строечного и е, принятые п ение изгибу д го сорта след	14 ---- 140 15 ---- 150 16 ---- 160 - 10 ---- 100 12 ---- 120 1,8 ---- 18 3 ---- 30 4 ---- 40 1,8 ---- 18 1,6 ---- 16 2,4 ---- 24 2,1 ---- 21 1 ---- 10 0,7 ---- 7 0,35 ---- 3,5 ние древе не незагр ы элемент ы, определ 8 ---------- l + 1,2 см ины сжатию (п.3 данно волокон др ы смятию уле см ---------- 3 - 1) sin ы скалыва уле ---------- 3 1) sin ал готовления п.2,а дан я элементо ет принима	13 ---- 130 14 ---- 140 15 ---- 150 16 ---- 160 7 ---- 70 9 ---- 90 1,8 ---- 18 3 ---- 30 4 ---- 40 1,6 ---- 16 1,5 ---- 15 2,1 ---- 21 2,1 ---- 21 0,8 ---- 8 0,7 ---- 7 0,3 ---- 3 ины местн женных уч в), за и ется по фо , и смятию таблицы); весины, см под углом -----. льфа ию под ---. фа величины ой таблицы настила и ь равным 1	8,5 ---- 85 10 ---- 100 11 ---- 110 10 ---- 100 - - 1,8 ---- 18 3 ---- 30 4 ---- 40 1,6 ---- 16 1,5 ---- 15 2,1 ---- 21 2,1 ---- 21 0,6 ---- 6 0,6 ---- 6 0,25 ---- 2,5 му смятию стков не ключением муле (1) по всей альфа к (2) углом к (3) расчетных следует обрешетки МПа (130

Таблица 4

Древесные породы	Коэффициент m_п для расчетных сопротивлений
	растяжению, из- гибу, сжатию и смятию вдоль во- локон R_p, R_и, R_c, R_см	сжатию и смя- тию поперек волокон R_с.90, R_см.90	скалыванию R_ск
Хвойные 1. Лиственница, кроме ев- ропейской и японской 2. Кедр сибирский, кроме Красноярского края 3. Кедр Красноярского края, сосна веймутова 4. Пихта Твердые лиственные 5. Дуб 6. Ясень, клен, граб 7. Акация 8. Береза, бук 9. Вяз, ильм Мягкие лиственные 10. Ольха, липа, осина, тополь Примечание. Значения конструкций опор воздуш непропитанной антисептика на коэффициент 0,85.	1,2 0,9 0,65 0,8 1,3 1,3 1,5 1,1 1 0,8 коэффициента m_п ых линий электроп и лиственницы (пр	1,2 0,9 0,65 0,8 2 2 2,2 1,6 1,6 1 указанные в редачи, изгот влажности 25%	1 0,9 0,65 0,8 1,3 1,6 1,8 1,3 1 0,8 таблице для вливаемых из , умножаются

Таблица 5

Условия эксплуатации (по табл.1)	Коэффициент m_в
А1, А2, Б1, Б2 A3, Б3, В1 В2, В3, Г1 Г2, Г3	1 0,9 0,85 0,75

е) для изгибаемых, внецентренно-сжатых, сжато-изгибаемых и сжатых клееных элементов в зависимости от толщины слоев значения расчетных сопротивлений изгибу, скалыванию и сжатию вдоль волокон - на значения коэффициента , указанные в табл.8;

ж) для гнутых элементов конструкций значения расчетных сопротивлений растяжению, сжатию и изгибу - на значения коэффициента , указанные в табл.9;

и) для растянутых элементов с ослаблением в расчетном сечении и изгибаемых элементов из круглых лесоматериалов с подрезкой в расчетном сечении - на коэффициент ;

к) для элементов, подвергнутых глубокой пропитке антипиренами под давлением, - на коэффициент .

Таблица 6

Нагрузка	Коэффициент m_н
	для всех видов со- противлений, кроме смятия поперек во- локон	для смятия по- перек волокон
1. Ветровая, монтажная, кроме ука- занной в п.3 2. Сейсмическая Для опор воздушных линий электропередачи 3. Гололедная, монтажная, ветро- вая при гололеде, от тяжения про- водов при температуре ниже сред- негодовой 4. При обрыве проводов и тросов	1,2 1,4 1,45 1,9	1,4 1,6 1,6 2,2

Таблица 7

Высота сечения, см	50 и менее	60	70	80	100	120 и более
Коэффициент m_б	1	0,96	0,93	0,9	0,85	0,8

Таблица 8

Толщина слоя, см	19 и менее	26	33	42
Коэффициент m_сл	1,1	1,05	1	0,95

Таблица 9

Напряженное состояние	Обозначение расчетных со- противлений	Коэффициент m_гн при отношении r_к/а
		150	200	250	500 и более
Сжатие и изгиб Растяжение Примечание. r_к - ра толщина гнутой доски и	R_с, R_и R_p иус кривизны г и бруска в рад	0,8 0,6 утой до альном	0,9 0,7 ки или аправле	1 0,8 руска; ии.	1 1 -

3.3. Расчетные сопротивления строительной фанеры приведены в табл.10.

В необходимых случаях значения расчетных сопротивлений строительной фанеры следует умножать на коэффициенты , , , и , приведенные в пп.3.2,а; 3.2,б; 3.2,в; 3.2,г; 3.2,к настоящих норм.

3.4. Упругие характеристики и расчетные сопротивления стали и соединений стальных элементов деревянных конструкций следует принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций, а арматурных сталей - по главе СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций.

Расчетные сопротивления ослабленных нарезкой тяжей из арматурных сталей следует умножать на коэффициент , а из других сталей - принимать по главе СНиП по проектированию стальных конструкций как для болтов нормальной точности. Расчетные сопротивления двойных тяжей следует снижать умножением на коэффициент .

Таблица 10

Вид фанеры	МПа Расчетные сопротивления, --------- кгс/см2
	растяже- нию в плоско- сти ли- ста R_ф.р	сжатию в плоскос- ти листа R_ф.с	изгибу из плос- кости листа R_ф.и	скалыва- нию в плоскости листа R_ф.ск	срезу перпе- ндикулярно плоскости листа R_ф.ср
1. Фанера клееная бе- резовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С: а) семислойная тол- щиной 8 мм и более: вдоль волокон на- ружных слоев поперек волокон наружных слоев под углом 45° к во- локнам б) пятислойная толщи- ной 5-7 мм: вдоль волокон на- ружных слоев поперек волокон наружных слоев под углом 45° к во- локнам 2. Фанера клееная из древесины лиственни- цы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семис- лойная толщиной 8 мм и более: вдоль волокон на- ружных слоев поперек волокон наружных слоев под углом 45° к во- локнам 3. Фанера бакелизиро- ванная марки ФБС толщиной 7 мм и бо- лее: вдоль волокон на- ружных слоев поперек волокон наружных слоев под углом 45° к во- локнам Примечание. Расче плоскости листа для б (40 кгс/см2) и марки	14 --- 140 9 --- 90 4,5 --- 45 14 --- 140 6 --- 60 4 --- 40 9 --- 90 7,5 --- 75 3 --- 30 32 --- 320 24 --- 240 16,5 --- 165 ные сопр резовой БС R_ф.с	12 --- 120 8,5 --- 85 7 --- 70 13 --- 130 7 --- 70 6 --- 60 17 --- 170 13 --- 130 5 --- 50 28 --- 280 23 --- 230 21 --- 210 тивления анеры ма 90=R_ф.с	16 --- 160 6,5 --- 65 --- 18 --- 180 3 --- 30 --- 18 --- 180 11 --- 110 --- 33 --- 330 25 --- 250 --- смятию и ки ФСФ R .90=8 МП	0,8 --- 8 0,8 --- 8 0,8 --- 8 0,8 --- 8 0,8 --- 8 0,8 --- 8 0,6 --- 6 0,5 --- 5 0,7 --- 7 1,8 --- 18 1,8 --- 18 1,8 --- 18 сжатию пе ф.с.90=R_ (80 кгс/	6 --- 60 6 --- 60 9 --- 90 5 --- 50 6 --- 60 9 --- 90 5 --- 50 5 --- 50 7,5 --- 75 11 --- 110 12 --- 120 16 --- 160 пендикулярно .см.90=4 МПа м2).

Таблица 11

Вид фанеры	Модуль упру- гости E_ф, МПа	Модуль сдви- га G_ф, МПа	Коэффици- ент Пуас- сона ню_ф
	кгс/см2	кгс/см2
1. Фанера клееная березовая марки ФСФ сортов В/ВВ, В/С, ВВ/С се- мислойная и пятислойная: вдоль волокон наружных слоев поперек волокон наружных слоев под углом 45° к волокнам 2. Фанера клееная из древесины лиственницы марки ФСФ сортов В/ВВ и ВВ/С семислойная: вдоль волокон наружных слоев поперек волокон наружных слоев под углом 45° к волокнам 3. Фанера бакелизированная марки ФБС: вдоль волокон наружных слоев поперек волокон наружных слоев под углом 45° к волокнам Примечание. Коэффициент Пуассо перпендикулярного оси, вдоль котор	9 000 ------ 90 000 6 000 ------ 60 000 2 500 ------ 25 000 7 000 ------ 70 000 5 500 ------ 55 000 2 000 ------ 20 000 12 000 ------ 120 000 8 500 ------ 85 000 3 500 ------ 35 000 а ню_ф ука й определен	750 ------ 7 500 750 ------ 7 500 3 000 ------ 30 000 800 ------ 8 000 800 ------ 8 000 2 200 ------ 22 000 1 000 ------ 10 000 1 000 ------ 10 000 4 000 ------ 40 000 ан для н одуль упруго	0,085 0,065 0,6 0,07 0,06 0,6 0,085 0,065 0,7 правления, ти Е_ф.

3.5. Модуль упругости древесины при расчете по предельным состояниям второй группы следует принимать равным: вдоль волокон E=10000 МПа (100000 ); поперек волокон МПа (4000 ). Модуль сдвига древесины относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, следует принимать равным МПа (5000 ). Коэффициент Пуассона древесины поперек волокон при напряжениях, направленных вдоль волокон, следует принимать равным , а вдоль волокон при напряжениях, направленных поперек волокон, .

Величины модулей упругости и сдвига строительной фанеры в плоскости листа и и коэффициент Пуассона при расчете по второй группе предельных состояний следует принимать по табл.11.

Модуль упругости древесины и фанеры для конструкций, находящихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздействию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и временной длительной нагрузок, следует определять умножением указанных выше величин Е и G на коэффициент в табл.5 и коэффициенты и , приведенные в пп.3.2,б и 3.2,в настоящих норм.

Модуль упругости древесины и фанеры в расчетах конструкций (кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следует принимать равным для древесины ( - расчетное сопротивление сжатию вдоль волокон, принимаемое по табл.3), а модуль сдвига относительно осей, направленных вдоль и поперек волокон, ; для фанеры - ; (, , принимаются по табл.10, 11).

4. Расчет элементов деревянных конструкций

А. Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям первой группы

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы

4.1. Расчет центрально-растянутых элементов следует производить по формуле

, (4)

где N - расчетная продольная сила;

- расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон;

- площадь поперечного сечения элемента нетто.

При определении ослабления, расположенные на участке длиной до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении.

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного сечения следует производить по формулам:

а) на прочность

; (5)

б) на устойчивость

, (6)

где - расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон;

- коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п.4.3;

- площадь нетто поперечного сечения элемента;

- расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной:

при отсутствии ослаблений или ослаблениях в опасных сечениях, не выходящих на кромки (рис.1,а), если площадь ослаблений не превышает 25% , , где - площадь сечения брутто;

при ослаблениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превышает 25% , ;

при симметричных ослаблениях, выходящих на кромки (рис.1,б), .

4.3. Коэффициент продольного изгиба следует определять по формулам (7) и (8):

при гибкости элемента

; (7)

при гибкости элемента

, (8)

где коэффициент а = 0,8 для древесины и а = 1 для фанеры,

коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры.

4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле

, (9)

где - расчетная длина элемента;

r - радиус инерции сечения элемента с максимальными размерами брутто соответственно относительно осей Х или Y.

4.5. Расчетную длину элементов следует определять умножением их свободной длины на коэффициент :

(10)

согласно пп.4.21 и 6.25.

4.6. Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем сечением, следует рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5) и (6), при этом и определять как суммарные площади всех ветвей. Гибкость составных элементов следует определять с учетом податливости соединений по формуле

, (11)

где - гибкость всего элемента относительно оси Y (рис.2), вычисленная по расчетной длине без учета податливости;

- гибкость отдельной ветви относительно оси I-I (см. рис.2), вычисленная по расчетной длине ветви ; при меньше семи толщин ветви принимают ;

- коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле

, (12)

где b и h - ширина и высота поперечного сечения элемента, см;

- расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по которым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рис.2,а - 4 шва, на рис.2,б - 5 швов);

- расчетная длина элемента, м;

- расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при нескольких швах с различным количеством срезов следует принимать среднее для всех швов количество срезов);

- коэффициент податливости соединений, который следует определять по формулам табл.12.

При определении диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 толщины соединяемых элементов. Если размер защемленных концов гвоздей менее 4d, то срезы в примыкающих к ним швах в расчете не учитывают. Значение соединений на стальных цилиндрических нагелях следует определять по толщине а более тонкого из соединяемых элементов.

Таблица 12

Вид соединений	Коэффициент k_c при
	центральном сжатии	сжатии с изгибом
1. Гвозди 2. Стальные цилиндрические на- гели: а) диаметром <= 1/7 толщины со- единяемых элементов б) диаметром > 1/7 толщины со- единяемых элементов 3. Дубовые цилиндрические на- гели 4. Дубовые пластинчатые нагели 5. Клей Примечание: Диаметры гвозде ширину b_пл и толщину дельта пл см.	1 -------- 10d(2) 1 -------- 5d(2) 1,5 -------- ad 1 -------- d(2) - 0 и нагелей d, то стинчатых нагелей	1 ------- 5d(2) 1 ------- 2,5d(2) 3 ------- ad 1,5 ------- d(2) 1,4 ------- дельта b_пл 0 щину элементов а, ледует принимать в

При определении диаметр дубовых цилиндрических нагелей следует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых элементов.

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В шарнирно-опертых прямолинейных элементах допускается в средних четвертях длины ставить связи в половинном количестве, вводя в расчет по формуле (12) величину , принятую для крайних четвертей длины элемента.

Гибкость составного элемента, вычисленного по формуле (11), следует принимать не более гибкости отдельных ветвей, определяемой по формуле

, (13)

где - сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных ветвей относительно собственных осей, параллельных оси Y (см. рис. 2);

- площадь сечения брутто элемента;

- расчетная длина элемента.

Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через центры тяжести сечений всех ветвей (ось X на рис. 2), следует определить как для цельного элемента, т.е. без учета податливости связей, если ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных ветвей следует руководствоваться п. 4.7.

Если ветви составного элемента имеют различное сечение, то расчетную гибкость ветви в формуле (11) следует принимать равной:

, (14)

определение приведено на рис. 2.

4.7. Составные элементы на податливых соединениях, часть ветвей которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и устойчивость по формулам (5), (6) при соблюдении следующих условий:

а) площади поперечного сечения элемента и следует определять по сечению опертых ветвей;

б) гибкость элемента относительно оси Y (см. рис.2) определяется по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех ветвей, а площадь - только опертых;

в) при определении гибкости относительно оси Х (см. рис.2) момент инерции следует определять по формуле

, (15)

где и - моменты инерции поперечных сечений соответственно опертых и неопертых ветвей.

4.8. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов переменного по высоте сечения следует выполнять по формуле

, (16)

где - площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами;

- коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, определяемый по табл. 1 прил. 4 (для элементов постоянного сечения );

- коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.3 для гибкости, соответствующей сечению с максимальными размерами.

Изгибаемые элементы

4.9. Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. пп.4.14 и 4.15), на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

, (17)

где М - расчетный изгибающий момент;

- расчетное сопротивление изгибу;

- расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для цельных элементов ; для изгибаемых составных элементов на податливых соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто , умноженному на коэффициент ; значения для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл.13. При определении ослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.

Таблица 13

Обозначение коэф- фициентов	Число слоев в элементе	Значение коэффициентов для расчета изгибаемых составных элементов при пролетах, м
		2	4	6	9 и более
k_w	2 3 10	0,7 0,6 0,4	0,85 0,8 0,7	0,9 0,85 0,8	0,9 0,9 0,85
k_ж Примечание. Для слоев коэффициенты о	2 3 10 промежуточ ределяются	0,45 0,25 0,07 ых зна интерп	0,65 0,5 0,2 ений ве ляцией.	0,75 0,6 0,3 ичины	0,8 0,7 0,4 ролета и числа

4.10. Расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию следует выполнять по формуле

, (18)

где Q - расчетная поперечная сила;

- статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

- момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

- расчетная ширина сечения элемента;

- расчетное сопротивление скалыванию при изгибе.

4.11. Количество срезов связей , равномерно расставленных в каждом шве составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, должно удовлетворять условию

, (19)

где T - расчетная несущая способность связи в данном шве;

, - изгибающие моменты в начальном А и конечном В сечениях рассматриваемого участка.

Примечание. При наличии в шве связей разной несущей способности, но одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей), несущие способности их следует суммировать.

4.12. Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует производить по формуле

, (20)

где и - составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения Х и Y;

и - моменты сопротивлений поперечного сечения нетто относительно главных осей сечения Х и Y.

4.13. Клеевые криволинейные элементы, изгибаемые моментом , уменьшающим их кривизну, следует проверять на радиальные растягивающие напряжения по формуле

, (21)

где - нормальное напряжение в крайнем волокне растянутой зоны;

- нормальное напряжение в промежуточном волокне сечения, для которого определяются радиальные растягивающие напряжения;

- расстояние между крайним и рассматриваемым волокнами;

- радиус кривизны линии, проходящей через центр тяжести эпюры нормальных растягивающих напряжений, заключенной между крайним и рассматриваемым волокнами;

- расчетное сопротивление древесины растяжению поперек волокон, принимаемое по п. 7 табл. 3.

4.14. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного сечения следует производить по формуле

, (22)

где М - максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке ;

- максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке .

Коэффициент для изгибаемых элементов прямоугольного поперечного сечения, шарнирно закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, следует определять по формуле

, (23)

где - расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба - расстояние между этими точками;

b - ширина поперечного сечения;

h - максимальная высота поперечного сечения на участке ;

- коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке , определяемый по табл.2, 3 прил.4 настоящих норм.

При расчете изгибаемых моментов с линейно меняющейся по длине высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента М кромке, или при m < 4, коэффициент по формуле (23) следует умножать на дополнительный коэффициент . Значения приведены в табл.2 прил.4. При .

При подкреплении из плоскости изгиба в промежуточных точках растянутой кромки элемента на участке коэффициент , определенный по формуле (23), следует умножать на коэффициент .

, (24)

где - центральный угол в радианах, определяющий участок элемента кругового очертания (для прямолинейных элементов );

m - число промежуточных подкрепленных (с одинаковым шагом) точек растянутой кромки на участке (при величину следует принимать равной 1).

4.15. Проверку устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов двутаврового или коробчатого поперечного сечений следует производить в тех случаях, когда

, (25)

где b - ширина сжатого пояса поперечного сечения.

Расчет следует производить по формуле

, (26)

где - коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба сжатого пояса элемента, определяемый по п.4.3;

- расчетное сопротивление сжатию;

- момент сопротивления брутто поперечного сечения; в случае фанерных стенок - приведенный момент сопротивления в плоскости изгиба элемента.

Элементы, подверженные действию осевой силы с изгибом

4.16. Расчет внецентренно-растянутых и растянуто-изгибаемых элементов следует производить по формуле

, (27)

где - расчетный момент сопротивления поперечного сечения (см. п.4.9);

- площадь расчетного сечения нетто.

4.17. Расчет на прочность внецентренно-сжатых и сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле

, (28)

где - изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме.

Примечания: 1. Для шарнирно-опертых элементов при симметричных эпюрах изгибающих моментов синусоидального, параболического, полигонального и близких к ним очертаний, а также для консольных элементов следует определять по формуле

, (29)

где - коэффициент, изменяющийся от 1 до 0, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле

, (30)

М - изгибающий момент в расчетном сечении без учета дополнительного момента от продольной силы;

- коэффициент, определяемый по формуле (8) п.4.3.

2. В случаях, когда в шарнирно-опертых элементах эпюры изгибающих моментов имеют треугольное или прямоугольное очертание, коэффициент по формуле (30) следует умножать на поправочный коэффициент :

, (31)

где - коэффициент, который следует принимать равным 1,22 при эпюрах изгибающих моментов треугольного очертания (от сосредоточенной силы) и 0,81 при эпюрах прямоугольного очертания (от постоянного изгибающего момента).

3. При несимметричном загружении шарнирно-опертых элементов величину изгибающего момента следует определять по формуле

, (32)

где и - изгибающие моменты в расчетном сечении элемента от симметричной и кососимметричной составляющих нагрузки;

и - коэффициенты, определяемые по формуле (30) при величинах гибкостей, соответствующих симметричной и кососимметричной формам продольного изгиба.

4. Для элементов переменного по высоте сечения площадь в формуле (30) следует принимать для максимального по высоте сечения, а коэффициент следует умножать на коэффициент , принимаемый по табл.1 прил.4.

5. При отношении напряжений от изгиба к напряжениям от сжатия менее 0,1 сжато-изгибаемые элементы следует проверять также на устойчивость по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.18. Расчет на устойчивость плоской формы деформирования сжато-изгибаемых элементов следует производить по формуле

, (33)

где - площадь брутто с максимальными размерами сечения элемента на участке ;

- см. п.4.14;

n = 2 - для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования и n = 1 для элементов, имеющих такие закрепления;

- коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле (8) для гибкости участка элемента расчетной длиной из плоскости деформирования;

- коэффициент, определяемый по формуле (23).

При наличии в элементе на участке закреплений из плоскости деформирования со стороны растянутой от момента М кромки коэффициент следует умножать на коэффициент , определяемый по формуле (24), а коэффициент - на коэффициент по формуле

, (34)

где , , h и m - см. п.4.14.

При расчете элементов переменного по высоте сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента М кромке или при m<4, коэффициенты и , определяемые по формулам (8) и (23), следует дополнительно умножать соответственно на коэффициенты и , приведенные в табл.1 и 2 прил. 4. При .

4.19. В составных сжато-изгибаемых элементах следует проверять устойчивость наиболее напряженной ветви, если расчетная длина ее превышает семь толщин ветви, по формуле

, (35)

где - коэффициент продольного изгиба для отдельной ветви, вычисленный по ее расчетной длине (см. п.4.6);

, - площадь и момент сопротивления брутто поперечного сечения элемента.

Устойчивость сжато-изгибаемого составного элемента из плоскости изгиба следует проверять по формуле (6) без учета изгибающего момента.

4.20. Количество срезов связей , равномерно расставленных в каждом шве сжато-изгибаемого составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил при приложении сжимающей силы по всему сечению, должно удовлетворять условию

, (36)

где - статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения относительно нейтральной оси;

- момент инерции брутто поперечного сечения элемента;

T - расчетная несущая способность одной связи в данном шве;

- изгибающий момент, определяемый по п.4.17.

Расчетные длины и предельные гибкости элементов деревянных конструкций

4.21. Для определения расчетной длины прямолинейных элементов, загруженных продольными силами по концам, коэффициент следует принимать равным:

при шарнирно-закрепленных концах, а также при шарнирном закреплении в промежуточных точках элемента - 1;

при одном шарнирно-закрепленном и другом защемленном конце - 0,8;

при одном защемленном и другом свободном нагруженном конце - 2,2;

при обоих защемленных концах - 0,65.

В случае распределенной равномерно по длине элемента продольной нагрузки коэффициент следует принимать равным:

при обоих шарнирно-закрепленных концах - 0,73;

при одном защемленном и другом свободном конце - 1,2.

Расчетную длину пересекающихся элементов, соединенных между собой в месте пересечения, следует принимать равной:

при проверке устойчивости в плоскости конструкций - расстоянию от центра узла до точки пересечения элементов;

при проверке устойчивости из плоскости конструкции:

а) в случае пересечения двух сжатых элементов - полной длине элемента;

б) в случае пересечения сжатого элемента с неработающим - величине , умноженной на коэффициент :

, (37)

где , , - полная длина, гибкость и площадь поперечного сечения сжатого элемента;

, , - длина, гибкость и площадь поперечного сечения неработающего элемента.

Таблица 14

Наименование элементов конструкций

Предельная гибкость ламбда_макс

1. Сжатые пояса, опорные раскосы и опорные стойки ферм, колонны 2. Прочие сжатые элементы ферм и других сквозных конструкций 3. Сжатые элементы связей 4. Растянутые пояса ферм в вертикаль- ной плоскости 5. Прочие растянутые элементы ферм и других сквозных конструкций Для опор воздушных линий электропередачи 6. Основные элементы (стойки, при- ставки, опорные раскосы) 7. Прочие элементы 8. Связи Примечание. Для сжатых элемент предельной гибкости ламбда_макс у коэффициент k_жN принимается по табл.

120 150 200 150 200 150 175 200 в переменного сечения величины ножаются на кв. корень(k_жN), где прил.4.

Величину следует принимать не менее 0,5;

в) в случае пересечения сжатого элемента с растянутым равной по величине силой - наибольшей длине сжатого элемента, измеряемой от центра узла до точки пересечения элементов.

Если пересекающиеся элементы имеют составное сечение, то в формулу (37) следует подставлять соответствующие значения гибкости, определяемые по формуле (11).

4.22. Гибкость элементов и их отдельных ветвей в деревянных конструкциях не должна превышать значений, указанных в табл.14.

Особенности расчета клееных элементов из фанеры с древесиной

4.23. Расчет клееных элементов из фанеры с древесиной следует выполнять по методу приведенного поперечного сечения.

4.24. Прочность растянутой фанерной обшивки плит (рис.3) и панелей следует проверять по формуле

, (38)

где М - расчетный изгибающий момент;

- расчетное сопротивление фанеры растяжению;

- коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении или с двусторонними накладками: для фанеры обычной и для фанеры бакелизированной.

При отсутствии стыков ;

- момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере, который следует определять в соответствии с указаниями п.4.25.

4.25. Приведенный момент сопротивления поперечного сечения клееных плит из фанеры с древесиной следует определять по формуле

, (39)

где - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до внешней грани обшивки;

- момент инерции сечения, приведенного к фанере:

, (40)

где - момент инерции поперечного сечения фанерных обшивок;

- момент инерции поперечного сечения деревянных ребер каркаса;

- отношение модулей упругости древесины и фанеры.

При определении приведенных моментов инерции и приведенных моментов сопротивления расчетную ширину фанерных обшивок следует принимать равной при и при l < 6а (b - полная ширина сечения плиты, l - пролет плиты, а - расстояние между продольными ребрами по осям).

4.26. Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле

, (41)

где при ;

где при

(a - расстояние между ребрами в свету; - толщина фанеры).

Верхнюю обшивку плит дополнительно следует проверять на местный изгиб от сосредоточенного груза Р = 1 kH (100 кгс) (с коэффициентом перегрузки n = 1,2) как заделанную в местах приклеивания к ребрам пластинку.

4.27. Проверку на скалывание ребер каркаса плит и панелей или обшивки по шву в месте примыкания ее к ребрам следует производить по формуле

, (42)

где Q - расчетная поперечная сила;

- статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси;

- расчетное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон или фанеры вдоль волокон наружных слоев;

- расчетная ширина сечения, которую следует принимать равной суммарной ширине ребер каркаса.

4.28. Расчет на прочность поясов изгибаемых элементов двутаврового и коробчатого сечений с фанерными стенками (рис.4) следует производить по формуле (17), принимая , при этом напряжения в растянутом поясе не должны превышать , а в сжатом - ( - коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба).

4.29. При проверке стенки на срез по нейтральной оси в формуле (42) значение принимается равным , а расчетная ширина .

, (43)

где - суммарная толщина стенок.

При проверке скалывания по швам, между поясами и стенкой в формуле (42) , а расчетную ширину сечения следует принимать равной:

, (44)

где - высота поясов;

n - число вертикальных швов.

4.30. Прочность стенки в опасном сечении на действие главных растягивающих напряжений в изгибаемых элементах двутаврового и коробчатого сечений следует проверять по формуле

, (45)

где - расчетное сопротивление фанеры растяжению под углом , определяемое по графику рис. 1 прил. 5;

- нормальные напряжения в стенке от изгиба на уровне внутренней кромки поясов;

- касательные напряжения в стенке на уровне внутренней кромки поясов;

- угол, определяемый из зависимости

. (46)

Устойчивость стенки с продольным по отношению к оси элемента расположением волокон наружных слоев следует проверять на действие касательных и нормальных напряжений при условии

, (47)

где - высота стенки между внутренними гранями полок;

- толщина стенки.

Расчет следует производить по формуле

, (48)

где и - коэффициенты, определяемые по графикам рис. 2, 3 прил. 5;

- расчетная высота стенки, которую следует принимать равной при расстоянии между ребрами и равной при .

При поперечном по отношению к оси элемента расположении наружных волокон фанерной стенки проверку устойчивости следует производить по формуле (48) на действие только касательных напряжений в тех случаях, когда

. (49)

Б. Расчет элементов деревянных конструкций по предельным состояниям второй группы

4.31. Деформации деревянных конструкций или их отдельных элементов следует определять с учетом сдвига и податливости соединений. Величину деформаций податливого соединения при полном использовании его несущей способности следует принимать по табл.15, а при неполном - пропорционально действующему на соединение усилию.

Информация об изменениях:

Постановлением Госстроя СССР от 8 июля 1988 г. N 132 в пункт 4.32 настоящих норм внесены изменения, введенные в действие с 1 января 1989 г.

См. текст пункта в предыдущей редакции

4.32. Прогибы и перемещения элементов конструкций не должны превышать предельных, установленных СНиП 2.01.07-85.

4.33. Прогиб изгибаемых элементов следует определять по моменту инерции поперечного сечения брутто. Для составных сечений момент инерции умножается на коэффициент k_ж, учитывающий сдвиг податливых соединений, приведенный в табл.13.

Наибольший прогиб шарнирно-опертых и консольных изгибаемых элементов постоянного и переменного сечений следует определять по формуле

, (50)

где - прогиб балки постоянного сечения высотой h без учета деформаций сдвига;

h - наибольшая высота сечения;

l - пролет балки;

k - коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения;

с - коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы.

Значения коэффициентов k и с для основных расчетных схем балок приведены в табл.3 прил.4.

4.34. Прогиб клееных элементов из фанеры с древесиной следует определять, принимая жесткость сечения равной . Расчетная ширина обшивок плит и панелей при определении прогиба принимается в соответствии с указаниями п.4.25.

Таблица 15

Вид соединения	Деформация соединения, мм
На лобовых врубках и торец в торец На нагелях всех видов В примыканиях поперек волокон В клеевых соединениях	1,5 2 3 0

Таблица 16

Элементы конструкций

Предельные прогибы в долях проле- та, не более

1. Балки междуэтажных перекрытий 2. Балки чердачных перекрытий 3. Покрытия (кроме ендов): а) прогоны, стропильные ноги б) балки консольные в) фермы, клееные балки (кроме консольных) г) плиты д) обрешетки, настилы 4. Несущие элементы ендов 5. Панели и элементы фахверка Примечания: 1. При наличии шту только от длительной временной наг пролета. 2. При наличии строительного балок допускается увеличивать до 1/2

1/250 1/200 1/200 1/150 1/300 1/250 1/150 1/400 1/250 атурки прогиб элементов перекрытий узки не должен превышать 1/350 подъема предельный прогиб клееных 0 пролета.

4.35. Прогиб сжато-изгибаемых шарнирно-опертых симметрично нагруженных элементов и консольных элементов следует определять по формуле

, (51)

где f - прогиб, определяемый по формуле (50);

- коэффициент, определяемый по формуле (30).

5. Расчет соединений элементов деревянных конструкций

Общие указания

5.1. Действующее на соединение (связь) усилие не должно превышать расчетной несущей способности соединения (связи) T.

5.2. Расчетную несущую способность соединений, работающих на смятие и скалывание, следует определять по формулам:

а) из условия смятия древесины

; (52)

б) из условия скалывания древесины

, (53)

где - расчетная площадь смятия;

- расчетная площадь скалывания;

- расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон;

- расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон, определяемое в п.5.3.

5.3. Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление древесины скалыванию следует определять по формуле

, (54)

где - расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон (при расчете по максимальному напряжению);

- расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глубин врезки в элемент:

е - плечо сил скалывания, принимаемое равным 0,5h при расчете элементов с несимметричной врезкой в соединениях без зазора между элементами (рис.5,а) и 0,25h при расчете симметрично загруженных элементов с симметричной врезкой (рис.5,б); h - полная высота поперечного сечения элемента;

- коэффициент, принимаемый равным 0,25 при расчете соединений, работающих по схеме, показанной на рис.5,г, и при расчете соединений, работающих по схеме согласно рис.5,в, если обеспечено обжатие по плоскостям скалывания.

Отношение должно быть не менее 3.

Клеевые соединения

5.4. При расчете конструкций клеевые соединения следует рассматривать как неподатливые соединения.

5.5. Клеевые соединения следует использовать:

а) для стыкования отдельных слоев на зубчатом соединении (рис.6,а);

б) для образования сплошного сечения (пакетов) путем сплачивания слоев по высоте и ширине сечения. При этом по ширине пакета швы склеиваемых кромок в соседних слоях следует сдвигать не менее чем на толщину слоя по отношению друг к другу (рис.6,б);

в) для стыкования клееных пакетов, сопрягаемых под углом на зубчатый шип по всей высоте сечения (рис.6,в).

Величина внутреннего угла между осями сопрягаемых под углом элементов должна быть не менее 104°.

5.6. Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль волокон наружных слоев. Длину усового соединения следует принимать не менее 10 толщин стыкуемых элементов.

5.7. Толщину склеиваемых слоев в элементах, как правило, не следует принимать более 33 мм. В прямолинейных элементах допускается толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных прорезей.

5.8. В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует применять доски шириной более 100 мм при склеивании их с фанерой и более 150 мм в примыканиях элементов под углом от 30 до 45°.

Соединения на врубках

5.9. Узловые соединения элементов из брусьев и круглого леса на лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рис.7).

Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не испытывающих поперечного изгиба, должна располагаться перпендикулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий элемент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость смятия во врубках следует располагать перпендикулярно равнодействующей осевой и поперечной сил.

Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты болтами.

5.10. Лобовые врубки следует рассчитывать на скалывание согласно указаниям пп. 5.2 и 5.3, принимая расчетное сопротивление скалыванию по п.5 табл. 3.

5.11. Длину плоскости скалывания лобовых врубок следует принимать не менее 1,5h, где h - полная высота сечения скалываемого элемента.

Глубину врубки следует принимать не более 1/4h в промежуточных узлах сквозных конструкций и не более 1/3h в остальных случаях, при этом глубина врубок в брусьях должна быть не менее 2 см, а в круглых лесоматериалах - не менее 3 см.

5.12. Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом следует производить по плоскости смятия (см. рис.7). Угол смятия древесины следует принимать равным углу между направлениями сминающего усилия и волокон сминаемого элемента.

Расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам для лобовых врубок следует определять по формуле (2) примеч.2 к табл.3 независимо от размеров площади смятия.

Соединения на цилиндрических нагелях

5.13. Расчетную несущую способность цилиндрического нагеля на один шов сплачивания в соединениях элементов из сосны и ели (рис.8) при направлении усилий, передаваемых нагелями вдоль волокон и гвоздями под любым углом, следует определять по табл.17. В необходимых случаях расчетную несущую способность цилиндрического нагеля, определенную по табл.17, следует устанавливать с учетом указаний п.5.15.

5.14. Расчетную несущую способность цилиндрических нагелей при направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам следует определять согласно п.5.13 с умножением:

а) на коэффициент (табл.19) при расчете на смятие древесины в нагельном гнезде:

б) на величину при расчете нагеля на изгиб; угол следует принимать равным большему из углов смятия нагелем элементов, прилегающих к рассматриваемому шву.

5.15. Расчетную несущую способность нагелей в соединениях элементов конструкций из древесины других пород, в различных условиях эксплуатации, в условиях повышенной температуры, при действии только постоянных и длительных временных нагрузок следует определять согласно пп.5.13 и 5.14 с умножением:

а) на соответствующий коэффициент по табл.4, 5, 6 и пп.3.2,б и 3.2,в при расчете нагельного соединения из условия смятия древесины в нагельном гнезде;

Таблица 17

Схемы соеди- нений	Напряженное состояние соединения	Расчетная несущая способность T на один шов сплачивания (условный срез), кН (кгс)
		гвоздя, стального, алю- миниевого, стеклоплас- тикового нагеля	дубового нагеля
1. Симметри- чные соеди- нения (рис.8,а) 2. Несиммет- ричные сое- динения (рис.8,б) 3. Симметри- чные и неси- мметричные соединения Примечан равных по то - толщина кр соединений; 2. Расче несимметричн определять с а) расче элементе то следует опре таблицы; б) при т нагеля след п.2,а таблиц в) при нагеля толщи более 0,6с. 3. Значе способности и в крайни приведены в 4. Расче следует при формулам таб 5. Расче следует, ес пп.5.18 и 5. 6. Диаме использовани 7. Число следует опре где N - T - на формулам таб n - чи ш	а) смятие в средних эле- ментах б) смятие в крайних эле- ментах а) смятие во всех элеме- нтах равной толщины, а также в более толстых элементах односрезных соединений б) смятие в более толс- тых средних элементах двухсрезных соединений при а<=0,5с в) смятие в более тон- ких крайних элементах при а<=0,35с г) смятие в более тон- ких элементах односрез- ных соединений и в край- них элементах при с>а>0,35с а) изгиб гвоздя б) изгиб нагеля из стали С 38/23 в) изгиб нагеля из алю- миниевого сплава Д16-Т г) изгиб нагеля из сте- клопластика АГ-4С д) изгиб нагеля из дре- веснослоистого пластика ДСПБ е) изгиб дубового нагеля я: 1. В таблице: с - т щине или более толстых э йних элементов, а также - диаметр нагеля; все р ную несущую способ х соединениях при неодин учетом следующего: ную несущую способность щиной с при промежуто елять интерполяцией меж лщине крайних элементов ет определять из усло с заменой с на а; пределении расчетной нес у крайнего элемента а в ия коэффициента k_н дл при смятии в более тонки элементах несимметрич абл.18. ную несущую способност имать равной меньшему .17. нагельных соединени и выполняются условия ра 2. р нагеля d следует назн его несущей способности нагелей n_н в симметричн елять по формуле N n >= -----, н Tn ш расчетное усилие; меньшая расчетная несу .17. ло расчетных швов одного	0,5 cd (50 cd) 0,8 ad (80 ad) 0,35 cd (35 cd) 0,25 cd (25 cd) 0,8 ad (80 ad) k_н ad 2,5d(2) + 0,01a(2) (250d(2)+a(2)), но не более 4d(2)(400d(2)) 1,8d(2) + 0,02a(2) (180d(2)+2a(2)), но не более 2,5d(2)(250d(2)) 1,6d(2) + 0,02a(2) (160d(2)+2a(2)), но не более 2,2d(2)(220d(2)) 1,45d(2) + 0,02a(2) (145d(2)+2a(2)), но не более 1,8d(2)(180d(2)) 0,8d(2) + 0,02a(2) (80d(2)+2a(2)), но не более d(2)(100d(2)) - лщина средних элементов ементов односрезных сое олее тонких элементов о змеры в см. ость нагеля в д ковой толщине элементо агеля из условия смятия ных значениях а межд у значениями по пп.2 >с расчетную несущую с ия смятия в крайних эл щей способности из усло .3 таблицы следует при определения расчетно элементах односрезных ых соединений при с нагеля в рассматрив из всех значений, пол на скалывание произ становки нагелей в соот чать из условия наибол по изгибу. м соединении, кроме г ая способность, найд нагеля.	0,3 cd (30 cd) 0,5 cd (50 cd) 0,2 cd (20 cd) 0,14 cd (14 cd) 0,5 ad (50 cd) k_н ad - - - - - 0,45d(2)+ 0,02a(2) (45d(2) + 2a(2)), но не бо- лее 0,65d(2) (65d(2)) а также инений, а носрезных ухсрезных следует в среднем с и 0,5с а и 2,б особность ментах по ий изгиба имать не несущей оединений gt;=а>=0,35с емом шве ченных по одить не етствии с е полного оздевого, (55) нная по

Таблица 18

Вид нагеля	Значения коэффициента k_н для односрезных соединений при а/с
	0,35	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	1
Гвоздь сталь- ной, алюмини- евый и стек- лопластиковый нагель Дубовый на- гель Примечани	0,8 ---- 80 0,5 ---- 50 . В зна	0,58 ---- 58 0,5 ---- 50 енателе	0,48 ---- 48 0,44 ---- 44 указаны	0,43 ---- 43 0,38 ---- 38 значен	0,39 ---- 39 0,32 ---- 32 я k_н д	0,37 ---- 37 0,26 ---- 26 я T в к	0,35 ---- 35 0,2 ---- 20 с.

Таблица 19

Угол, град.	Коэффициент k_альфа
	для стальных, алюминиевых и стеклопла- стиковых нагелей диаметром, мм				для дубовых на- гелей
	12