Вы можете открыть актуальную версию документа прямо сейчас.
Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.
Вход
- Главная
- Ведомственные строительные нормы ВСН 30-77 "Инструкция по проектированию двухступенчатых бескомпрессорных систем кондиционирования воздуха" (утв. приказом Государственного комитета по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР от 7 февраля 1977 г. N 29)
- Приложение 3. Примеры расчета
Приложение 3. Примеры расчета
Приложение 3
Примеры расчета
Пример 1 (прямая задача)
В примере определяется состав элементов БСКВ (число секций для I, II и III теплообменников). Приточный кондиционер работает на наружном воздухе, а испарительный - на рециркуляционном воздухе из помещения (рис.16).
Исходные данные
Расчетные параметры наружного воздуха для Ташкента t_н = 37,7°С; I_н = 14,7 ккал/кг (точка 1). Параметры рециркуляционного воздуха (точка 5) t_c5 = 27°C и I_5 = 12,9 ккал/кг. Параметры приточного воздуха t_c4 = 20,3°С и I_4 = 10,5 ккал/кг.
Условные коэффициенты орошения в I, II, III теплообменниках принимаются соответственно 1,2; 1,5; 0,6, см. табл.1. Схема системы БСКВ приведена на рис.1.
Решение
1. Расчет выполняется в соответствии с требованиями п.16 приложения 2 к настоящей Инструкции:
а) на I - d-диаграмму наносят параметры наружного воздуха (точка 1) и воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (точка 5);
б) определяют температуру воздуха, поступающего в приточный кондиционер t_c2 = t_н + 1,5 = 37,7 + 1,5 = 39,2°С, температуру мокрого термометра и температуру точки росы рециркуляционного воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (см. I - d-диаграмму, рис.16).
t = 19°C, t = 14,6°C;
ми ри
в) вычисляют критерий
t - t
с2 ми 39,2 - 19
M = -------- = ----------- = 0,82;
3с t - t 39,2 - 14,6
с2 ри
г) вычисляют критерий R_c no диаграмме на рис.14 при (t_p - t_вн) = t_ри - t_ми = 14,6 - 19 = -4,4°С и t_вн = t_ми = 19°С R_c = 3,18;
д) вычисляют (1 + M R ) = 1 + 0,82 x 3,18 = 3,61;
3с с
е) вычисляют
t - t
_ с2 с4 39,2 - 20,3
Дельта T = -------- = ----------- = 0,768;
с t - t 39,2 - 14,6
с2 pи
ж) по графику на рис.10 при известных Дельта Т_с = 0,768 и (1 + М_3cR_c) = 3,61 получают точку "а" на прямой 1. По табл.1 определяют число теплообменников в конструктивные характеристики выбранной системы БСКВ, а именно: суммарное число рядов в первом теплообменнике z = 12. Принимают к установке четыре трехрядные секции.
Суммарное число рядов во втором теплообменнике z = 12. Принимают к установке четыре трехрядные секции. Суммарное число рядов в третьем теплообменнике z = 6. Принимают к установке две трехрядные секции.
2. Проведенный расчет справедлив для схем БСКВ (рис.1) различной производительности по воздуху (п.10 прил.2) в пределах типового ряда от 30 до 240 тыс. м3/ч.
3. Производительность приточного и испарительного кондиционеров принимается равной L = 31500 м3/ч.
4. Теплообменники I, II и III собираются из типовых трехрядных секций кондиционеров Кт03.1030.0 в соответствии с п.1ж данного примера.
Конструктивные характеристики одной секции: поверхность охлаждения F_охл = 162,8 м2, живое сечение для прохода воздуха f_ж = 1,44 м2; живое сечение для прохода воды пси = 0,00419 м2. По воде секции соединены по схеме рис.6б.
Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл.3.
Таблица 3
-------------------------------------------------------------------------
Теплообменник | Критерий глубины | Отношение живых сечений
| F_охл/f_ж | f_ж/пси
-------------------+--------------------------+--------------------------
I | 162,8 x 4/1,44 = 452,2 | 1,44/0,00419 x 4 = 85,9
-------------------+--------------------------+--------------------------
II | 162,8 x 4/1,44 = 452,2 | 1,44/0,00419 x 4 = 85,9
-------------------+--------------------------+--------------------------
III | 162,8 x 2/1,44 = 226,1 |1,44/0,00419 x 2 = 171,8
| |
5. Построение процессов на I - d-диаграмме проводят в соответствии с п.15 прил.2 к настоящей Инструкции:
а) вычисляют общую разность теплосодержаний воздуха в приточном кондиционере
Дельта I = с' (t - t ) = 0,24 (39,2 - 20,3) = 4,54 ккал/кг;
пр р с2 с4
при равных количествах воздуха в приточном и испарительном кондиционерах Дельта I_пр = Дельта I_исп;
б) определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера.
Из точки 5 проводят линию постоянного теплосодержания I_5 до пересечения с фи = 100% в точке t_ми. От этой точки откладывают величину Дельта I_исп.
I = I + Дельта I = 12,9 + 4,54 = 17,44 ккал/кг
8 5 исп
При I_8 на линии фи = 100% находят температуру воздуха после испарительного кондиционера t_c3 = 24,2°С;
в) определяют температуру воды, поступающей в теплообменники I и III.
t = t + 0,2 = 24,2 + 0,2 = 24,4°С;
11 с8
г) определяют температуру воздуха t_с3 после теплообменника I
t = t + 0,5 = 24,4 + 0,5 = 24,9°С.
с3 11
Точка 3 находится на линии постоянного влагосодержания, проведенной через точку 1;
д) определяют разность теплосодержаний воздуха в теплообменнике II
Дельта I = c' (t - t ) = 0,24 (24,9 - 20,3) = 1,1 ккал/кг;
II p c3 c4
е) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,
t = t - 0,3 = 20,3 - 0,3 = 20°С
9 c4
и температуру воды после теплообменника II при В_МК = 1,5
Дельта I
II 1,1
t = t + ---------- = 20 + --- = 20,7°C;
10 9 B 1,5
МК
ж) определяют температуру точки росы воздуха после оросительной камеры МК
t = t - 0,2 = 20 - 0,2 = 19,8°С,
p7 9
при фи = 95% и t_p7 = 19,8°С на I - d-диаграмму наносят точку 7 и определяют теплосодержание I_7 = 13,7 ккал/кг и температуру t_c7 = 20,5°С;
з) определяют параметры воздуха после теплообменника III:
теплосодержание воздуха
I = I - Дельта I = 13,7 - 1,1 = 12,6 ккал/кг,
6 7 II
температуру воздуха в точке пересечения линий I_6 и d_5 t_c6 = 25,8°С;
и) определяют разность теплосодержаний в оросительной камере БК
Дельта I = I - I = 17,44 - 13,7 = 3,74 ккал/кг
БК 8 7
и температуру воды, поступающей в оросительную камеру БК, при В_БК в 1,8:
Дельта I
БК 3,74
t = t + ---------- = 24,4 + ---- = 26,5°C;
12 11 В 1,8
БК
к) полученные точки (2, 3, 4) и (5, 6, 7, 8) соединяют прямыми линиями (см. рис.16).
Пример 2 (обратная задача)
В примере рассматривается БСКВ, в которой приточный и испарительный кондиционеры работают на наружном воздухе (рис.17).
Исходные данные
а) расчетные параметры наружного воздуха для Москвы:
t = 28,5°С; I = 12,9 ккал/кг;
н н
б) производительность БСКВ по воздуху G = 37800 кг/ч;
в) в качестве теплообменников I и II приняты три трехразрядные секции Кт03.1030.0, а теплообменника III - две секции Кт03.1030.0, соединенные по воде по схеме б рис.6. Установленные поверхности охлаждения (z_I = 9; z_II = 9; z_III = 6) соответствуют характеристике системы по п.3 табл.1 и линии 5 на рис.10
Конструктивные характеристики секции Кт03.1030.0: F_охл = 162,8 м2, f_ж = 1,44 м2; пси = 0,00419 м2. Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл.4.
Таблица 4
-------------------------------------------------------------------------
Теплообменник | Критерий глубины | Отношение живых сечений
| F_охл/f_ж | f_ж/пси
-------------------+------------------------+----------------------------
I | 162,8 x 3/1,44 = 339,2 | 1,44/0,00419 x 3 = 114,6
| |
II | 162,8 x 3/1,44 = 339,2 | 1,44/0,00419 x 3 = 114,6
| |
III | 162,8 x 2/1,44 = 226,1 | 1,44/0,00419 x 2 = 171,8
| |
г) условные коэффициенты орошения в I, II и III теплообменниках приняты 1,2; 1,5; 0,6 (см. табл.1);
д) теплоизбытки в помещении составляют Q_пом = 81 500 ккал/ч, а луч процесса в помещении равен эпсилон = 1900;
е) рабочая схема системы приведена на рис.1. Требуется определить температуру, до которой может быть охлажден воздух, в приточном кондиционере, и построить на I - d-диаграмме процессы, протекающие в элементах БСКВ.
Решение
1. Определение температуры приточного воздуха ведется в соответствии с требованиями п.18 прил.2 к настоящей Инструкции;
а) на I - d-диаграмму наносят параметры наружного воздуха в точке 1 (рис.17);
б) определяют температуру воздуха, поступающего в приточный кондиционер: t_c2 = t_н + 1,5 = 28,5 + 1,5 = 30°С (точка 2) и по I - d-диаграмме вычисляют температуру мокрого термометра (мм и точки росы t_ри воздуха, поступающего в испарительный кондиционер, t_ми = 19°С, t_ри = 13,7°С (см. рис.17);
в) вычисляют критерий
t - t
c2 ми 30 - 19
M = -------- = --------- = 0,675;
3с t - t 30 - 13,7
c2 ри
г) вычисляют критерий R_c по диаграмме на рис.14 при (t_р - t_вн) = (t _ри - t_ми) = 13.7 - 19,0 = -5,3°С и t_ми =19,0°C, принимая (t_p = t_ри и t _вн = t_ми, критерий R_c = 3,1;
д) вычисляют величину комплекса (1 + M_3c R_c)
(1 + M R ) = 1 + 0,675 x 3,1 = 3,09;
3с с
е) определяют относительное изменение температуры воздуха Дельта Т_с(-) по графику рис.10 (линия 3) или по формуле
_ 0,63 0,63
Дельта Т = 0,331 (1 + M R ) = 0,331 x 3,09 = 0,673;
с 3с с
ж) вычисляют температуру приточного воздуха t_с4
_
t = t - Дельта Т (t - t ) = 30 - 0,673 (30 - 13,7) = 19°С.
с4 с2 с с2 ри
2. Построение процессов в БСКВ на I - d-диаграмме проводят в последовательности, изложенной в п.15 прил.2 к настоящей Инструкции:
а) определяют общую разность теплосодержаний воздуха в приточном кондиционере
Дельта I = c'(t - t )= 0,24(30 - 19) = 2,64 ккал/кг
пр р c2 c4
(см. рис.17)
б) при условии Дельта I_пр = Дельта I_исп определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера. Из точки 5 проводят линию постоянного теплосодержания I_5 до пересечения с фи = 100% в точке t_ми. От этой точки откладывают величину Дельта I_исп
I = I + Дельта I = 12,9 + 2,64 = 15,54 ккал/кг
8 5 исп
и при I_8 на линии фи = 100% находят температуру воздуха после испарительного кондиционера t_c8 = 24,2°C;
в) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,
t = t + 0,2 = 22 + 0,2 = 22,2°С;
11 с8
г) определяют температуру воздуха t_с3 после I теплообменника
t = t + 0,5 = 22,2 + 0,5 = 22,7°С;
с3 11
точка 3 на I - d-диаграмме наносится при d_1 = 9,8 г/кг и t_c3 = 22,7°C;
д) определяют разность теплосодержаний воздуха в теплообменнике II
Дельта I = c'(t - t )= 0,24(22,7 - 19) = 0,89 ккал/кг;
II p c3 c4
е) определяют температуру воды, поступающей в теплообменник II,
t = t - 0,3 = 19 - 0,3 = 18,7°С,
9 c4
и температуру воды после теплообменника II при В_МК = 1,5
Дельта I
II 0,89
t = t + ---------- = 18,7 + ---- = 19,3°С;
10 9 B 1,5
МК
ж) определяют температуру точки росы воздуха после оросительной камеры МК
t = t - 0,2 = 18,7 - 0,2 = 18,5°С,
p7 9
температуру t_с7 и теплосодержание воздуха I_7 после оросительной камеры МК при фи = 95% и t_p7 = 18,5°С:
t = 19,2° С, I = 12,7 ккал/кг;
c'7 7
з) определяют теплосодержание воздуха после теплообменника III
I = I - Дельта I = 12,7 - 0,89 = 11,81 ккал/кг,
6 7 11
температуру воздуха после теплообменника III в точке пересечения линий I_6 и d_5 = 9,8 г/кг t_c6 = 24,0°С;
и) определяют разность теплосодержаний воздуха в оросительной камере БК
Дельта I = I - I = 15,54 - 12,7 = 2,84 ккал/кг
БК 8 7
и температуру воды, поступающей в оросительную камеру БК, при В_БК = 1,8
Дельта I
БК 2,84
t = t + ---------- = 22,2 + ---- = 23,8°C.
12 11 В 1,8
БК
Полученные точки (2, 3, 4) и (5, 6, 7, 8) соединяют прямыми линиями.
3. Для определения параметров воздуха в помещении из точки 4 (рис.17) проводят луч процесса в помещение эпсилон = 1900. При перепаде Дельта t = 6°С параметры внутреннего воздуха в помещении
t = 25°C, фи = 54%.
с13
Пример 3
В примере приведен аналитический расчет БСКВ. Приточный и испарительный кондиционеры работают на наружном воздухе (рис.18).
Исходные данные
а) расчетные параметры наружного воздуха:
t = 32,6°С; I = 11,8 ккал/кг; В = 715 мм рт.ст.
н н
d = 6,5 г/кг;
1
б) параметры воздуха, поступающего в приточный кондиционер (точка 2):
t = t + 1,5 = 32,6 + 1,5 = 34,1°С,
с2 н
I = 12,15 ккал/кг;
2
в) параметры воздуха, поступающего в испарительный кондиционер (точка 5):
t = 32,6°С и I = 11,8 ккал/кг;
с5 5
г) производительность по воздуху приточного и испарительного кондиционеров принята одинаковой и равной G = 74 400 кг/ч;
д) в качестве теплообменников I и II приняты четыре трехрядные секции Кт06.1030.0, а теплообменника III - две секции Кт06.1030.0, соединенные по воде по схеме б на рис.6. Секция Кт06.1030.0 имеет следующие конструктивные характеристики: поверхность охлаждения F_охл = 327,4 м2, живое сечение для прохода воздуха f_ж = 2,88 м2, живое сечение для прохода воды пси = 0,00419 м2. Конструктивные характеристики установленных теплообменников приведены в табл.5.
Таблица 5
-------------------------------------------------------------------------
Теплообменники| Поверхность |Живое сечение для| Живое сечение для
|охлаждения F_охл, | прохода воздуха | прохода воды пси,
| м2 | f_ж, м2 | м2
---------------+------------------+-----------------+--------------------
I | 1309,6 | 2,88 | 0,03352
| | |
II | 1309,6 | 2,88 | 0,03352
| | |
III | 654,8 | 2,88 | 0,01676
| | |
е) условные коэффициенты орошения теплообменников I, II и III приняты соответственно В(I)_усл = 1; В(II)_усл = 1; В(III)_усл = 0,7;
ж) в качестве оросительной камеры малого контура циркуляции воды принимают форсуночную камеру Кт-60 с плотностью форсунок 18 шт/м2 ряд, диаметр форсунок 3,5 мм, а камеры большого контура - форсуночную камеру Кт-60 с плотностью форсунок 24 шт/м2 ряд, диаметр форсунок 4 мм.
Решение
Аналитический расчет БСКВ проводят в соответствии с пп.20 - 29 прил.2 к настоящей Инструкции.
1. На I-d-диаграмме (рис.18) наносят параметры воздуха, поступающего в приточный кондиционер (точка 2) и в испарительный кондиционер (точка 5).
2. Предварительно задаются в соответствии с п.1 прил.2 к настоящей Инструкции температурой приточного воздуха t_c4 = 17,5°С и при d_1 = 6,5 г/кг находят его теплосодержание
I = 8,15 ккал/кг.
4
3. Предварительно определяют начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III. Для этого:
а) определяют перепад теплосодержаний в приточном кондиционере
Дельта I = I - I = 12,15 - 8,15 = 4 ккал/кг;
пр 2 4
б) при одинаковых производительностях по воздуху перепад теплосодержаний в испарительном кондиционере Дельта I_исп должен быть равен перепаду теплосодержаний в приточном кондиционере Дельта I_пр;
в) определяют теплосодержание воздуха после испарительного кондиционера (точка 8 на рис.18)
I = I + Дельта I = 11,8 + 4 = 15,8 ккал/кг;
8 5 исп
г) температуру воздуха после испарительного кондиционера определяют при I_8 на линии фи = 100%
t = 21,8°С;
с8
д) начальную температуру воды, поступающей в теплообменники I и III, принимают на 0,2°С выше t_с8 см. п.15 приложения к настоящей Инструкции
t = 21,8 + 0,2 = 22°С.
11
4. Расчет теплообменника I проводят в соответствии с п.25 Прил.2 к настоящей Инструкции:
а) определяют критерий глубины
F
охл 1309,6
---- = ------ = 455;
f 2,88
ж
б) определяют отношение живых сечений
f
ж 2,88
--- = -------- = 85,9;
пси 0,033522
в) определяют весовую скорость воздуха в живом сечении теплообменника
G
пр 74400
v гамма = ------- = ----------- = 7,2 кг/м2с;
3600 f 3600 х 2,88
ж
г) определяют расход воды в теплообменнике
I
W = G B = 74 400 x 1 = 74 400 кг/ч;
I пр усл
д) определяют скорость воды в трубках теплообменника
W
I 74 400
омега = ------------------ = --------------------- = 0,62 м/с;
3600 x гамма х пси 3600 х 1000 х 0,03352
в
е) определяют величину начальной движущей силы теплообмена (t_с - t_вн), когда t_c = t_c2 = 34,1°С и t_вн = t_11 = 22° C,
(t - t ) = 34,1 - 22 = 12,1°С;
с вн
ж) определяют величину охлаждения воздуха в теплообменнике I по уравнению (5)
0,96 -0,25 0,14 0,3
Дельта t = 0,475 x 12,1 x 7,2 x 0,620 x 455 x
сI
-0,12
x 85,9 = 10,6°C;
з) определяют температуру воздуха после теплообменника I
t = t - Дельта t = 34,1 - 10,6 = 23,5°C;
c3 c2 cI
и) определяют конечную температуру воды после теплообменника I по уравнению (7), если t_вн = t_11 t_вк = t'_12,
G c'(t - t )
пр p c2 c3 74400 x 0,24 (34,1 - 23,5)
t' = t + --------------- = 22 + ------------------------- =
12 11 W c 74400 х 1
I в
= 24,5°C;
к) определяют сопротивление теплообменника по воздуху по уравнению (8)
1,87
H = 0,0866 x 12 x 7,2 = 41,5 мм вод.ст.
I
5. Расчет теплообменника III проводят в соответствии с п.26 прил.2 к настоящей Инструкции:
а) определяют критерий глубины
F
охл 654,8
---- = ------ = 227,5;
f 2,88
ж
б) определяют отношение живых сечений
f
ж 2,88
--- = -------- = 172;
пси 0,01676
в) определяют весовую скорость воздуха в живом сечении теплообменника
G
исп 74 400
v гамма = ------- = ----------- = 7,2 кг/м2с;
3600 f 3600 х 2,88
ж
г) определяют расходы воды в теплообменнике
III
W = G B = 74 400 x 0,7 = 52 000 кг/ч;
III исп усл
д) Определяют скорость воды в трубках теплообменника
W
III 52 000
омега = ------------------ = --------------------- = 0,862 м/с;
3600 x гамма х пси 3600 х 1000 х 0,01676
в
е) определяют величину начальной движущей силы теплообмена (t_c - t_вн), когда t_c = t_c5 = 32,6°С и t_вн = t_11 = 22°C:
(t - t ) = 32,6 - 22 = 10,6°С;
c вн
ж) определяют величину охлаждения воздуха в теплообменнике III по уравнению (5)
0,96 -0,25 0,14 0,3
Дельта t = 0,475 x 10,6 x 7,2 x 0,862 x 227,5 x
сIII
-0,12
x 172 = 7,5°С;
з) определяют температуру воздуха после теплообменника III
t = t - Дельта t = 32,6 - 7,5 = 25,1°С
c6 c5 cIII
и его теплосодержание
I = I - c'(t - t )= 11,8 - 0,24 x 7.5 = 10 ккал/кг;
6 5 p c5 c6
и) определяют конечную температуру воды после теплообменника III по уравнению (7), если t_вн = t_11 и t_вк = t''_12,
G c'(t - t )
исп p c5 c6 74400 x 0,24 (32,6 - 25,1)
t'' = t + --------------- = 22 + -------------------------- =
12 11 W c 52 000 х 1
III в
= 24,6°C;
к) определяют сопротивление теплообменника по воздуху по уравнению (8)
1,87
H = 0,0866 x 6 x 7,2 = 20,8 мм вод.ст.
III
6. Расчет теплообменника II проводят в соответствии с п.27 прил.2 к настоящей Инструкции:
а) начальная температура воздуха для теплообменника II должна быть равна конечной температуре воздуха после теплообменника I, т.e. t_с3 = 23,5°C;
б) критерий глубины, отношение живых сечений, скорости воздуха и воды в теплообменнике II имеют те же значения, что и в теплообменнике I;
в) определяют величину охлаждения воздуха в теплообменнике II
Дельта t = (t - t ) = 23,5 - 17,6 = 6°С
cII c3 c4
и перепад теплосодержаний воздуха в теплообменнике II
Дельта I = c'(t - t ) = 0.24 x 6 = 1,44 ккал/кг;
II p c3 c4
г) определяют величину начальной движущей силы теплообмена (t_с - t_вн) из уравнения (5)
1
f 0,12 -----
0,25 ж 0,96
Дельта t v гамма (----)
cII пси
t - t = (---------------------------------) =
c вн 0,3
F
0,14 охл
0,475 омега (-------)
f
ж
1
----
0,25 0,12 0,96
6 х 7,2 х 85,9
= (-----------------------) = 6,5°С;
0,14 0,3
0,475 х 0,62 455
д) для теплообменника II при t_с = t_с3 и t_вн = t_9 определяют начальную температуру воды, поступающей в теплообменник II,
t = t - (t - t ) = 23,5 - 6,5 = 17°C;.
9 c3 c ви
е) определяют конечную температуру воды после теплообменника II по уравнению (7), если t_вн = t_9 и t_вк = t_10
G c'(t - t )
пр p c3 c4 74 400 x 0,24 (23,5 - 17,5)
t = t + --------------- = 17 + -------------------------- =
10 9 W c 74 400 х 1
II в
= 18,44°C;
ж) сопротивление по воздуху теллообменника II равно сопротивлению теплообменника I
H = 41,5 мм вод. ст.
II
7. Расчет оросительной камеры МК проводят в соответствии с п.28 прил.2 к настоящей Инструкции.
Исходные данные
В камере МК охлаждается вода в количестве W = 74 400 кг/ч с начальной температурой t_10 = 18,44°C до температуры t_9 = 17°С. Параметры воздуха на входе в камеру МК соответствуют параметрам воздуха после теплообменника III (точка 6).
На I - d-диаграмме строят процесс сухого охлаждения воздуха в теплообменнике III (точки 5 и 6, рис.18) и определяют:
а) температуру точки росы t_ри = 6,8°С;
б) критерий относительного охлаждения воды по уравнению (13) при t_вн = t_10 и t_вк = t_9:
t - t
_ 9 10 17 - 18,44
Дельта T = -------- = ----------- = -0,787;
в t - t 25,1 - 6,8
с6 pи
в) температурный критерий М_I
t - t
ри 10 6,8 - 18,44
M = -------- = ----------- = -0,636;
1 t - t 25,1 - 6,8
с6 ри
г) критерий R по диаграмме на рис.14. предварительно определив разность t_р - t_вн, принимая t_р = t_ри = 6,8°С и t_вн = t_10 = 18,44°C при (t_р - t_вн ) = 11,64°C; R = 2,7;
д) коэффициент орошения В_МК по номограмме на рис.15 или по формуле (15)
0,15(1 + М R)
0,37 1 0,15(1 - 0,636 x 2,7)
В = ------------- = -------------------- = 1
МК _ 0,3 0,3
Дельта Т R -0,0787 x 2,7
в
B = 1;
MK
е) определяют теплосодержание воздуха после оросительной камеры МК по уравнению (17), принимая t_вн = t_10; t_вк = t_9
I = I + В (t - t ) с = 10 + 1(18,44 - 17) x 1 = 11,44 ккал/кг;
7 6 МК 10 9 в
ж) на I - d-диаграмму наносят точку 7 при I_7 и фи = 95 - 97%. Строят процесс (линию 6 - 7 на рис.18) повышения теплосодержания воздуха в камере МК.
Примечание. Tax как коэффициент орошения в камере МК равен условному коэффициенту орошения В(II)_усл в теплообменнике II, то расчет считается законченным.
8. Рассчитывают оросительную камеру БК а соответствии с п.29 прил.2 к настоящей Инструкции. В оросительной камере БК требуется охладить воду, поступающую из теплообменников I и III.
Исходные данные
Начальная температура воды равна средней температуре отепленной воды из теплообменников I и III (точка 12)
t' W + t'' W
12 I 12 III 24,5 x 74 400 + 24,6 x 52 000
t = ---------------- = ----------------------------- = 24,54°C
12 W + W 74 400 + 52 000
I III
Конечная температура охлажденной воды равна начальной температуре воды, поступающей в теплообменники I и III,
t = 22°C
11
Начальные параметры воздуха (I_7 и I_c7) перед оросительной камерой БК соответствуют конечным параметрам воздуха после оросительной камеры МК (точка 7, рис.18)
На I - d-диаграмме при I_7 и фи = 95% находят t_07 = 17,1°C и t_p7 = 16,1°С и вычисляют:
а) разность (t_р - t_вн), принимая t_р = t_р7 = 16,1°С и t_вн = t_12 = 24,54°С, (t_р - t_ви) = 16,1 - 24,54 = -8,44°С;
б) разность (t_вк - t_вн), принимая t_вк = t_11 = 22°С и t_вк = t_12 = 24,54°С, (t_вк - t_вн) = 22 - 24,54 = - 2,54°С;
в) критерий R по диаграмме на рис.14, предварительно определив разность (t_р - t_вн ), принимая t_р = t_р7 = 16,1°С и t_вн = 24,54°С при (t_р - t_вн ) = 16,1 - 24,54 = - 8,44°C, R = 3,6;
г) коэффициент орошения по уравнению (18)
0,7
0,37 0,15 x 8,44 x 3,6
В = -------------------- = 1,22,
БК 2,54
B = 1,7;
БK
д) теплосодержание воздуха I_8 после оросительной камеры БК на уравнения теплового баланса по формуле (20)
I = I + B (t - t ) c =
8 7 БК 12 11 в
= 11,44 + 1,7(24,54 - 22) 1 =15,78 ккал/кг.
е) на I - d-диаграмму наносят точку 8 при фи = 100% и I_8 строят процесс (линию 7 - 8, рис.18) повышения теплосодержания воздуха в камере БК.
Примечание. Расчет системы считают законченным, так как коэффициент орошения в камере БК равен сумме условных коэффициентов орошения для теплообменников I и III
Сумма B = 1,0 + 0,7 = 1,7 = B .
усл БК