Откройте актуальную версию документа прямо сейчас
Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.
Вход
Купить систему ГАРАНТ
Получить демо-доступ
Узнать стоимость
Информационный банк
Подобрать комплект
Семинары
Приложение 11. Примеры расчетов
Приложение 11
Примеры расчетов
1. Рассчитать групповые нормы расхода топлива на выработку тепловой энергии по кварталам и на год для районной котельной, топливом для которой служат газ и мазут.
В районной котельной установлены 3 водогрейных котла ТВГМ-30 (N 1, N 2, N 3) и 2 паровых котла ДКВР-10-13 (N 4, N 5).
Показатели работы котлов в I - IV кварталах приведены в таблице 1.
Определяется групповая норма расхода топлива на производство тепловой энергии котельной в I квартале.
Водогрейные котлы ТВГМ-30 N 1, N 2, N 3 работали по 2160 ч на газе с нагрузкой 70% номинальной; котлы ДКВР-10-13 N 4 и 5 - также по 2160 ч на мазуте с нагрузкой 80%.
По нормативным характеристикам каждого котла с учетом фактической нагрузки определяются индивидуальные нормы расхода условного топлива данного котлоагрегата на 1 Гкал произведенной тепловой энергии H_i в рассматриваемый период.
При прогнозировании и планировании потребности в топливе значения удельных расходов топлива на выработку тепла по данным завода-изготовителя при нормальной загрузке корректируются в соответствии с режимной картой конкретного котла, учитывающей техническое состояние, срок ввода в эксплуатацию и величину его фактической загрузки.
Для котлов ТВГМ-30 при производительности Q'_1г = Q'_2г = Q'_3г = 0,7 х 30 = 21 Гкал/ч по нормативной характеристике (рисунок 1) определяется индивидуальная норма расхода топлива:
Н' = Н' = Н' = 154,6 кг у.т/Гкал.
1г 2г 3г
Для котлов ДКВР-10-13 при производительности котла Q'_4м = Q'_5м = 0,8 х 6,5 = 5,2 Гкал/ч индивидуальная норма расхода топлива (мазут) определяется по рисунку 2:
Н' = Н' = 160,8 кг у.т/Гкал.
4м 5м
Средневзвешенная норма расхода условного топлива на производство тепловой энергии котельной в I квартале определяется по формуле (7):
Расход теплоты на собственные нужды котельной принимаем 4%.
Групповая норма расхода топлива на выработку тепловой энергии в I квартале определяется по формуле
бр1
Н 155,5
Н' = ------- = ----- = 162 кг у.т/Гкал.
1 - d 0,96
сн
Аналогично определяются групповые нормы для II, III, IV кварталов на выработку тепловой энергии с учетом количества работающих котлов и часов их работы на соответствующих видах топлива. При этом следует учитывать, что доля расхода тепловой энергии на собственные нужды может изменяться по кварталам в зависимости от используемого топлива и номенклатуры затрат тепловой энергии на собственные нужды. Результаты расчетов сведены в таблицу 2.
Таблица 1 - Показатели работы котлов
| Тип котла | Нагрузка котла | |||||||
| % | Гкал/ч | |||||||
| квартал | ||||||||
| I | II | III | IV | I | II | III | IV | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| Топливо - газ | ||||||||
| ТВГМ-30: N 1 N 2 N 3 ДКВР-10-13: N 4 N 5 |
70 70 70 70 70 |
60 60 60 60 60 |
- - - 50 50 |
60 60 60 - - |
21 21 21 - - |
15 15 15 3,9 3,9 |
- - - 3,3 3,3 |
18 18 18 - - |
| Топливо - мазут | ||||||||
| ТВГМ-30: N 1 N 2 N 3 ДКВР-10-13: N 4 N 5 |
- - - 80 80 |
- - - 60 60 |
- - - - - |
- - - 70 70 |
- - - 5,2 5,2 |
- - - 3,9 3,9 |
- - - - - |
- - - 4,6 4,6 |
Продолжение таблицы 1
| 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 |
| Время работы котла на данной нагрузке, ч |
Индивидуальная норма расхода условного топлива, кг у.т/Гкал |
||||||
| квартал | |||||||
| I | II | III | IV | I | II | III | IV |
| Топливо - газ | |||||||
| 2160 2160 2160 - - |
720 720 720 1464 720 |
_ - - 720 1488 |
2208 2208 1488 - - |
154,6 154,6 154,6 - - |
153,9 153,9 153,9 162,4 162,4 |
- - - 162,4 162,4 |
154,2 154,2 154,2 - - |
| Топливо - мазут | |||||||
| - - - 2160 2160 |
- - - - - |
- - - - - |
- - - 744 1488 |
- - - 160,8 160,8 |
- - - 160,6 160,6 |
- - - - - |
- - - 160,6 160,6 |
Таблица 2 - Результаты расчета годовой групповой нормы расхода топлива (по кварталам)
| Показатели | Квартал | |||
| I | II | III | IV | |
| Средневзвешенная норма расхода топлива на выработку тепловой энергии H(бр), кг у.т/ Гкал |
155,5 | 155,7 | 162,4 | 154,8 |
| Групповая норма расхода топлива на отпуск тепловой энергии Н, кг у.т/Гкал |
162 | 161,9 | 168,5 | 161,3 |
| Теплоэнергия, выработанная котельной по кварталам, Q(бр), Гкал |
158,544 | 40917,6 | 7286 | 116539,2 |
Годовая групповая норма расхода топлива на отпуск тепловой энергии котельной определяется как средневзвешенная квартальных норм:
2. Рассчитать групповые нормы расхода топлива на планируемый год областного государственного унитарного предприятия с учетом плановых и отчетных данных о работе теплоэнергетического оборудования.
Исходные (справочные) данные и расчеты приведены в формах 1 и 2.
Определяется средневзвешенная норма расхода в отчетном году по формуле (8) и форме 1 на 2001 г.:
3
бр (1518,3 + 83,2 + 88,2)10
H = ------------------------- = 161,5 кг у.т/Гкал.
3
(9523 + 520 + 420)10
Определяется суммарный нормативный коэффициент в отчетном году по формуле (11):
В 3
ф 1592,8 х 10
К = ------- = ------------ = 1,1.
бр бр 161,5 x 8950
H Q
Определяется средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии в планируемом году (форма 1 на 2003 г.), исходя из индивидуальных норм, номинальной производительности и планируемого числа часов работы всех котлов каждого типа:
6
бр (1778,5 + 104,1 + 62,4)10 1945000
Н = -------------------------- = -------- = 160,5 кг у.т/Гкал.
3 12116,3
(11161,8 + 650 + 304,5)10
Принимается суммарный нормативный коэффициент в планируемом году, равный фактическому и отчетному году К = 1,1.
Норматив расхода на собственные нужды с учетом мероприятий по экономии топлива принимается 3%.
По формуле (13) рассчитывается групповая норма расхода топлива на выработку тепловой энергии на планируемый год:
1,1 x 160,5
Н = ----------- = 182 кг у.т/Гкал.
0,97
По формуле (14) определяется нормируемый расход топлива на планируемый период:
3
В = 182 х 1200 = 2184 х 10 кг у.т.
н
Результаты расчета заносятся в форму 2.
3. Определить потребность в тепловой энергии на отопление жилого здания постройки после 1958 г. с наружным строительным объемом V_стр = 24951 м3, расположенного в г. Череповце Вологодской обл. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления t_o = -31°С, среднее значение температуры наружного воздуха за отопительный период t_от = -4,3°С, продолжительность отопительного периода n_о = 225 сут, среднее значение скорости ветра в отопительном периоде w = 5,3 м/с.
Форма 1*
Пример расчета
средневзвешенной нормы расхода топлива на производство тепловой энергии
по предприятию на 2003 г.
| Тип котла | Справочные данные | 2001 г. (отчетный) | ||||||||||
| Номиналь- ная производи- тельность котла, Гкал/ч |
Индивидуаль- ная норма расхода топлива, кг у.т/Гкал |
Установ- ленное количест- во котлоаг- регатов, шт. |
Время работы всех котлоагрегатов, ч, на |
Выработка тепловой энергии по номинальной производительности, тыс. Гкал, на |
Расход топлива по индивидуальным нормам, тыс.т у.т., на |
|||||||
| газе | жидком топливе |
твердом топливе |
на газе (гр. 2 х гр. 5) |
жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) |
на твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) |
газе (гр. 2 х гр. 5) |
жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) |
твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) |
||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| ДКВР-10-13 ДКВР-6,5-13 ГМ-50-1 ПТВМ-50 КВГМ-30 ТВГ-8 Прочие |
6,5 4,1 31,8 50 30 8 0,6 |
157,6 газ 160,1 мазут 158,1 газ 156,6 газ 160,5 газ 156,8 газ 168 газ 210 твердое топливо |
40 60 2 9 20 30 200 |
150000 300000 10000 50000 110000 150000 |
80000 |
700000 |
1230 318 2500 3300 1200 |
975 |
520 420 |
194,5 49,8 401,3 517,4 201,6 |
153,7 |
83,2 88,2 |
Итого: 9523 520 420 1518,3 83,2 88,2
Средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии:
3 3
(гр.11 + гр.12 + гр.13) х 10 (1518,3 + 83,2 + 88,2) х 10 1689700
----------------------------- = ---------------------------- = ------- = 161,5 кг у.т/Гкал.
гр.8 + гр.9 + гр.10 9523 + 520 + 420 10463
Продолжение формы 1
| Тип котла | Справочные данные | 2002 г. (текущий) | ||||||||||
| Номиналь- ная производи- тельность котла, Гкал/ч |
Индивидуаль- ная норма расхода топлива, кг у.т/Гкал |
Установ- ленное количест- во котлоаг- регатов, шт. |
Время работы всех котлоагрегатов, ч, на |
Выработка тепловой энергии по номинальной производительности, тыс. Гкал, на |
Расход топлива по индивидуальным нормам, тыс. т у.т., на |
|||||||
| газе | жидком топливе |
твердом топливе |
газе (гр. 2 х гр. 5) |
жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) |
твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) |
газе (гр. 2 х гр. 5) |
жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) |
твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) |
||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| ДКВР-10-13 ДКВР-6,5-13 ГМ-50-1 ПТВМ-50 КВГМ-50 КВГМ-30 ТВГ-8 Прочие |
6,5 4,1 31,8 50 50 30 8 0,6 |
157,6 газ 160,1 мазут 158,1 газ 156,6 газ 160,5 газ 160,5 газ 156,8 газ 168 газ 205 твердое топливо |
50 60 2 9 3 20 30 155 |
187500 300000 10000 50000 18000 110000 150000 |
100000 |
542500 |
1218,8 1230 318 2500 900 3300 1200 |
650 |
325,5 |
192,1 194,5 49,8 401,3 144,5 517,4 201,6 |
104,1 |
66,7 |
Итого: 10666,8 650 325,5 1700,8 104,1 66,7
Средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии:
3
(1700,8 + 104,1 + 66,7) х 10 1871600
----------------------------- = ------- = 160,8 кг у.т/Гкал.
10666,8 + 650 + 325,5 11642,3
Продолжение формы 1
| Тип котла | Справочные данные | 2003 г. (планируемый) | ||||||||||
| Номиналь- ная производи- тельность котла, Гкал/ч |
Индивидуаль- ная норма расхода топлива, кг у.т/Гкал |
Установ- ленное количест- во котлоаг- регатов, шт. |
Время работы всех котлоагрегатов, ч, на |
Выработка тепловой энергии по номинальной производительности, тыс. Гкал, на |
Расход топлива по индивидуальным нормам, тыс. т у.т., на |
|||||||
| газе | жидком топливе |
твердом топливе |
газе (гр. 2 х гр. 5) |
жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) |
твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) |
газе (гр. 2 х гр. 5) |
жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) |
твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) |
||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| ДКВР-10-13 ДКВР-6,5-13 ГМ-50-1 ПТВМ-50 КВГМ-50 КВГМ-30 ТВГ-8 Прочие |
6,5 4,1 31,8 50 50 30 8 0,6 |
157,6 газ 160,1 мазут 158,1 газ 156,6 газ 160,5 газ 160,5 газ 156,8 газ 168 газ 205 твердое топливо |
50 60 2 9 3 23 30 145 |
187500 300000 10000 50000 18000 126000 150000 |
100000 |
542500 |
1218,8 1230 318 2500 900 3795 1200 |
650 |
304,5 |
192,1 194,5 49,8 401,3 144,5 595,1 201,6 |
104,1 |
62,4 |
Итого: 11161,8 650 304,5 1778,5 104,1 62,4
Средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии:
3
(1778,5 + 104,1 + 62,4) х 10 1945000
----------------------------- = ------- = 160 кг у.т/Гкал.
11161,8 + 650 + 304,5 12116,3
______________________
* Форма 1 заполняется для отчетного, текущего и планируемого годов.
Форма 2
Результаты расчета
групповой нормы расхода топлива на выработку тепловой энергии по государственному унитарному предприятию на 2003 г.
| Показатели | Год | ||
| отчетный 2001 г. |
текущий 2002 г. |
планируемый 2003 г. |
|
| Выработка тепловой энергии Q(н), тыс. Гкал Производство тепловой энергии Q(н), тыс. Гкал Средневзвешенная норма на производство тепловой энергии Н(бр), кг у.т/Гкал Интегральный нормативный коэффициент К Норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды d_с.н., % Групповая норма Н, кг у.т/Гкал Расход топлива В, тыс. т у.т. |
8605 8950 161,5 1,1 4 185,1* 1592,8** |
10500 10825 160,8 1,1 3 182,4 1915,2 |
12000 12371 160,5 1,1 3 182 2184 |
| * Фактический удельный расход. ** Фактический расход. |
|||
Определяем значение удельной отопительной характеристики здания по таблице 3 приложения 3: q_о = 0,37 ккал/м3 х ч х °С.
По таблице 2 приложения 3 определяем значение поправочного коэффициента альфа: при помощи интерполяции получаем альфа = 0,99.
Определяем по формуле (3.3) приложения 3 расчетное значение коэффициента интерполяции К_и.р:
По формуле (3.2) приложения 3 определяем расчетное значение тепловой нагрузки отопления упомянутого здания:
-6
Q = 0,99 x 24951 x 0,37 (20 + 31)(1 + 0,09) 10 = 0,508 Гкал/ч.
o
По формуле (16) раздела 3.2 Методики определяем потребность в тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода:
20 + 4,3
Q = 0,508 x 24 -------- 225 = 1307,228 Гкал.
о 20 + 31
4. Определить потребность в тепловой энергии на отопление помещения магазина, расположенного на первом этаже жилого здания в г. Череповце Вологодской обл. (климатические условия приведены в примере 1). Помещение магазина оборудовано системой центрального отопления, подключенной к трубопроводам тепловой сети параллельно с системой отопления жилой части здания. Система отопления магазина оснащена 10 конвекторами "Прогресс" типа 20К2-1,1. Расчетные значения температурных параметров системы отопления 105/70°С.
Расчет ведем по методике, изложенной в Справочнике [10].
Расчетную теплоотдачу конвекторов "Прогресс" типа 20К2-1,1 определяем с учетом значения температурного напора и длины греющего элемента по графику на рисунке 4.6 Справочника [10]. Температурный напор Дельта t определяется как разность средней температуры отопительного прибора и расчетной температуры воздуха в отапливаемом помещении:
105 + 70
Дельта t = -------- - 15 = 72,5°С.
2
Расчетная теплоотдача Q_omax такого конвектора при указанных условиях составила 1300 ккал/ч. Таким образом, расчетная тепловая нагрузка отопления помещения магазина Q_omax = 1300 x 10 ккал/ч или 0,013 Гкал/ч (без учета теплоотдачи неизолированных стояков и подводок к конвекторам).
Потребноcть в тепловой энергии на отопление помещения магазина определяется по формуле (16) раздела 3.2 Методики:
20 + 4,3
Q = 24 x 0,013 -------- 225 = 33,448 Гкал.
о 20 + 31
5. Определить потребность в тепловой энергии на приточную вентиляцию в кинотеатре, расположенном в отдельно стоящем здании в г. Череповце Вологодской обл. (климатические условия приведены в примере 3). Продолжительность функционирования системы приточной вентиляции - 16 ч/сут, строительный объем здания кинотеатра составляет 50 000 м3.
Определяем значение удельной вентиляционной характеристики здания кинотеатра - таблица 4 приложения 3: q_ню = 0,38 ккал/м3 х ч х °С.
По таблице 1 приложения 3 определяем расчетное значение температуры воздуха в кинотеатре t_ню = 14°С.
По формуле (3.12а) приложения 3 определяем расчетное значение тепловой нагрузки приточной вентиляции:
-6
Q = 0,99 х 50000 х 0,38(14 + 31)10 = 0,846 Гкал/ч.
ню max
Потребность в тепловой энергии на приточную вентиляцию в кинотеатре в течение отопительного периода при продолжительности функционирования системы приточной вентиляции 16 ч/сут по формуле (17) раздела 3.2 Методики составляет:
14 + 4,3
Q = 0,846 х 16 -------- = 1238,544 Гкал.
ню о 14 + 31
6. Определить потребность в тепловой энергии на горячее водоснабжение больницы на 450 мест. Больница расположена в г. Череповце Вологодской обл. (продолжительность отопительного периода - 225 сут). Больница оборудована общими ваннами и душевыми. Подача горячей воды осуществляется круглосуточно. В системе горячего водоснабжения стояки не изолированы. Продолжительность функционирования системы горячего водоснабжения - 350 сут за год. Температура нагреваемой водопроводной воды: 5°С - в отопительном периоде, 15°С - в неотопительном периоде.
Норму расхода горячей воды принимаем по таблице приложения 3 СНиП 2.04.01-85* [3] в размере 75 л/койка.
Средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения (без учета тепловых потерь в местной системе) по формуле (3.13) приложения 3 в отопительный период составляет:
-6
75 x 450(55 - 5)10
Q = -------------------- = 0,07 Гкал/ч.
hmc 24
В неотопительный период средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения (без учета тепловых потерь в местной системе) по формуле (3.13) приложения 3 составляет:
-6
75 x 450(55 - 15)10
Q = --------------------- = 0,056 Гкал/ч.
hms 24
Потребность в тепловой энергии на горячее водоснабжение больницы в отопительном и неотопительном периодах с учетом тепловых потерь (значение коэффициента К_т.н, учитывающего тепловые потери в системе горячего водоснабжения, в связи с отсутствием полотенцесушителей принимаем равным 0,2) по формуле (19) раздела 3.4 Методики составляет:
Q = [0,07 х 24 х 225 + 0,056 Х 24 х
hm
х (350 - 225)](1 + 0,2) = 655,2 Гкал.
7. Определить нормативные тепловые потери через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети протяженностью 10,8 км за отопительный период. В том числе: трубопроводы, проложенные в непроходных каналах, наружным диаметром 337 мм - 0,5 км; 273 мм - 1 км; 219 мм - 2 км; 159 мм - 2,5 км; 108 мм - 3 км; 76 мм - 1,1 км; трубопроводы, проложенные бесканально, диаметром 219 мм - 1 км; трубопроводы, проложенные надземно на низких опорах, диаметром 377 мм - 0,5 км. Тепловая сеть сооружена в соответствии с Нормами проектирования тепловой изоляции для трубопроводов и оборудования электростанций и тепловых сетей (1959 г.) и испытаниям для определения теплотехнических характеристик не подвергалась.
Система теплоснабжения расположена в г. Твери. Среднее за год значение температуры грунта 6,8°С, 4,8°С - за отопительный период; -3,7°С - среднее значение температуры наружного воздуха за отопительный период; 5,7°С - за год; продолжительность отопительного периода 219 сут. Среднее значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе в отопительном периоде 89,2°С, 48,6°С - в обратном. Среднее за год значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе 83,3°С, 47,1°С - в обратном.
Определяем значения удельных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети пересчетом табличных значений норм удельных часовых тепловых потерь трубопроводами на среднегодовые условия функционирования тепловой сети, подающими и обратными трубопроводами подземной прокладки - вместе, надземной - раздельно. Расчеты проводим по формулам (34), (36) и (36а) раздела 4.3 Методики.
Предварительно по формуле (35) раздела 4.3 Методики определим среднегодовую разность значений температуры теплоносителя и грунта:
83,3 + 47,1
Дельта t = ----------- - 6,8 = 58,4°С.
год 2
А. Прокладка в непроходных каналах:
- трубопроводы наружного диаметра 377 мм
58,4 - 52,5
q = 164 + (183 - 164) ----------- = 172,968 ккал/мч;
из.н 65 - 52,5
- трубопроводы наружного диаметра 273 мм
58,4 - 52,5
q = 132 + (150 - 132)----------- = 140,472 ккал/мч;
из.н 65 - 52,5
- трубопроводы наружного диаметра 219 мм
58,4 - 52,5
q = 113 + (130 - 113)----------- = 121,024 ккал/мч;
из.н 65 - 52,5
- трубопроводы наружного диаметра 159 мм
58,4 - 52,5
q = 94 + (107 - 94) ----------- = 100,136 ккал/мч;
из.н 65 - 52,5
- трубопроводы наружного диаметра 108 мм
58,4 - 52,5
q = 76 + (88 - 76) ----------- = 81,664 ккал/мч;
из.н 65 - 52,5
- трубопроводы наружного диаметра 76 мм
58,4 - 52,5
q = 64 + (74 - 64)----------- = 68,72 ккал/мч.
из.н 65 - 52,5
Б. Бесканальная прокладка:
- трубопроводы наружного диаметра 219 мм
58,4 - 52,5
q = 113 + (130 - 113)----------- = 121,024 ккал/мч.
из.н 65 - 52,5
В. Надземная прокладка:
среднегодовая разность значений температуры теплоносителя и наружного воздуха определится по формулам, аналогичным формуле (35) раздела 4.3 Методики:
Дельта t = 83,3 + 3,7 = 87°С;
п.год
Дельта t = 47,1 + 3,7 = 50,8°С;
о.год
- трубопроводы наружного диаметра 377 мм:
87 - 70
q = 93 + (114 - 93)------- = 107,28 ккал/мч;
из.н.п 95 - 70
50,8 - 45
q = 71 + (93 - 71)--------- = 76,104 ккал/мч.
из.н.о 70 - 45
Определяем нормативные значения часовых тепловых потерь через изоляционные конструкции участков трубопроводов тепловой сети по полученным нормам удельных тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети для подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки вместе, для трубопроводов надземной прокладки раздельно.
Значения коэффициента местных тепловых потерь бета, учитывающего тепловые потери запорной арматурой, компенсаторами и опорами, принимаем: 1,2 - для прокладки в каналах при диаметре трубопроводов до 150 мм, 1,15 - для прокладки в каналах при диаметре трубопроводов 150 мм и более, а также для всех диаметров трубопроводов бесканальной прокладки, 1,25 - для трубопроводов надземной прокладки.
А. Подземная прокладка в непроходных каналах:
- трубопроводы наружного диаметра 377 мм
-6
Q = 172,968 х 500 х 1,15 х 10 = 0,099 Гкал;
из.н.год
- трубопроводы наружного диаметра 273 мм
-6
Q = 140,496 х 1000 х 1,15 x 10 = 0,162 Гкал;
из.н.год
- трубопроводы наружного диаметра 219 мм
-6
Q = 121,024 х 2000 х 1,15 x 10 = 0,278 Гкал;
из.н.год
- трубопроводы наружного диаметра 159 мм
-6
Q = 100,136 х 2500 х 1,15 х 10 = 0,288 Гкал;
из.н.год
- трубопроводы наружного диаметра 108 мм
-6
Q = 81,664 Х 3000 x 1,2 10 = 0,294 Гкал;
из.н.год
- трубопроводы наружного диаметра 76 мм
-6
Q = 68,75 х 1100 x 1,2 х 10 = 0,091 Гкал.
из.н.год
Б. Бесканальная прокладка:
- трубопроводы наружного диаметра 219 мм
-6
Q = 121,024 х 1000 х 1,15 х 10 = 0,139 Гкал.
из.н.год
Всего по трубопроводам подземной прокладки: Q_Сумма = 1,351 Гкал.
В. Надземная прокладка:
- трубопроводы наружного диаметра 377 мм:
-6
Q = 107,28 х 500 х 1,25 х 10 = 0,067 Гкал;
из.н.год п
-6
Q = 76,104 х 500 х 1,25 х 10 = 0,048 Гкал.
из.н.год о
Значения часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети при условиях функционирования, средних за отопительный период, определятся по формулам (42) - (43а) раздела 4.3 Методики.
А. Подземная прокладка:
89,2 + 48,6 - 2 x 4,8
Q = 1,351 --------------------- =
из.н.от 83,3 + 47,1 - 2 x 6,8
= 1,351 x 1,0976 = 1,483 Гкал.
Б. Надземная прокладка:
89,2 + 3,7
Q = 0,067 ---------- = 0,067 x 1,1925 = 0,08 Гкал;
из.н.от.п 83,3 - 5,4
48,6 + 3,7
Q = 0,048 ---------- = 0,048 x 1,2542 = 0,06 Гкал;
из.н.от.o 47,1 - 5,4
Суммарные нормативные тепловые потери трубопроводами тепловой сети в отопительном периоде составят:
Q = (1,483 + 0,08 + 0,06)24 х 219 =
из.н.от
= 1,623 х 5256 = 8530,488 Гкал.
8. Определить нормативные тепловые потери, обусловленные утечкой теплоносителя, в тепловой сети (предыдущий пример) за отопительный период.
По формуле (23) раздела 4.1 Методики с помощью таблицы 7 этого раздела определяем емкость трубопроводов тепловой сети:
- диам. 377 - V = 101,0(0,5 + 0,5)2 = 202,0 м3;
- диам. 273 - V = 53,0 х 1,0 х 2 = 106,0 м3;
- диам. 219 - V = 34,0(2,0 + 1,0)2 = 204,0 м3;
- диам. 159 - V = 18,0 х 2,5 х 2 = 90,0 м3;
- диам. 108 - V = 8,0 х 3,0 х 2 = 48,0 м3;
- диам. 76 - V = 3,9 х 1,1 х 2 = 8,58 м3.
Всего по тепловой сети: V_Сумма = 658,58 м3
Определяем сезонную норму утечки теплоносителя (для отопительного периода) по формуле (25) раздела 4.1 Методики:
0,25 x 658,58 x 219
m = ------------------- = 1,03 м3/ч.
у.н.от 100 x 350
Определяем количество теряемого теплоносителя за отопительный период:
М = 1,03 х 24 х 219 = 5414,77 м3.
у.н
Среднегодовое значение температуры холодной воды, подаваемой на источник теплоснабжения для подпитки тепловой сети, определим по формуле (29) раздела 4.2 Методики:
15 x 131 + 5 x 219
t = ------------------ = 8,8°С.
ст 350
Определяем нормативное значение годовых тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, по формуле (28) раздела 4.2 Методики:
Q = 0,25 х 658,58 х 980,6(0,75 х 83,3 + 0,25 х
у.н
-6
x 47,1 - 8,8)8400 х 10 = 887,625 Гкал.
Нормативное значение тепловых потерь с утечкой теплоносителя из трубопроводов тепловой сети на отопительный период определим по формуле (30) раздела 4.2 Методики:
219
Q = 887,625 --- = 554,4 Гкал.
у.н.от 350
9. Определить мощность на валу сетевого насоса типа СЭ800-100 и количество электроэнергии за отопительный период на привод этого насоса, если расход перекачиваемого теплоносителя составляет G_н = 700 м3/ч. Продолжительность отопительного периода составляет n = 205 сут.
По характеристике насоса определяем развиваемый при указанном расходе напор Н_н = 106 м, коэффициент полезного действия насоса эта_н = 0,82.
По формуле (60) раздела 6.2 Методики мощность на валу сетевого насоса составляет:
700 x 988 x 106
N = ------------------------ = 248,44 кВт.
3600 x 102 x 0,82 x 0,98
В соответствии с формулой (63) раздела 6.2 Методики с учетом коэффициента спроса, значение которого представлено в таблице 3 приложения 6, получим:
Э = 248,44 х 205 х 24 х 0,8 = 977 859,84 кВт х ч.
10. Определить нормативное количество воды для наполнения и подпитки тепловой сети и присоединенных к ней систем теплопотребления зданий, теплоснабжаемых котельной, функционирующей по температурному графику регулирования отпуска тепловой энергии с параметрами 150/70°С.
Система теплоснабжения расположена в г. Череповце Вологодской области. Климатические условия - в примере 3. Протяженность тепловой сети - в примере 7. Суммарная часовая тепловая нагрузка отопления здании 40 Гкал/ч, системы отопления оснащены чугунными радиаторами типа М-140.
Определяем количество воды, необходимое для разового заполнения тепловой сети. Для этого по формуле (23) раздела 4.1 Методики с помощью таблицы 7 этого раздела определяем емкость трубопроводов тепловой сети (аналогично решению примера 7):
- диам. 377 - V = 101,0(0,5 + 0,5)2 = 202,0 м3;
- диам. 273 - V = 53,0 х 1,0 х 2 = 106,0 м3;
- диам. 219 - V = 34,0(2,0 + 1,0)2 = 204,0 м3;
- диам. 159 - V = 18,0 х 2,5 х 2 = 90,0 м3;
- диам. 108 - V = 8,0 х 3,0 х 2 = 48,0 м3;
- диам. 76 - V = 3,9 x 1,1 х 2 = 8,58 м3.
Всего по тепловой сети: Сумма V_т.с = 658,58 м3.
Определяем количество воды, необходимое для разового заполнения систем отопления. Для этого по формуле (24) того же раздела Методики с помощью таблицы 8 этого раздела определяем емкость систем отопления:
Сумма V = 13,3 х 40 = 532 м3.
с.о
Определяем количество подпиточной воды согласно норме подпитки по формуле (21) того же раздела Методики:
М = 0,0025(658,58 + 532)24 х 225 = 16072,8 м3.
у.н
Определяем общее количество воды для разового заполнения и подпитки тепловой сети и присоединенных к ней сетей отопления в течение отопительного периода:
Сумма V = 658,58 + 532 + 16072,8 = 17 263,4 м3.