Приложение В (справочное). Низкочастотные электромагнитные помехи

Приложение В
(справочное)

Низкочастотные электромагнитные помехи

В.1 Коммутационные провалы

В.1.1 Описание случаев

Коммутационные провалы вызываются короткими замыканиями "линия - линия" на зажимах тиристорного преобразователя. Они возникают, когда происходит коммутация тока от одной фазы электропитания к следующей. Коммутационные провалы представляют собой отклонения напряжения сети переменного тока от мгновенного значения основной составляющей. Коммутационные провалы наблюдаются в точках систем электроснабжения, их значение зависит от соотношения полных сопротивлений источника электропитания и развязывающей реактивности в тиристорном преобразователе.

Примечание - Типовые значения величин приведены в качестве рекомендаций.

Рисунок предполагает наличие полного сопротивления между зажимами СЭП и преобразователем.

Повторяющиеся переходные процессы характеризуются отношением U _LRM/U _LWM, равным от 1,25 до 1,50 в зависимости от конструкции демпфирующего устройства, с учетом di/dt и I _RR (динамический обратный ток полупроводника).

Неповторяющиеся переходные процессы характеризуются отношением U _LRM/U _LWM, равным от 1,8 до 2,5 в зависимости от дополнительных защитных устройств.

Рисунок В.1 - Типовая форма волны коммутационных провалов. Отличие от неповторяющихся переходных процессов

Анализ коммутационных провалов требует учета более широкой полосы частот, чем обычный гармонический анализ. Характеристики коммутационных провалов во временной области вызывают эффекты, которые не могут быть учтены при простом гармоническом анализе. Поэтому провалы анализируют во временной области с использованием осциллографа.

Следует помнить, что:

- в простых случаях, при которых применяется это правило, допускается, что полное сопротивление электрической сети может моделироваться чистым реактивным сопротивлением: Z =  (это допущение недействительно при наличии конденсаторов или длинных кабелей, так как в этих случаях могут происходить резонансы);

- устойчивость к коммутационным провалам классифицирована в 2.5.4.1 IEC 60146-1-1 (1991), где они измеряются по глубине (в % U _LWM) и по площади (глубине, умноженной на ширину , в процентах градусы). U _LWM определяется в IEC 60146-1-1 как максимальное мгновенное значение (амплитуда) U _L, исключая переходные процессы, U _L представляет собой напряжение "линия - линия" на линейной стороне преобразователя или трансформатора, при наличии.

Если преобразователь не содержит какой-либо индуктивности, глубина d основного провала напряжения "линия - линия" на зажимах самого преобразователя (но не на зажимах ОМП/ПМП) равна

,

где - угол зажигания преобразователя с фазовым управлением (соответствует естественной точке коммутации диода);

- в принципе провал характеризуется значением напряжения "линия - линия" на зажимах преобразователя, равным 0 В;

- аппроксимация дает недооценку d для  < 90° и переоценку d для  > 90°.

Площадь коммутационного провала, % градусы, может быть аппроксимирована с помощью простого соотношения (например, для трехфазной мостовой схемы условия аппроксимации см. в примечании ниже):

,

где Z _t - общее линейное полное сопротивление в каждой фазе (принимаемое здесь как чистое реактивное сопротивление), включая любое полное сопротивление в ПМП;

I _1L - основная составляющая точка на стороне линии;

U _L - напряжение "линия - линия".

Очевидно, что наихудший случай имеет место, когда СЭП в текущий момент времени находится в условиях ограничения тока.

Примечание - При коммутационном угле u от до ( + u) коммутационное напряжение равно:

,

;

площадь коммутационного провала равна:

;

,

где - коммутационный ток.

Допускаем, что   0,75I _d, и учитываем колебание постоянного тока I _d в трехфазной мостовой схеме

и с а (% градусы)

;

;

.

В.1.2 Вычисление

В.1.2.1 Общая оценка

При действительных предположениях, указанных выше, глубина провала в точке подключения ТП, %, равна:

,

где Z _t - общее линейное сопротивление

,

где Z _d - развязывающее реактивное сопротивление между точкой подключения и зажимами преобразователя (если они входят или не входят в ПМП);

Z _c - полное сопротивление питающей электрической сети в точке подключения.

Возможности управления амплитудой преобразователя (например, в случае трехфазного мостового преобразователя) часто выражаются значением sin . Глубина провала варьируется от 100 % на зажимах преобразователя до 0 % на нулевом полном сопротивлении источника.

Добавление развязывающего реактивного сопротивления Z _d между ТП и ОМП снижает глубину провала и повышает ширину в ТП, так что площадь провала а остается постоянной:

.

В простых случаях, где применяются вышеупомянутые допущения, эти уравнения могут использоваться для определения необходимого развязывающего реактивного сопротивления. Учитывая предельную глубину провала (см. таблицу В.1) и возможности управления амплитудой преобразователя, глубина провала в ТП равна:

.

Значение Z _c, определяемое пользователем, позволяет монтажнику вычислить значение Z _d, из которого внутреннее развязывающее реактивное сопротивление, при наличии (указывается изготовителем), может быть вычтено. Оставшееся значение и является значением реактивного сопротивления, которое нужно применить для правильной развязки.

Примечание - В вышеприведенных расчетах не учитываются короткие одиночные импульсы в начале и в конце провала.

В.1.2.2 Практические правила

Приведенный выше расчет устанавливает практическое правило для снижения электромагнитной эмиссии с помощью применения реактивного сопротивления Z _d. Основные соотношения в предположении, что полное сопротивление электрической сети является чисто реактивным, будут следующими:

;

;

;

.

Для нескольких преобразователей, подсоединенных к одной и той же линии, должны выполняться положения 3.5 IEC 60146-1-2.

Следует учитывать, что соответствие критерию эмиссии коммутационных провалов не означает автоматического обеспечения соответствия критерию эмиссии гармонических составляющих. Аналогично соответствие критерию эмиссии гармоник автоматически не обеспечивает соответствия критерию эмиссии коммутационных провалов.

Аспект устойчивости к электромагнитным помехам не охватывается полностью критерием эмиссии гармонических искажений. В действительности, так как критерий эмиссии гармоник не подразумевает установления каких-либо фазовых соотношений между различными гармониками, он не исключает наличия частной формы напряжения на зажимах СЭП. Так как частная форма напряжения коммутационных провалов (dv/dt, возможное прохождение через ноль) влияет на работу демпфирующих устройств или может повлиять также на электронное управление, конкретный критерий устойчивости к электромагнитным помехам установлен в IEC 61800-1 (1997) и IEC 61800-2 (1998) и определен также в 4.1.1 этих стандартов в качестве электрических рабочих условий.

В.1.3 Рекомендации в отношении коммутационных провалов

В.1.3.1 Электромагнитная эмиссия

Нижеизложенные рекомендации к силовым преобразователям, конструкция которых такова, что коммутационные провалы заведомо исключены или имеют пренебрежимо малую амплитуду, не применяют.

Примечание 1 - Например, непрямые преобразователи источников напряжения инверторного типа с активными фронтами и окончаниями импульсов, оборудованные развязывающим фильтром, сконструированные для ослабления эффектов частоты переключений, не создают провалов. Простые диодные выпрямители создают провалы пренебрежимо малой амплитуды. Практически рассматривать эмиссию коммутационных провалов следует в случае применения тиристорных преобразователей с линейной коммутацией.

Соответствие рекомендациям, касающимся коммутационных провалов, не исключает необходимости проверки соответствия требованиям, относящимся к гармоникам. Глубину основных провалов в точках подключения (ТОП или ТВП) следует ограничивать в соответствии с таблицей В.1 с предположением, что полное сопротивление электрической сети является чисто реактивным:

со значением, равным 1,5 % (по отношению к номинальной мощности СЭП).

Примечание 2 - При монтаже СЭП полное сопротивление электрической сети практически определяют по значению мощности короткого замыкания Z _sc в ТП:

.

Таблица В.1 - Максимальная допустимая глубина коммутационных провалов в ТП

	Первая электромагнитная обстановка	Вторая электромагнитная обстановка
Максимальная глубина провала	20 % Класс С по IEC 60146-1-1 или соответствие с требованиями местного поставщика электрической энергии	40 % Класс В по IEC 60146-1-1 или по соглашению с пользователем

Примечание 3 - Эти правила неприменимы, если ожидаются резонансы из-за емкостей или больших длин кабелей.

Примечание 4 - Для некоторых особенных распределительных сетей может быть необходимо специальное рассмотрение (например, для внутренних распределительных сетей в госпиталях). В таких случаях условия должны быть установлены пользователем.

Соответствие может быть определено расчетами, имитацией или измерениями.

Если СЭП не соответствует рекомендациям, то для предоставления пользователю возможности обеспечить соответствие рекомендациям изготовитель должен указать в эксплуатационных документах следующие сведения:

- максимальное и минимальное значения полного сопротивления электрической сети для нормального функционирования ПМП/ОМП;

- детальные характеристики развязывающей реактивности Z _d (при наличии), включенной в ПМП/ОМП;

- детальные характеристики развязывающей реактивности Z _d, которая может быть поставлена дополнительно.

Примечание 5 - Минимальное полное сопротивление непосредственно связано с максимальной площадью коммутационных провалов в ТП (см. В.1.1).

Вместе с тем при параллельном подключении нескольких СЭП к одной и той же ТП для ограничения коммутационных провалов необходим системный подход и простые правила неприменимы.

Примечание 6 - Практически рассматривать устойчивость другого оборудования при воздействии коммутационных провалов СЭП следует в случае применения помехоподавляющих радиочастотных фильтров.

В.1.3.2 Устойчивость к электромагнитным помехам

Вредное воздействие коммутационных провалов на СЭП может быть намного большим, чем то, которое будет определено при проведении анализа в частотной области для определения их вклада в коэффициент полных гармонических искажений. Поэтому необходим анализ коммутационных провалов во временной области. Необходимо отметить, что воздействия гармонических составляющих и коммутационных провалов влияют на работу электронных устройств управления, а также на работу некоторых силовых, например демпфирующих, устройств. Так как нарушения функционирования электронных систем управления возникают немедленно, а демпфирующие устройства обладают малой тепловой постоянной времени, то длительность испытаний на устойчивость к воздействию коммутационных провалов в установившихся условиях, при их проведении, не должна превышать 1 ч.

Ниже представлены некоторые практические случаи, когда следует рассматривать устойчивость к коммутационным провалам:

- при немедленном нарушении функционирования в результате воздействия, например при воздействии на электронные синхронизирующие схемы, определяющие момент перехода напряжения через нуль;

- при термических перегрузках, например перегрузках демпфирующих устройств в силовых преобразователях;

- при перенапряжениях в L-C-схемах, например в радиочастотных помехоподавляющих фильтрах.

В.2 Определения, относящиеся к гармоникам и интергармоникам

В.2.1 Общее обсуждение

В.2.1.1 Анализ несинусоидальных напряжений и токов

Классический анализ с применением ряда Фурье (IEV 101-13-08) позволяет представить любую несинусоидальную, но периодическую величину в виде совокупности синусоидальных составляющих, частоты которых образуют ряд частот, а также составляющей постоянного тока. Наименьшая частота в ряду частот называется основной частотой (IEV 101-14-49). Другие частоты в ряду частот являются целыми кратными основной частоте и называются "гармоническими частотами". Соответствующие им составляющие называются основной и гармоническими составляющими соответственно.

Преобразование Фурье (IEV 101-13-09) может быть применено к любой функции, периодической или непериодической. Результат преобразования представляет собой спектр в частотной области, который в случае непериодической функции времени является непрерывным и не содержит основной составляющей. Частным случаем применения преобразования Фурье к периодической функции является линейный спектр в частотной области, в котором спектральные линии представляют собой основную и гармонические составляющие, соответствующие составляющим ряда Фурье.

Примечание 1 - При анализе напряжения в системе электропитания составляющая основной частоты имеет наибольшую амплитуду, хотя не обязательно является первой линией в спектре, полученном с применением быстрого преобразования Фурье к функции времени.

Примечание 2 - При анализе тока составляющая основной частоты не обязательно имеет наибольшую амплитуду.

В.2.1.2 Электромагнитные явления, изменяющиеся во времени

На напряжения и токи в типовой системе электроснабжения непрерывно воздействуют переключения и изменения линейных и нелинейных нагрузок. Однако для целей анализа напряжения и токи считают стационарными в пределах измерительного окна, длительность которого (приблизительно 200 мс) является целым кратным периоду напряжения электропитания. Гармонические анализаторы конструируют так, чтобы достичь наилучшего компромисса, который эта технология может обеспечить (см. IEC 61000-4-7 (2002)).

В.2.2 Термины и определения, связанные с электромагнитными явлениями

В.2.2.1 основная частота (fundamental frequency): Частота в спектре, полученном преобразованием Фурье функции времени, которой кратны все частоты спектра. Для целей настоящего стандарта это та же частота, что и частота электропитания преобразователя, или частота, генерируемая преобразователем, с учетом конкретного рассматриваемого случая.

[IEV 101-14-50, измененный]

Примечание 1 - В IEV 551-20-01 и IEV 551-20-02 составляющие определены как результат анализа Фурье, при этом частоты составляющих являются следствием. В настоящем разделе применены определения терминов, основанные на подходе подкомитета 77А, в соответствии с которым вначале устанавливают определения частот, а составляющие являются следствием. Противоречия между данными двумя подходами отсутствуют.

Примечание 2 - В случае периодической функции основная частота всегда равна частоте самой функции (см. IEV 551-20-03 и IEV 551-20-01). Это определение соответствует истинному определению термина "опорная основная частота" в соответствии с IEV 551-20-04 и IEV 551-20-02, в котором термин "опорный" может быть исключен, если имеется риск неопределенности.

Примечание 3 - В случае любого остающегося риска неопределенности частота электроснабжения должна быть сопоставлена с полярностью и скоростью вращения синхронного генератора (генераторов), питающего систему.

Примечание 4 - Данное определение может быть применено к любой промышленной питающей электрической сети, без учета подключенных нагрузок (одиночной нагрузки или комбинации нагрузок, вращающихся машин или иных нагрузок) и даже если генератор, питающий сеть, представляет собой статический преобразователь.

В.2.2.2 основная составляющая [fundamental component (or fundamental)]: Составляющая, частота которой представляет собой основную частоту.

В.2.2.3 частота гармоники (harmonic frequency): Частота, кратная основной частоте. Отношение этой частоты к основной частоте называется порядком гармоники (рекомендуемое обозначение - "h").

См. IEV 551-20-07, IEV 551-20-05 и IEV 551-20-09

В.2.2.4 гармоническая составляющая (harmonic component): Любая составляющая на частоте гармоники. Уровень гармоники обычно выражают в среднеквадратических значениях.

Примечание - Для краткости гармонические составляющие называют гармониками.

В.2.2.5 частота интергармоники (interharmonic frequency): Любая частота, не кратная основной частоте.

См. IEV 551-20-07, IEV 551-20-05 и IEV 551-20-09

Примечание 1 - Применяя расширительное толкование термина "порядок гармоники", под порядком интергармоники понимают отношение частоты интергармоники к основной частоте. Это отношение не является целым числом (рекомендуемое обозначение - "m").

Примечание 2 - Если m < 1, допускается применение термина "субгармоника" (см. IEV 551-20-10).

В.2.2.6 интергармоническая составляющая (interharmonic component): Составляющая на частоте интергармоники. Уровень интергармоники обычно выражают в среднеквадратических значениях.

Примечание 1 - Для краткости интергармонические составляющие называют интергармониками.

Примечание 2 - Для целей настоящего стандарта и в соответствии с требованиями IEC 61000-4-7 длительность измерительного окна равна 10 периодам основной частоты (для систем 50 Гц) и 12 периодам основной частоты (для систем 60 Гц), т.е. приблизительно 200 мс. Следовательно, разность частот двух последовательных интергармонических составляющих равна приблизительно 5 Гц. В случае иной основной частоты длительность измерительного окна следует выбирать между шестью периодами основной частоты (приблизительно 1000 мс для 6 Гц) и 18 периодами основной частоты (приблизительно 100 мс для 180 Гц).

В.2.2.7 содержание гармонических составляющих (harmonic content): Сумма гармонических составляющих периодической величины.

[IEV 551-20-12]

Примечание 1 - Содержание гармонических составляющих представляет собой функцию времени.

Примечание 2 - Для практического анализа может быть необходима аппроксимация периодичности.

Примечание 3 - Содержание гармонических составляющих зависит от выбора основной составляющей. Если из контекста не ясно, какую из них использовать, то следует привести указание.

Примечание 4 - Среднеквадратическое значение содержания гармонических составляющих НС равно

,

где Q - ток или напряжение;

h - порядок гармоники (в соответствии с В.2.2.3);

Н = 40 для целей настоящего стандарта.

В.2.2.8 суммарный коэффициент гармонических составляющих [total harmonic distortion (THD)]: Отношение среднеквадратического значения содержания гармонических составляющих к среднеквадратическому значению основной составляющей или опорной основной составляющей переменной величины.

[IEV 551-20-13]

Примечание 1 - Содержание гармонических составляющих зависит от выбора основной составляющей. Если из контекста не ясно, какую из них использовать, то следует привести указание.

Примечание 2 - Суммарный коэффициент гармонических составляющих может быть ограничен определенным порядком гармоники (рекомендуемое обозначение "Н"). Для целей настоящего стандарта Н = 40.

,

где, в дополнение к примечанию В.2.2.7, Q - среднеквадратическое значение гармонической составляющей.

В.2.2.9 суммарное содержание искажений (total distortion content): Величина, получаемая вычитанием из переменной величины основной составляющей или опорной основной составляющей.

[IEV 551-20-11]

Примечание 1 - Суммарное содержание искажений включает в себя гармонические и интергармонические составляющие, при наличии.

Примечание 2 - Суммарное содержание искажений зависит от выбора основной составляющей. Если из контекста не ясно, какую из них использовать, то следует привести указание.

Примечание 3 - Суммарное содержание искажений представляет собой функцию времени.

Примечание 4 - Переменная величина (обозначаемая Q) представляет собой переменную величину с нулевой составляющей постоянного тока.

Примечание 5 - Среднеквадратическое значение суммарного содержания искажений равно , где обозначения соответствуют введенным в В.2.2.7 и В.2.2.8. См. IEV 101-14-54 и IEV 551-20-06.

В.2.2.10 суммарное отношение искажений [total distortion ratio (TDR)]: Отношение среднеквадратического значения суммарного содержания искажений к среднеквадратическому значению основной составляющей или опорной основной составляющей переменной величины (см. IEV 551-20-14).

Примечание - Суммарное отношение искажений зависит от выбора основной составляющей. Если из контекста не ясно, какую из них использовать, то следует привести указание.

.

B.2.2.11 суммарный коэффициент искажений [total distortion factor (TDF)]: Отношение среднеквадратического значения суммарного содержания искажений к среднеквадратическому значению переменной величины.

[IEV 101-14-55 и IEV 551-20-16]

Примечание 1 - Суммарный коэффициент искажений зависит от выбора основной составляющей. Если из контекста не ясно, какую из них использовать, то следует привести указание.

.

Примечание 2 - Отношение TDF к TDR равно отношению среднеквадратического значения основной составляющей к суммарному среднеквадратическому значению. Эта величина представляет собой коэффициент основной составляющей (см. IEV 161-02-22):

.

В.2.2.12 индивидуальное отношение искажений [individual distortion ratio (IDR)]: Отношение любой гармонической составляющей к основной составляющей.

.

В.2.3 Условия применения

В.2.3.1 Опорные величины

Для целей настоящего стандарта и обеспечения ясности установленные нормы относят к соответствующим номинальным значениям.

Нормы для THD и TDR применяют к

,

где Q _N1 - номинальное среднеквадратическое значение основной составляющей.

Примечание 1 - Важно отметить, что суммарный коэффициент гармонических составляющих THD не включает в себя интергармонические составляющие, и предельный порядок гармоники равен 40. Суммарное отношение искажений TDR включает в себя интергармонические составляющие, а также полосу частот от гармонической составляющей 40-го порядка до 9 кГц. Если интергармонические составляющие и создаваемые помехи на частотах выше частоты гармонической составляющей порядка 40 пренебрежимо малы, THD и TDR равны. Суммарный коэффициент искажений TDF, при применении которого искажения определяются суммарным среднеквадратическим значением напряжения или тока, используется редко, и для исключения возможных ошибок его применение не рекомендуется.

Оценку создаваемых электромагнитных помех следует проводить при рабочих условиях, обеспечивающих максимальное значение содержания гармонических составляющих потребляемого тока в соответствии с IEC 61000-3-12 при выполнении требований к номинальному значению. Вместе с тем интергармоники следует оценивать отдельно.

Примечание 2 - Содержание гармонических составляющих потребляемого тока HCI определено в IEC 61000-3-12 как полный гармонический ток ТНС, в котором интергармоники могут быть исключены, что представляет собой хорошее приближение к суммарному содержанию искажений потребляемого тока DCI

.

В.2.3.2 Системы и установки

СЭП, как правило, является компонентом более крупной системы, которая может быть такой же крупной, как полная технологическая линия в бумажной или металлургической промышленности. В настоящем стандарте для исключения ошибок понятие "установка" используется исключительно для обозначения полной установки, которая соединена с ТОП (точкой общего присоединения) электрической сети общего пользования.

В.2.3.3 Условия нагрузки

Условия установившегося состояния системы представляют собой наихудший случай, учитывая, что общая длительность режима перегрузки (ускорение или иные режимы) не превышает 5 % за 24 ч работы и 1 % за семь дней работы. Если нагрузка системы определяется рабочим циклом, оценка эмиссии гармоник в течение периода наивысшей нагрузки должна проводиться в соответствии с методом измерений, установленным в IEC 61000-4-7.

Условия перегрузки не рассматривают при оценке низковольтных СЭП с номинальным потребляемым током менее 75 А (см. В.3.2.2).

В.2.3.4 Согласованная мощность

Согласованная мощность S _ST определяется эквивалентным опорным током I _TN (суммарное среднеквадратическое значение):

,

где U _N - номинальное (или заявленное) линейное напряжение в ТОП;

I _TN - опорный ток.

Важно отметить, что значение I _TN близко к номинальному значению тока расцепления прерывателя главной цепи установки. S _ST представляет собой мощность, передаваемую в любой момент времени в установку электрической сетью. Можно предположить, что для каждой согласованной мощности существует приемлемая мощность короткого замыкания (уровень короткого замыкания) S _SC, определяемая в ТОП. Ответственность за ее определение следует возлагать на энергораспределяющую организацию.

Примечание - Значение S _ST связано с результатами соглашения между пользователем (владельцем установки) и поставщиком электрической энергии.

Если значение согласованной мощности применяют для определения силы тока, с которой сравнивают гармонические составляющие тока, чтобы выразить их относительно этого значения (в единицах величины), то опорный ток I _TN1 считают равным I _TN.

В.2.3.5 Согласованная внутренняя мощность (расширение определения согласованной мощности)

Согласованная внутренняя мощность S _ITA для установки, определяемая в точке внутрипроизводственного присоединения (ТВП) "", зависит от эквивалентного опорного тока I _TNA (суммарное среднеквадратическое значение) для части А установки, получающей питание от

,

где U _N - номинальное линейное напряжение в ТВП "".

Следует отметить, что I _TNA представляет собой номинальный ток питающей секции части А установки. Значение I _TNA близко к номинальному значению тока расцепления прерывателя этой части А установки. Можно предположить, что для каждой согласованной внутренней мощности существует приемлемая мощность короткого замыкания (уровень короткого замыкания) , определяемая в ТВП "". Ответственность за ее определение возлагают на руководство внутренним распределением электроэнергии.

В.2.3.6 Отношение тока короткого замыкания источника в установке

R _SI представляет собой отношение тока короткого замыкания источника электропитания в определенной ТП к кажущейся номинальной мощности установки или части установки, получающей питание от этой ТП (см. рисунок В.2):

.

Индекс "А" означает рассматриваемую часть установки, индекс "" означает ТП, являющуюся исходной для этой части.

Примечание 1 - В 1.5.35 IEC 60146-1-1 (1991) и 3.69 IEC 62103 (2003) относительная мощность короткого замыкания R _SC определена как "отношение мощности короткого замыкания источника к кажущейся мощности основной составляющей на линейной стороне преобразователя (преобразователей). Это определение относится к данной точке электрической сети, установленным рабочим условиям и конкретной конфигурации сети.". В настоящем стандарте применен такой же подход. Однако величина R _SI относится к номинальной кажущейся мощности суммарной нагрузки, подключенной к точке присоединения "вниз по потоку", а не к кажущейся мощности основной составляющей определенной нагрузки (преобразователя), подключенной к точке присоединения "вниз по потоку".

Примечание 2 - Данное определение может быть применено к различным установкам. В этом случае ТП представляет собой ТОП, и I _TNA соответствует согласованной мощности.

Примечание 3 - Данное определение может быть также применено к отдельной части установки с номинальным током I _TNA. Отношение тока короткого замыкания источника в установке R _SIA выражается как отношение тока короткого замыкания в ТВП части установки к ее номинальному току.

Примечание 4 - Применяя расширенное толкование термина, данное определение может быть также применено к отдельной части оборудования с номинальным током I _TNi. R _SIi выражается как отношение тока короткого замыкания, существующего во внутренней рассматриваемой точке (обеспечиваемой источником) питаемой части оборудования. Данное расширенное толкование применимо только при рассмотрении внутренних составных частей оборудования.

Примечание 5 - Часть А установки с отношением тока короткого замыкания источника R _SIA представлена на рисунке В.2. Часть А включает в себя часть В с отношением тока короткого замыкания источника R _SIB, а также часть С и т.д. Часть В в свою очередь включает в себя часть В1, часть В2 и т.д. Такие разделения схем позволяют проводить анализ и оценку различных отношений тока короткого замыкания в различных возможных точках присоединения.

Рисунок В.2 - ТОП, ТВП, отношение тока установки и R _SI

В.2.3.7 Отношение короткого замыкания

R _SC представляет собой отношение мощности короткого замыкания в ТОП к номинальной кажущейся мощности оборудования (см. IEC 61000-3-4 и IEC 61000-3-12):

.

Примечание 1 - С учетом примера, приведенного на рисунке В.3, эта величина может быть выражена как функция от соответствующих значений R _SI. Представленная часть оборудования (е), получающая питание от шины () при токе короткого замыкания I _SC в ТОП и номинальном потребляемом токе I _LNe. Применение приведенных выше определений дает:

.

Это определение применимо при установлении условий присоединения части оборудования к низковольтной общественной распределительной сети с учетом требований IEC 61000-3-4 или IEC 61000-3-12.

Рисунок В.3 - ТОП, ТВП, отношение тока установки и R _SC

Примечание 2 - Другое определение R _SC для выпрямителей, учитывающее постоянный ток, приведено в разделе А.2 IEC 61000-2-6.

В.2.3.8 СЭП, не создающие помех

На СЭП, соответствующие нормам IEC 61000-3-2 или нормам ступени 1 IEC 61000-3-4, может быть нанесена надпись "СЭП не искажает электромагнитную обстановку". Применение таких СЭП допускается без ограничений.

В.3 Применение стандартов эмиссии гармоник

В.3.1 Общие положения

В результате теоретического изучения силовых преобразователей и их применения преобразователи были моделированы как источники гармонических токов. Некоторые новые преобразователи, относящиеся к источникам напряжения (использующие ускоренную коммутацию и управление с использованием ШИМ), лучше рассматривать как источники гармонических напряжений, хотя они подключаются к ТП (которая также является источником напряжения), полное сопротивление (реактивность) которой преобразует их в источники тока.

Однако эта общепринятая модель неприменима, если внутреннее гармоническое полное сопротивление преобразователя является низким в сравнении с полным сопротивлением электрической сети. В качестве примера рассматривают случай диодного выпрямителя, в котором на сторонах переменного и постоянного тока отсутствуют какие-либо развязывающие реакторы. Гармонические напряжения будут определяться компонентами с низшим гармоническим полным сопротивлением.

При установлении модели источника гармонических токов необходимы минимальные знания системы. Модель источника гармонических токов часто пригодна для большинства преобразователей и для гармонических составляющих до 25-го порядка. Однако такую модель следует изменить для частот, расположенных выше частот гармонических составляющих 40-го порядка, где более удобной, как правило, является модель источника гармонических напряжений. В средней области гармонических составляющих порядка от 25 до 40 необходимы специальные меры определения приемлемой модели.

Для того чтобы определить порядок и амплитуду различных гармонических составляющих для различных видов преобразователей, были представлены различные модели. Обзор этих публикаций приведен в IEC 61000-2-6 (раздел А.1), IEC 61800-1 (приложение В) или в IEC 61800-2 (приложение В), в которые включена информация из IEC 60146-1-2.

В настоящем стандарте данный анализ не приводится.

СЭП часто является источником гармонических токов, которые вызывают гармонические напряжения. Гармонические напряжения должны сравниваться с уровнями электромагнитной совместимости, установленными в IEC 61000-2-2 или IEC 61000-2-4. Необходимо также учитывать влияние рабочих и монтажных условий, как установлено в IEC 61000-2-6, где также представлены методы суммирования гармоник. Методы снижения уровней помех рассмотрены в приложении С, практические правила подключения СЭП - в В.4.

С учетом промышленной практики, относящейся к СЭП класса С4, оптимальные решения определяют исходя из технической и экономической точек зрения. Они включают в себя упрощенные методы снижения помех, например, использование определенных трансформаторов со сдвигом фаз, применимых к различным СЭП.

Применение фильтров в каждой СЭП по отдельности может привести к опасному риску возникновения множественных резонансных частот. Кроме того, так как гармонические полные сопротивления, а также существующие искажения напряжения в основном неизвестны и нестабильны, то, в частности, трудно определить номинальные характеристики фильтра. Поэтому следует применять общий подход к фильтрованию установки в целом. Такой подход см. в IEEE 519.

В.3.2 Электрические сети общего пользования

В.3.2.1 Общие условия

Для низковольтных СЭП с номинальным током свыше 16 А, но не более 75 А в одной фазе, в IEC 61000-3-12 установлены ограничения гармонических токов, инжектируемых в общественные распределительные системы. Нормы, установленные в IEC 61000-3-12, применимы прежде всего к электрическому и электронному оборудованию, предназначенному для подключения к электрическим сетям общего пользования переменного тока.

Если СЭП представляет собой оборудование, относящееся к области применения по IEC 61000-3-12, применяют требования этого стандарта. Однако если одна или большее число СЭП входят в состав оборудования, относящегося к области применения IEC 61000-3-12, требования этого стандарта применяют к комплектному оборудованию, а не к отдельным СЭП.

Испытательная установка для непосредственных измерений или валидации процесса компьютерной имитации, применяемая для СЭП, относящихся к области применения IEC 61000-3-4 или IEC 61000-3-12, состоит из источника напряжения и измерительного оборудования, как установлено в IEC 61000-3-12. Если в качестве независимого источника электропитания для испытаний применяют синхронную машину, следует учитывать, что ее гармоническое полное сопротивление определяется полным сопротивлением отрицательной последовательности, а не током короткого замыкания.

Примечание 1 - Если СЭП включает в себя трансформатор с фазовым сдвигом, точку измерения выбирают на первичной обмотке.

Измерения проводят при установившихся условиях. Условия работы с превышением мощности (при воздействии на момент вращения при полной скорости) не рассматривают, так как они относятся к исключительным применениям, и если имеют место, то достаточно ограничены по времени.

Отсутствуют фундаментальные различия процесса эмиссии гармоник силовой электроникой преобразователей в зависимости от их режима работы, потребления энергии или регенерации энергии. Таким образом, четырехквадратные СЭП должны быть испытаны только в режиме двигателя.

Уровень электромагнитных помех может быть оценен прямыми измерениями либо имитацией при условиях, установленных в IEC 61000-3-12. Обзор методов приведен в алгоритмах на рисунках В.4 и В.5.

Установлены два вида рабочих условий, чтобы учесть различные виды СЭП:

- номинальный потребляемый ток при базовой скорости в режиме двигателя (для преобразователя - источника напряжения);

- номинальный момент вращения при 66 % базовой скорости в режиме двигателя (для тиристорного привода постоянного тока или преобразователя - источника тока).

Примечание 2 - В IEC 61800-1 и IEC 61800-2 базовая скорость определена как минимальная скорость, при которой двигатель способен создавать максимальную выходную мощность. В случае преобразователя - источника напряжения это часто та же скорость, которую двигатель развивает при прямом питании от электрической сети.

Для оборудования, не относящегося к области применения по IEC 61000-3-2 и IEC 61000-3-12 (например, при номинальном токе свыше 75 А), приведены рекомендации в IEC 61000-3-4 и В.4.

Примечание 3 - Гармонические составляющие, создаваемые различными электрическими компонентами оборудования, могут быть суммированы с использованием более точного аналитического представления физического закона, соответствующего конструктивным особенностям СЭП и конструктивным особенностям других компонентов (см. В.3.3).

В.3.2.2 Оценка путем имитации

Оценку эмиссии индивидуальных гармонических составляющих от СЭП методом имитации следует проводить, применяя основные правила суммирования, представленные на рисунке В.4. Начальной ступенью являются характеристики СЭП и источника напряжения.

В случае оборудования большой мощности или среднего напряжения проверка моделирования может быть более сложным процессом, чем способ, описанный в настоящем стандарте.

В.3.2.3 Условия нагрузки при оценке путем испытаний

В.3.2.3.1 Общие положения

Если гармонические составляющие, создаваемые СЭП, измеряют по отдельности, то применяют условия нагрузки, соответствующие виду преобразователя СЭП, которые обобщены на рисунке В.5, и подробные сведения приведены в В.3.2.3.1-В.3.2.4.

Рисунок В.4 - Оценка эмиссии гармонических составляющих от СЭП

Рисунок В.5 - Условия нагрузки при измерении гармонических составляющих, создаваемых СЭП

На рисунке В.6 представлена испытательная установка с использованием механической нагрузки. Рисунки В.7 и В.8 иллюстрируют возможности применения электрических нагрузок при отсутствии механической нагрузки.

Рисунок В.6 - Испытательная установка с механической нагрузкой

В.3.2.3.2 Диодный выпрямитель на входе

СЭП с диодным выпрямителем на входе (или тиристорным выпрямителем, или тиристорами, используемыми в качестве диодов с функцией переключателя) могут быть испытаны при 100 %-ном номинальном потребляемом токе (среднеквадратическое значение), установленном в технической документации изготовителя. Необходимая нагрузка для получения потребляемого тока может быть обеспечена двигателем, выбранным изготовителем, и механической нагрузкой для работы в установившемся режиме.

Нагруженный двигатель может быть заменен электрической нагрузкой, подключаемой к выходу преобразователя или к выходу линии постоянного тока, при следующих условиях:

- на выходе преобразователя электрическая нагрузка должна состоять из индуктивности и резистора (см. рисунок В.7);

- на выходе линии постоянного тока электрическая нагрузка должна состоять из резистора (см. рисунок В.8).

Для номинального потребляемого тока, равного или превышающего 75 А, условия номинального потребляемого тока могут быть заменены условиями, максимизирующими ТНС.

Рисунок В.7 - Испытательная установка с электрической нагрузкой, заменяющей нагруженный двигатель

Рисунок В.8 - Испытательная установка с резистивной нагрузкой

В.3.2.3.3 Входной преобразователь с линейной коммутацией

СЭП с входным преобразователем с линейной коммутацией (тиристорным преобразователем) испытывают при номинальном среднеквадратическом значении потребляемого тока, установленном в технической документации изготовителя, или при меньшем значении, максимизирующем ТНС. В испытаниях в условиях регенерации нет необходимости. Необходимая нагрузка для получения соответствующего потребляемого тока может быть обеспечена двигателем, выбранным изготовителем, и механической нагрузкой для работы в установившемся режиме.

В случае преобразователя - источника тока нагруженный двигатель может быть заменен индуктором на выходе линии постоянного тока (заменяющим двигатель). В случае преобразователя - источника напряжения нагруженный двигатель может быть заменен резистором на выходе линии постоянного тока (см. рисунок В.8).

Примечание - Условия, обеспечивающие максимальное значение ТНС, близки к условиям, обеспечивающим максимальное значение пульсаций (между пиковыми значениями) в линии постоянного тока на выходе входного преобразователя.

В.3.2.3.4 Самокоммутируемый входной преобразователь

СЭП с самокоммутируемым входным преобразователем испытывают при номинальном среднеквадратическом значении потребляемого тока, установленном в технической документации изготовителя, или при меньшем значении, максимизирующем ТНС. В испытаниях в условиях регенерации нет необходимости. Необходимая нагрузка для получения соответствующего потребляемого тока может быть обеспечена двигателем, выбранным изготовителем, и механической нагрузкой для работы в установившемся режиме.

Нагруженный двигатель может быть заменен резистором на выходе линии постоянного тока. Также возможна взаимная нагрузка в качестве нагрузки; в этом случае измеряется только ток входного преобразователя. Установка параметров для задней загрузки также возможна; в таком случае очевидно, что только ток входного преобразователя измеряется.

В.3.2.4 Максимальное значение ТНС

Работа при номинальном потребляемом токе не всегда является необходимой для соответствия требованиям максимизации суммарного тока гармоник (ТНС) (в потребляемом токе).

Примечание - В настоящем стандарте ТНС представляет собой суммарное содержание гармонических составляющих (см. В.2.2.7), что совпадает с определением в IEV 551-20-12. В IEC 61000-3-12 ТНС обозначает суммарный гармонический ток, который можно рассматривать как суммарное содержание гармонических составляющих в токе.

Для определенных видов преобразователей (например, для преобразователей - источников тока) пульсации тока в линии постоянного тока зависят от скорости вращения двигателя. Наихудшие условия возникают при нулевой скорости, что эквивалентно замене нагруженного двигателя индуктором на выходе линии постоянного тока. Этот случай в основном не представляет нормальную работу СЭП.

Оценку гармонических токов, создаваемых различными видами СЭП с номинальным потребляемым током, равным или превышающим 75 А, проводят при следующих рабочих условиях:

- номинальный потребляемый ток при базовой скорости в режиме двигателя (для преобразователя - источника напряжения);

- номинальный ток двигателя при 66 %-ной базовой скорости в режиме двигателя (для тиристорного привода постоянного тока или преобразователя - источника тока).

Для СЭП других видов, для которых неясно, при каком из вышеуказанных условий имеет место наихудший случай, следует проводить оценку при обоих указанных выше рабочих условиях. В каждом случае гармонические токи должны быть оценены в процентах от номинального значения основной составляющей потребляемого тока. Условия, при которых значение ТНС будет наивысшим, следует рассматривать как наихудший случай.

Если эти два условия не могут быть оценены (путем испытаний или проверенной имитации) или если необходимо оценить низковольтную СЭП с номинальным потребляемым током менее 75 А, то в качестве альтернативы предлагается проверить условия максимума ТНС с использованием следующего упрощенного метода. Ток СЭП устанавливают ниже номинального значения потребляемого тока так, чтобы абсолютное значение тока пульсаций в линии постоянного тока было максимальным. Выполнение этого требования проверяют анализом формы тока при изменении прокладки линии постоянного тока.

Условия, обеспечивающие репрезентативность определения максимального значения ТНС, могут также быть выполнены при проведении испытаний или валидации процесса имитации с электрической нагрузкой путем регулирования среднего значения тока в линии постоянного тока. Они могут быть приняты для определения условий нагрузки при испытаниях для проверки модели имитации.

Измерение индивидуального коэффициента искажений IDR (см. В.2.2.12) обеспечивает при этих условиях переоценку наиболее важных гармонических составляющих тока. Результаты этих измерений могут быть приняты в качестве результатов испытаний, если номинальное значение тока не достигается, а имитация не используется.

В.3.3 Методы суммирования гармонических составляющих в установке. Практические правила

В.3.3.1 Принципиальные положения

Гармонические составляющие от различных компонентов (частей оборудования) суммируются наиболее приемлемым способом. Выбранный метод суммирования может быть быстрым, но консервативным приближением. При необходимости повышенной точности может быть выбран приемлемый закон суммирования, учитывающий принцип действия и структуру преобразователей СЭП. Результаты сравнивают с номинальным значением основной составляющей тока аппарата или систем (кажущейся потребляемой мощностью).

В.3.3.2 Простое арифметическое суммирование гармонических токов

При этом подходе гармонические токи суммируются арифметически. Данный метод прост, но часто достаточно консервативен. Расчеты индивидуальных отношений искажений IDR (для каждого порядка) или суммарного коэффициента гармонических составляющих (THD) проводят для трехфазных компонентов с применением приведенного ниже уравнения, применимого для всех искажающих компонентов или части установки.

HD представляет собой общее обозначение для IDR или THD. Индекс eq отмечает, что данная величина относится к определенной части оборудования в системе. Индекс IT отмечает, что пример относится к части установки, однако применим к установке в целом (с использованием индекса ST):

.

В этом уравнении HD _eq выражает номинальный основной ток компонента (части оборудования), a HD - номинальный основной ток части установки (при согласованной внутренней мощности).

Для однофазных компонентов принимают во внимание дополнительный коэффициент учета несимметрии:

- для однофазных нагрузок, фаза - фаза, коэффициент равен :

;

- для однофазных нагрузок, фаза - нейтраль, коэффициент равен 3:

.

Дополнительный коэффициент учета несимметрии применяют к тем величинам, которые относятся к чрезмерным нагрузкам, создающим условия несимметрии.

Пример: SIT = 150 .

Часть искажающего оборудования N 1: S _eq = 25 с HD = 65 % относительно его номинального тока.

HD _eq1 = 65 (25/150) % = 10,8 % относительно l _TN1 (или S _IT).

Часть искажающего оборудования N 2: S _eq = 10 с HD = 10 % относительно его номинального тока.

HD _eq2 = 10 (10/150) %=0,7 % относительно l _TN1 (или S _IT).

Часть искажающего оборудования N 3: S _eq = 1 c HD = 85 % относительно его номинального тока, но однофазного (фаза - фаза), в 1,73 раза превышающего номинальный ток при симметричной нагрузке, с гармониками, умноженными на 3.

HD _eq3 = 85 х (1,0/150) х 1,73 = 1,0 % относительно l _TN1 (или S _IT).

Для системы HD = (10,8 + 0,7 + 1,0) % = 12,5 % с S _eq/S _IT = (25 + 10 + 1)1150 = 0,240

Расчет следует проводить для гармоники каждого порядка и для THD.

В.3.3.3 Метод псевдоквадратического суммирования (переменный показатель степени)

Суммирование гармонических токов возможно с применением более репрезентативного закона:

- к токам, относительно которых известно, что они протекают в фазе (например, токи в диодном выпрямителе), применяют арифметическое суммирование каждого порядка:

;

- при случайном фазовом соотношении между токами применяют различные показатели степени при суммировании каждого порядка:

 = 1 для h < 5,  = 1,4 для 5  h < 10 и  = 2 для 10  h.

С помощью вышеприведенных формул оценивают индивидуальные гармонические токи, а также THD.

Этот метод позволяет дать оценку гармонических токов, поступающих из системы. Результат суммирования рассматривают по отношению к номинальному основному току системы (согласованная внутренняя мощность) и может использоваться для демонстрации соответствия требованиям IEC 61000-3-2 или IEC 61000-3-12 (ступень 1 или 2) с учетом номинальных характеристик машины или системы. Результаты суммирования могут использоваться даже для оценки соответствия больших промышленных систем или установок.

В типичных случаях этот метод применяют к оборудованию для легкой промышленности с "согласованной мощностью" от 30 до 100 или к установкам для легкой промышленности с "согласованной мощностью" от 100 до 300 .

В.3.3.4 Подход для промышленных электрических сетей, основанный на расчетах и/или измерениях

Если соответствие нормам гармонических составляющих не может быть доказано с помощью использования вышеупомянутых приближенных методов, то необходимо применять более точную оценку эмиссии гармоник. Это касается суммарного тока, потребляемого установкой.

Суммарный гармонический ток, вырабатываемый установкой, включая нагрузку, должен быть определен расчетами или измерениями. При этом необходимо учитывать действительные фазовые соотношения между гармониками, создаваемыми нагрузками, чтобы эффекты взаимоисключения гармоник не были проигнорированы.

В типичных случаях этот подход применяют к оборудованию для легкой промышленности с "согласованной мощностью" свыше 100 или к оборудованию для тяжелой промышленности.

В.4 Правила установки/оценка электромагнитной совместимости по гармоническим составляющим

В.4.1 Промышленные трехфазные системы малой мощности

Приведенные ниже сведения могут служить руководством для использования СЭП при их включении в состав аппаратов или, в более общем понимании, в системы. Применение норм гармонических составляющих к каждой СЭП может привести к неэкономичному решению и/или к техническому абсурду. Часто правильнее применить общий подход к фильтрованию установки в целом. Это требует суммирования гармонических токов, создаваемых внутри установки.

Процедура оценки эмиссии гармонических помех в целом представлена на рисунке В.9.

Как установлено в 6.2.3.1, требования IEC 61000-3-2 и в будущем IEC 61000-3-12 применяют к аппаратам, содержащим СЭП, которые непосредственно подключены к ТОП в общественных низковольтных распределительных электрических сетях. Подтверждение соответствия проводится путем сравнения уровней индивидуальных отношений искажений IDR (каждого порядка) и суммарного коэффициента гармонических составляющих (THD), создаваемых аппаратом или системой, с требованиями, установленными в таблицах соответствующего стандарта.

Для СЭП, которые не относятся к области применения этих стандартов, в качестве руководства может быть использована следующая процедура.

Для СЭП, которые не входят в область применения настоящего стандарта, можно руководствоваться нижеизложенным порядком. Обычный подход заключается в применении норм гармонических токов к установке в целом. Оценка суммарных гармонических помех проводится с использованием приемлемого закона суммирования в соответствии с требуемой степенью приближения (см. В.3.3). Применение упрощенного метода и критериев допускается, если согласованная мощность находится в пределах средних значений (например, между 100 и 300 ), как представлено на рисунке В.9. За соответствие СЭП нормам гармонических токов в ТОП ответственность несет пользователь

В.4.2 Большие промышленные системы

В.4.2.1 Принципиальные положения

Приведенные ниже сведения могут служить руководством для использования СЭП при их включении в состав аппаратов или, в более общем понимании, в системы. Применение норм гармонических составляющих к каждой СЭП может привести к неэкономному решению и/или к техническому абсурду. Часто правильнее применить общий подход к фильтрованию установки в целом. Это требует суммирования гармонических токов, создаваемых внутри установки.

Процедура оценки эмиссии гармонических помех в целом представлена на рисунке В.9.

Для установок, получающих питание от электрических сетей среднего напряжения, включающих большие СЭП, и особенно те, которые имеют номинальное напряжение свыше 1000 В переменного тока, следует непосредственно применять технический отчет IEC 61000-3-6.

Обычно установку разделяют на различные части в соответствии с наличием естественных развязывающих устройств (трансформаторов и т.д.). Разделение следует проводить на основе анализа полной электрической схемы, принимая во внимание возможность резонансов (см. рисунок В.2).

Места размещения необходимых фильтров должны быть тщательно установлены, но очевидно, что фильтрование каждой СЭП непрактично.

Обычный подход заключается в применении норм гармонических токов к установке в целом или к частям установки, как было указано выше. В критических случаях проводится более детальный анализ с учетом существующих уровней гармонических искажений напряжения.

Рисунок В.9 - Оценка эмиссии гармонических помех при использовании СЭП (аппаратов, систем или установок)

В.4.2.2 Метод определения искажений тока для установки в целом

Нормы гармонических составляющих тока применяются к установке в целом. Нормы применяются для индивидуальных отношений искажений (IDR) для каждого порядка и для суммарного коэффициента гармонических составляющих (THD).

Гармонические составляющие тока, создаваемые установкой в целом, должны соответствовать установленным в таблице В.2 в определенной точке присоединения (см. определение R _SI в В.2.3.6). Поставщик и пользователь СЭП должны прийти к соглашению о точке присоединения (ТОП или ТВП) и о применении других норм электромагнитной эмиссии, установленных на национальном уровне. У ТП должен быть идентифицированный шинопровод.

Примечание - Учитывая определение R _SI и присоединение к определенному шинопроводу, очевидно, что все нагрузки, получающие питание от этого шинопровода, вносящие вклад в соответствующий ток I _TN, должны быть учтены при расчетах эмиссии гармонических составляющих.

В США согласно IEEE 519 такой подход используется для всех уровней напряжений в электрических распределительных сетях. Пример практических норм, прошедших проверку в США, приведен в таблице В.2.

Гармонические токи выражаются в процентах суммарного тока, соответствующего внутренней согласованной мощности системы электропитания переменного тока установки в целом IDR. В случае ТОП ток нагрузки определяется "согласованной мощностью", то есть мощностью, согласованной между пользователем и поставщиком электрической энергии. В случае ТВП номинальный ток основной составляющей нагрузки равен номинальному току нагрузки в фидере, подходящем к ТВП (см. В.2.3.5 и В.2.3.6).

Таблица В.2 - Требования эмиссии гармонических токов в процентах от суммарного тока в ТОП или ТВП при согласованной мощности

RSI	Индивидуальное отношение искажений IDR
	h < 11	11 h < 17	17 h < 23	23 h < 35	35 h	TDR
R SI < 20	4 %	2 %	1,5 %	0,6 %	0,3 %	5 %
20 R SI < 50	7 %	3,5 %	2,5 %	1 %	0,5 %	8 %
50 R SI < 100	10 %	4,5 %	4 %	1,5 %	0,7 %	12 %
100 R SI < 1000	12 %	5,5 %	5 %	2 %	1 %	15 %
1000 R SI	15 %	7 %	6 %	2,5 %	1,4 %	20 %
Четные гармоники ограничиваются до значения, равного 25 % нечетных гармоник. Для систем с числом импульсов q свыше 6 нормы для каждой отдельной гармоники умножают на коэффициент . Для системы с 12 импульсами это соответствует увеличению в . Нормы THD остаются неизменными.

B.4.2.3 Анализ в каждом конкретном случае

В качестве альтернативы может быть проведен полный анализ систем. Его необходимо проводить в критических случаях. Результаты анализа затем допускается применять для правильного определения общего фильтрования или других методов помехоподавления.

Необходимо провести следующие процедуры:

- оценить существующий уровень искажения гармонического напряжения в ТОП (ответственность оператора распределительной сети - общественной или частной);

- вычислить или измерить гармоническое полное сопротивление источника питания в точке присоединения (ответственность оператора распределительной сети, общественной или частной, в случае подключения к ТОП и ответственность пользователя в случае подключения к ТВП с точкой подключения внутри); В А.2 IEC 61000-2-6 приведены сведения о встречающемся полном гармоническом сопротивлении сетей;

- рассчитать или измерить гармонические токи, которые подключаемая СЭП будет инжектировать в систему (ответственность изготовителя);

- вычислить возникающие гармонические напряжения (ответственность пользователя).

Примечание - Все правила и методы, приведенные в IEC 61000-3-6, применимы к промышленным электрическим сетям, включая распределительные сети среднего напряжения (от 1 до 35 кВ включительно) и высокого напряжения (свыше 35 кВ), а также их низковольтные части.

В случае подключения к ТОП результирующие уровни гармонических напряжений не должны превышать плановые значения, определенные поставщиком электрической энергии. В случае подключения к ТВП результирующие уровни гармонических напряжений не должны превышать уровни электромагнитной совместимости.

Уровни электромагнитной совместимости для гармонических напряжений установлены в IEC 61000-2-2 применительно к низковольтным общественным системам, в IEC 61000-2-12 применительно к общественным системам среднего напряжения и в IEC 61000-2-4 применительно к частным промышленным системам.

В точке подключения может быть определена существующая номинальная мощность (называемая "согласованной внутренней мощностью", см. В.2.3.4 и В.2.3.5). Для СЭП, подлежащей подключению, следует устанавливать нормы помех. Разумное решение заключается в определении этих норм помех пропорционально отношению номинальной мощности СЭП к соот