Изменение N 2 к СП 345.1325800.2017 "Здания жилые и общественные. Правила проектирования тепловой защиты" (утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 23 декабря 2022 г. N 1117/пр)

Дата введения - 24 января 2023 г.

Содержание

Раздел 8. Дополнить наименованием подраздела 8.7 в следующей редакции:

"8.7 Влияние повреждений от крепежа на сопротивление паропроницанию металлического основания и пароизоляционного слоя в плоских кровлях".

Раздел 10. Наименование. Изложить в новой редакции:

"10 Расход тепловой энергии и холода на отопление, вентиляцию и кондиционирование здания".

Дополнить наименованиями подразделов 10.6, 10.7 в следующей редакции:

"10.6 Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в летний период с учетом противостоящего здания

10.7 Расчет теплопоступлений от солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств".

Дополнить наименованиями приложений Ж, И в следующей редакции:

"Приложение Ж Методика расчета внутреннего давления в отапливаемых помещениях с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции

Приложение И Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в помещения для определения нагрузки на систему кондиционирования".

Дополнить наименованием элемента "Библиография" в следующей редакции:

"Библиография".

Введение

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

"Изменение N 2 к СП 345.1325800.2017 выполнено авторским коллективом НИИСФ РААСН (д-р техн. наук В.Г. Гагарин, канд. техн. наук В.В. Козлов, канд. техн. наук П.П. Пастушков, канд. техн. наук Е.В. Коркина).".

2 Нормативные ссылки

Дополнить наименованиями ссылочных документов в следующей редакции:

"ГОСТ Р 58950-2020 Конструкции ограждающие зданий. Метод определения срока эффективной эксплуатации полимерной теплоизоляции";

ГОСТ Р 59985-2022 Конструкции ограждающие зданий. Методы определения теплотехнических показателей теплоизоляционных материалов и изделий при эксплуатационных условиях";

"СП 370.1325800.2017 Устройства солнцезащитные зданий. Правила проектирования".

Заменить наименования ссылочных документов:

"ГОСТ 25898-2012 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию" на "ГОСТ 25898-2020 Материалы и изделия строительные. Методы определения паропроницаемости и сопротивления паропроницанию";

"СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2)" на "СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)";

"СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменением N 1)" на "СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменениями N 1, N 2)";

"СП 54.13330.2016 "СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные" (с изменениями N 1, N 2)" на "СП 54.13330.2022 "СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные";

"СП 60.13330.2016 "СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха" (с изменением N 1)" на "СП 60.13330.2020 "СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха" (с изменением N 1)";

"СП 118.13330.2012 "СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения" (с изменениями N 1, N 2)" на "СП 118.13330.2022 "СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения" (с изменением N 1)";

"СП 131.13330.2018 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" на "СП 131.13330.2020 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" (с изменением N 1)".

5 Тепловая защита зданий

Пункт 5.6. Пятый абзац. Изложить в новой редакции:

"Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции должна определяться по результатам расчета температурных полей или табличным данным СП 230.1325800 для всех фрагментов конструкции с теплотехнической неоднородностью и быть не ниже точки росы внутреннего воздуха заглубленного помещения при расчетной температуре наружного воздуха (наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92 в соответствии с пунктом 5.7 СП 50.13330.2012). Построение температурных полей узлов теплопроводных включений в целях определения температур внутренних поверхностей осуществляется с помощью программных комплексов.".

8 Защита от переувлажнения ограждающих конструкций

Дополнить пунктом 8.7 в следующей редакции:

"8.7 Влияние повреждений от крепежа на сопротивление паропроницанию металлического основания и пароизоляционного слоя в плоских кровлях

Для конструкций плоских кровель с основанием в виде металлического профлиста при проверке защиты от переувлажнения по методике раздела 8 СП 50.13330.2012 сопротивление паропроницанию металлического основания не учитывается при расчетах. При этом сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя следует принимать с учетом влияния повреждения от крепежа. Для этого при нахождении общего сопротивления паропроницанию кровельной ограждающей конструкции , , сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя закладывается с учетом понижающего коэффициента:

, (8.25)

где - сопротивление паропроницанию пароизоляционного слоя, ;

k - экспериментально установленное снижение сопротивления паропроницанию от точечного повреждения (с учетом масштабного коэффициента).

Примечание - При отсутствии других установленных экспериментальных данных следует принимать для полимерных пароизоляционных пленок k = 0,05, для битумизированных пароизоляционных материалов k = 0,005.".

10 Расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию зданий

Наименование раздела. Изложить в новой редакции:

"10 Расход тепловой энергии и холода на отопление, вентиляцию и кондиционирование здания".

Дополнить подразделами 10.6, 10.7 в следующей редакции:

"10.6 Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в летний период с учетом противостоящего здания

В условиях городской застройки противостоящие здания перекрывают часть небосвода, ограничивая тем самым поступление солнечной радиации. Влияние противостоящих зданий на поступление солнечной радиации рассматривается в настоящем подразделе.

Суммарные теплопоступления через светопрозрачные оконные конструкции, расположенные на фасадах, ориентированных по направлениям j, с учетом противостоящего здания от солнечной радиации в течение летнего периода, МДж/год, определяются по формуле

, (10.7)

где , , - то же, что в формуле (10.2);

- суммарная солнечная радиация, поступающая на j-й фасад с учетом противостоящего здания за летний период, , определяется по формуле

, (10.8)

где - число месяцев летнего периода со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и превышающей 26°С;

i - месяц летнего периода.

Расчет поступления прямой солнечной радиации на j-й фасад с учетом затенения противостоящим зданием для i-го месяца летнего периода проводится по формуле

, (10.9)

где k - количество временных интервалов облучения, определяется по пункту 10.5 СП 370.1325800.2017;

l - номер временного интервала;

, - истинное солнечное время начала и окончания облучения фасада за l-й период;

- коэффициент пересчета прямой солнечной радиации с горизонтальной поверхности на вертикальную, для середины часового интервала для каждого часа облучения i-го месяца для j-го фасада, определяется по приложению В;

- текущее истинное солнечное время, ч;

, - число ясных и облачных дней в i-ом месяце, принимается по климатологическим справочным данным [1];

, - прямая солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные дни и облачные дни i-го месяца соответственно, за временной интервал l по истинному солнечному времени , принимается по климатологическим справочным данным [1], .

Расчет поступления рассеянной солнечной радиации с учетом противостоящего здания на j-й фасад проводится по формуле

, (10.10)

где , - рассеянная солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные дни и облачные дни i-го месяца соответственно, принимается по климатологическим справочным данным [1], ;

, - то же, что в формуле (10.9);

- коэффициент перекрытия небосвода, определяется по таблице 10.1.

Таблица 10.1 - Значения коэффициента перекрытия небосвода противостоящим зданием

	Значения при значениях углового перекрытия противостоящим зданием середины фасада исследуемого здания
1	0,012	0,048	0,104	0,175	0,252	0,323	0,374	0,393
2	0,014	0,057	0,126	0,216	0,321	0,429	0,517	0,554
3	0,015	0,059	0,13	0,225	0,338	0,461	0,573	0,625
4	0,015	0,059	0,131	0,228	0,344	0,473	0,598	0,663
5	0,015	0,06	0,132	0,229	0,346	0,478	0,611	0,687
Примечание - - отношение высоты превышения противостоящего здания над серединой фасада исследуемого здания к расстоянию между зданиями.

Расчет солнечной радиации, отраженной от противостоящего здания, проводится по формуле

, (10.11)

где и - прямая солнечная радиация, поступающая на фасад противостоящего здания, расположенный напротив исследуемого j-го фасада, в ясные и облачные дни i-го месяца соответственно, определяется по формуле (10.9), ;

и - рассеянная солнечная радиация, поступающая на фасад противостоящего здания в ясные и облачные дни i-го месяца, определяется по формуле (10.10), ;

- коэффициент поступления отраженной от фасада противостоящего здания солнечной радиации, определяется как по таблице 10.1 для верхней и нижней частей здания отдельно и суммируется; при этом для нижней части противостоящего здания в таблице 10.1 определяется как отношение высоты середины фасада исследуемого здания к расстоянию между зданиями;

, - то же, что в формуле (10.9);

- средневзвешенный альбедо фасада противостоящего здания, определяется по формуле

, (10.12)

где и - альбедо и площадь локальных поверхностей с у-м типом покрытия, % и , соответственно; определяется по формуле

(10.13)

где - коэффициент поглощения у-го покрытия солнечной радиации, определяется по таблице И.1 СП 50.13330.2012.

Расчет солнечной радиации, отраженной подстилающей поверхностью, для i-го месяца проводится по формуле

, (10.14)

где - альбедо подстилающей поверхности i-го месяца, определяется по климатологическим справочным данным [1], %;

, - суммарная солнечная радиация, поступающая на горизонтальную поверхность в ясные и облачные дни i-го месяца соответственно, определяется по климатологическим справочным данным [1], ;

, - то же, что в формуле (10.9).

10.7 Расчет теплопоступлений от солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств

Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения при наличии солнцезащитных устройств для расчета нагрузки на систему кондиционирования рассмотрен в приложении И.".

11 Теплофизические расчеты отдельных элементов зданий

Пункт 11.4. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Приближенный расчет приведенного сопротивления теплопередаче светопрозрачных ограждающих конструкций (в том числе в случае непрозрачного стеклопакета) проводится в соответствии с методикой, изложенной в приложении Е СП 50.13330.2012. При этом в качестве плоского элемента выступает стеклопакет в своей центральной (однородной) части, в качестве линейных элементов принимаются узлы стыка стеклопакета с рамой, включая раму, в качестве точечных элементов принимаются узлы, образованные механизмами для открывания/закрывания проемов и конструктивными элементами, обеспечивающими сброс конструкций при избыточном давлении.".

Пункт 11.4.1. Изложить в новой редакции:

"11.4.1 Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета принимается по результатам испытаний в лаборатории, допущенной к проведению таких испытаний в порядке, установленном действующим законодательством Российской Федерации. В случае отсутствия данных испытаний допускается принимать значения сопротивления теплопередаче центральной части стеклопакета по таблице 11.3. В случае заполнения рамной конструкции утепленной панелью вместо стеклопакета характеристики панели (без узлов примыкания к рамам) рассчитывают по приложению Е СП 50.13330.2012. В остальном расчет проводят в соответствии с настоящим пунктом.".

Пункт 11.4.3. Дополнить третьим абзацем в следующей редакции:

"Сопротивление теплопередаче центральной части стеклопакета рассчитывают по таблице 11.3 с поправочным коэффициентом на перепад температуры между внутренним и наружным воздухом по формуле

. (11.17а)".

Приложение Д Методика определения теплопроводности строительных материалов при условиях эксплуатации конструкции А или Б

Экспликация к формулам (Д.1), (Д.2). Изложить в новой редакции:

"где - теплопроводность материала в сухом состоянии, , определяемая по ГОСТ 7076;

- коэффициент теплотехнического качества, 1/%, принимаемый для теплоизоляционных материалов по таблице Д.1 либо определяемый по ГОСТ Р 59985;

, - расчетные влажности материалов для условий эксплуатации конструкции А и Б, %, соответственно, принимаемые по приложению Т СП 50.13330.2012 для данного типа материала либо определяемые по результатам серии натурных экспериментов, если такой тип материала отсутствует в приложении Т СП 50.13330.2012.".

Приложение Е Определение коэффициентов условий эксплуатации для теплоизоляционных слоев в различных конструкциях

Пункт Е.2. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в кровельных конструкциях, СФТК и слоистых кладках определяется согласно показателям, найденным по методике ГОСТ Р 57418 для минераловатных теплоизоляционных материалов либо по методике ГОСТ Р 58950 для полимерных теплоизоляционных материалов:".

Пункт Е.3. Изложить в новой редакции:

"Е.3 Минераловатные теплоизоляционные материалы в НФС

Коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в навесных фасадных системах, обусловленный изменением толщины слоя вследствие эмиссии волокон из минеральной ваты, определяется согласно найденному по методике ГОСТ Р 56732 изменению термического сопротивления , :

. (Е.2)

В случае если срок эффективной эксплуатации минераловатных изделий в составе НФС равен 50 годам, коэффициент условий эксплуатации теплоизоляционного слоя, обусловленный изменением толщины слоя вследствие эмиссии волокон из минеральной ваты, в НФС допускается принять приближенно равным 0,95.

Примечание - При расчетах коэффициента условий эксплуатации теплоизоляционного слоя в НФС возможно дополнительно учитывать и изменение термического сопротивления за счет изменения расчетной теплопроводности минеральной ваты по Е.2.".

Пункт Е.4. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Коэффициент условий эксплуатации для слоя из полимерных теплоизоляционных материалов в заглубленных конструкциях и конструкциях, контактирующих с грунтом, определяется согласно показателям, найденным по методике ГОСТ Р 58950 и по формуле (Е.1).".

Дополнить свод правил приложениями Ж, И в следующей редакции:

"Приложение Ж

Методика расчета внутреннего давления в отапливаемых помещениях с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции

Расчет внутреннего давления в отапливаемых жилых и производственных помещениях (далее - объект) с учетом ветровых воздействий на воздухопроницаемые ограждающие конструкции в виде постоянных или открывающихся сквозных проемов (вентиляционных отверстий, дверей, щелевой проницаемости в области заделки оконных рам и т.п.) осуществляется по следующему алгоритму:

а) Определяют распределение внешней ветровой нагрузки, Па, на фасадах эквивалентного объекта с непроницаемым ограждением в соответствии с правилами ГОСТ Р 56728 и СП 20.13330.

б) Задают значения , плотности внешнего атмосферного воздуха и внутреннего подогретого воздуха, соответствующие нормативным значениям температуры внутри и снаружи подогреваемого помещения (как правило, минус 20°С и минус 2°С) и составляют обобщенную функцию плотности фильтрующегося воздуха в виде

. (Ж.1)

в) Используя полученные значения составляют балансовую функцию

, (Ж.2)

где j - порядковый номер сквозного протока в ограждении сооружения;

- площадь живого сечения протока;

- "эффективный" коэффициент сжатия струи, истекающей внутрь или наружу через j-е отверстие;

- среднее значение внешней ветровой нагрузки на геометрически эквивалентном объекте с непроницаемым ограждением.

г) Учитывая свойство непрерывности и монотонности балансовой функции (Ж.2) и изменение ее знака на интервале

, (Ж.3)

определяют единственное значение , при котором обращается в нуль.

Приложение И

Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в помещения для определения нагрузки на систему кондиционирования

Поступления теплоты Q, Вт, в помещение от солнечной радиации через остекленные световые проемы и ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток следует рассчитывать по формуле

, (И.1)

где - тепловой поток через i-й световой проем, Вт;

- тепловой поток через i-е ограждение, Вт, определяется по СП 50.13330;

а, b - число световых проемов и ограждающих конструкций соответственно.

Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее - солнечная радиация) через i-й световой остекленный проем (далее - световой проем), Вт, следует определять по формуле

, (И.2)

где - тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, определяемый по формуле (И.3), Вт;

- показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый ниже.

Тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, рассчитывают по формуле

, (И.3)

где , - поверхностная плотность теплового потока, , в июле в данный час суток, от прямой и рассеянной солнечной радиации соответственно, для вертикального и горизонтального остекления, принимаемая по таблице И.1, а для наклонного остекления рассчитываемая по формулам (И.4)-(И.7);

- коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, не затененного горизонтальной и вертикальной плоскостями в строительном исполнении, определяемые по формулам (И.8) и (И.9) соответственно;

- коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, не затененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении;

- коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и другие изделия заводского изготовления), принимаемые по таблице 8 СП 50.13330.2012;

- коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемый по таблице Б.1 как коэффициент g;

- площадь светового проема (остекления), .

В формуле (И.3) поверхностная плотность тепловых потоков, , поступающих в помещение в данный час суток через наклонное остекление (рисунок И.1) от прямой и рассеянной солнечной радиации и соответственно, определяется по формулам:

- для остекления "а" (рисунок И.1, а) - при или :

; (И.4)

; (И.5)

- для остекления "б" (рисунок И.1, б) - при :

; (И.6)

, (И.7)

где , , , - поверхностная плотность тепловых потоков, , поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации соответственно, через горизонтальное и вертикальное остекления той же ориентации, что и наклонное остекление "а", принимается по таблице И.1;

, - поверхностная плотность тепловых потоков, , поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению "б" и противоположна ориентации наклонного остекления "а", принимается по таблице И.1;

- угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, градусы.

Примечание - Если при вычислении по формулам (И.4) и (И.6) величина окажется отрицательной, то следует считать , так как в этом случае остекление находится в тени.

Коэффициенты и определяются по формулам:

; (И.8)

, (И.9)

где Н, В - высота и ширина светового проема, м;

, - ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, см. рисунок И.1, а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;

- высота Солнца, градусы, между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по таблице И.2, рисунку И.1, в;

- солнечный азимут остекления светового проема, градусы, определяемый по формуле (И.12);

г, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рисунки И.1, а и И.1, б).

Примечания

1 При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (И.8) и (И.9) следует принимать r = s = 0.

2 Если при вычислениях по формулам (И.8) и (И.9): а) или , то следует принять , т.е. световой проем полностью затенен; б) или , то следует принять или , так как тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

Коэффициенты , принимаются по таблице И.3 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей и по рисункам И.1, а и И.1, б, определяемых по формулам:

, (И.10)

, (И.11)

где Н, В, , , r, s - принимаются, как в формулах (И.4)-(И.7) по рисункам И.1, а - И.1, в.

Солнечный азимут светового проема , градусы, определяется разностью углов азимута Солнца и азимута светового проема (рисунок И.1, в):

, (И.12)

- азимут Солнца, градусы - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;

- азимут светового проема, градусы - угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;

Для восточной половины небосклона значения , отрицательные, а для западной половины положительные.

Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света, имеют следующие значения: ЮВ - 45°, В - 90°, СВ - 135°, С - 180°, Ю - 0°, ЮЗ - 45°, З - 90°, СЗ - 135°.

Показатель поглощения ограждениями теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по таблице И.4 в зависимости от отношения , в котором показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями помещения, Вт/°С:

, (И.13)

- показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении, м;

, (И.14)

, ... - коэффициенты теплоусвоения, , для стен, покрытий и пола, определяемые согласно пункту 6.6 СП 50.13330.2012, причем в расчете учитываются только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

, ... - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, .

Для определения почасовых поступлений теплоты, расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по таблице И.1 найти время начала прямой радиации и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения , а затем по таблице И.4, руководствуясь найденными значениями , по строке, соответствующей отношению , находят значения показателя для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z + 1, Z + 2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации , полученного по формуле (И.3), на полученный показатель , определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха.

Таблица И.1 - Поверхностная плотность теплового потока (прямой/рассеянной) солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, с указанием времени начала и окончания прямой радиации

В ваттах на квадратный метр

Географическая широта, градусы	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой проем	Часы после полудня
		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
36	5-6	56 ----- 35	140 ----- 27	157 ----- 35	42 ----- 24	----- 17	----- 17	----- 17	----- 17	13 ----- 23	18-19
	6-7	62 ----- 69	333 ----- 76	388 ----- 108	170 ----- 80	----- 51	----- 35	----- 38	----- 46	22 ----- 57	17-18
	7-8	8 ----- 79	369 ----- 108	465 ----- 130	279 ----- 128	----- 79	----- 56	----- 53	----- 57	279 ----- 78	16-17
	8-9	----- 73	274 ----- 104	443 ----- 129	335 ----- 129	3 ----- 81	----- 60	----- 63	----- 60	465 ----- 93	15-16
	9-10	----- 69	149 ----- 34	356 ----- 108	321 ----- 98	52 ----- 83	----- 63	----- 64	----- 62	626 ----- 100	14-15
	10-11	----- 67	38 ----- 71	104 ----- 88	237 ----- 86	110 ----- 83	----- 71	----- 65	----- 65	715 ----- 105	13-14
	11-12	----- 67	----- 67	31 ----- 80	126 ----- 83	151 ----- 83	3 ----- 77	----- 72	----- 65	747 ----- 105	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
40	5-6	11 ----- 38	170 ----- 46	214 ----- 46	50 ----- 35	----- 20	----- 20	----- 21	----- 22	19 ----- 31	18-19
	6-7	51 ----- 71	350 ----- 96	410 ----- 112	183 ----- 86	----- 55	----- 42	----- 44	----- 46	114 ----- 62	17-18
	7-8	6 ----- 78	345 ----- 114	493 ----- 133	302 ----- 100	----- 71	----- 56	----- 55	----- 57	281 ----- 78	16-17
	8-9	----- 71	258 ----- 104	471 ----- 121	354 ----- 108	60 ----- 73	----- 60	----- 60	----- 60	431 ----- 87	15-16
	9-10	----- 64	116 ----- 80	363 ----- 99	342 ----- 95	150 ----- 79	----- 63	----- 62	----- 62	558 ----- 93	14-15
	10-11	62	6 ----- 71	191 ----- 81	274 ----- 86	222 ----- 83	----- 67	----- 62	----- 65	651 ----- 100	13-14
	11-12	----- 60	----- 67	35 ----- 73	172 ----- 77	257 ----- 83	45 ----- 77	----- 65	----- 65	695 ----- 104	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
44	5-6	84 ----- 42	222 ----- 53	292 ----- 58	72 ----- 40	----- 23	----- 22	----- 22	----- 23	31 ----- 36	18-19
	6-7	42 ----- 70	369 ----- 98	452 ----- 112	209 ----- 86	----- 55	----- 44	----- 44	----- 44	126 ----- 62	17-18
	7-8	----- 77	357 ----- 110	500 ----- 130	333 ----- 109	----- 71	----- 55	----- 55	----- 55	283 ----- 76	16-17
	8-9	----- 71	256 ----- 101	490 ----- 121	398 ----- 108	66 ----- 79	----- 60	----- 59	----- 60	481 ----- 83	15-16
	9-10	----- 64	84 ----- 80	371 ----- 100	387 ----- 101	162 ----- 81	----- 63	----- 60	----- 62	543 ----- 93	14-15
	10-11	----- 60	----- 71	----- 81	----- 86	----- 84	----- 67	----- 60	----- 64	----- 98	13-14
	11-12	----- 59	----- 67	37 ----- 72	214 ----- 79	288 ----- 85	73 ----- 77	----- 65	----- 65	668 ----- 98	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
48	5-6	93 ----- 45	356 ----- 60	327 ----- 65	95 ----- 45	----- 27	----- 26	----- 24	----- 26	37 ----- 42	18-19
	6-7	35 ----- 69	385 ----- 98	472 ----- 114	237 ----- 87	----- 55	----- 43	----- 44	----- 44	145 ----- 62	17-18
	7-8	----- 74	348 ----- 107	542 ----- 129	363 ----- 109	3 ----- 73	----- 53	----- 53	----- 53	285 ----- 73	16-17
	8-9	----- 70	222 ----- 99	497 ----- 121	427 ----- 112	80 ----- 81	----- 60	----- 58	----- 59	420 ----- 82	15-16
	9-10	----- 64	60 ----- 81	372 ----- 100	419 ----- 107	186 ----- 86	----- 65	----- 58	----- 62	519 ----- 93	14-15
	10-11	----- 60	----- 71	193 ----- 81	352 ----- 94	271 ----- 87	7 ----- 70	----- 60	----- 64	601 ----- 95	13-14
	11-12	----- 59	----- 67	37 ----- 72	251 ----- 84	317 ----- 88	106 78	----- 65	----- 65	643 ----- 98	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
52	5-6	102 ----- 55	301 ----- 69	371 ----- 73	116 ----- 52	----- 31	----- 28	----- 28	----- 28	57 ----- 42	18-19
	6-7	26 ----- 69	391 ----- 98	497 ----- 119	272 ----- 91	----- 59	----- 43	----- 44	----- 44	158 ----- 62	17-18
	7-8	----- 71	342 ----- 106	545 ----- 129	328 ----- 110	13 ----- 76	----- 55	----- 53	----- 53	291 ----- 73	16-17
	8-9	----- 67	196 ----- 96	498 ----- 123	448 ----- 114	94 ----- 85	----- 63	----- 57	----- 58	419 ----- 82	15-16
	9-10	----- 63	42 ----- 79	374 ----- 100	429 ----- 110	206 ----- 87	----- 67	----- 59	----- 60	508 87	14-15
	10-11	----- 60	----- 69	193 ----- 84	333 ----- 96	299 ----- 90	11 ----- 72	----- 60	----- 62	585 93	13-14
	11-12	----- 59	----- 65	37 ----- 72	272 ----- 86	344 ----- 91	150 ----- 78	----- 65	----- 63	630 ----- 98	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
56	5-6	103 ----- 56	344 ----- 74	433 ----- 74	140 ----- 57	----- 35	----- 28	----- 30	----- 30	76 ----- 42	18-19
	6-7	11 ----- 66	401 ----- 93	523 ----- 115	287 ----- 90	----- 58	----- 42	----- 43	----- 44	169 ----- 57	17-18
	7-8	----- 65	339 ----- 98	547 ----- 122	424 ----- 105	22 ----- 74	----- 53	----- 48	----- 53	287 ----- 71	16-17
	8-9	----- 62	174 ----- 87	504 ----- 114	479 ----- 108	128 ----- 85	----- 64	----- 55	----- 56	405 ----- 78	15-16
	9-10	----- 58	26 ----- 71	378 ----- 91	479 ----- 102	245 ----- 88	----- 67	----- 56	----- 57	493 ----- 87	14-15
	10-11	----- 57	----- 62	193 ----- 76	427 ----- 92	347 ----- 91	21 72	----- 58	----- 58	566 ----- 91	13-14
	11-12	----- 55	----- 59	37 ----- 67	330 ----- 79	398 ----- 92	176 ----- 76	----- 63	----- 53	606 ----- 93	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
60	5-6	107 ----- 51	387 ----- 71	448 ----- 78	152 ----- 58	----- 35	----- 28	----- 30	----- 33	92 ----- 42	18-19
	6-7	15 ----- 59	404 ----- 86	542 ----- 107	313 ----- 85	----- 53	----- 40	----- 40	----- 43	178 ----- 57	17-18
	7-8	----- 57	331 ----- 83	556 ----- 110	441 ----- 96	37 ----- 10	----- 49	----- 45	----- 50	284 ----- 65	16-17
	8-9	----- 55	146 ----- 77	509 ----- 99	501 ----- 98	166 ----- 81	----- 60	----- 50	----- 52	391 ----- 70	15-16
	9-10	----- 51	19 ----- 62	378 ----- 77	501 ----- 92	287 ----- 86	----- 65	----- 51	----- 53	466 ----- 78	14-15
	10-11	----- 51	----- 55	193 ----- 65	452 ----- 84	380 ----- 91	70 ----- 69	----- 53	----- 53	534 ----- 80	13-14
	11-12	----- 50	----- 55	37 ----- 60	363 ----- 74	449 ----- 91	215 ----- 71	----- 56	----- 53	578 ----- 78	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
64	5-6	109 ----- 52	429 ----- 74	471 ----- 85	208 ----- 62	----- 36	----- 28	----- 31	----- 35	105 ----- 42	18-19
	6-7	12 ----- 55	408 ----- 83	558 ----- 105	362 ----- 85	----- 52	----- 38	----- 37	----- 44	187 ----- 57	17-18
	7-8	----- 52	316 ----- 83	576 ----- 106	423 ----- 95	57 ----- 69	----- 46	----- 42	----- 48	287 ----- 62	16-17
	8-9	----- 51	133 ----- 73	519 ----- 95	543 ----- 95	194 ----- 79	----- 58	----- 46	----- 50	386 ----- 62	15-16
	9-10	----- 49	12 ----- 58	379 ----- 74	544 ----- 91	331 ----- 85	----- 64	----- 48	----- 50	443 ----- 72	14-15
	10-11	----- 48	----- 51	193 ----- 62	488 ----- 82	435 ----- 90	116 ----- 67	----- 49	----- 51	507 ----- 67	13-14
	11-12	----- 48	----- 51	37 ----- 57	395 ----- 74	495 ----- 90	256 ----- 70	----- 51	----- 51	544 ----- 65	12-13
Ориентация вертикального светового проема (после полудня)
68	5-6	113 ----- 52	475 ----- 78	504 ----- 95	245 ----- 66	----- 38	----- 28	----- 31	----- 38	134 ----- 46	18-19
	6-7	9 ----- 55	412 ----- 83	534 ----- 106	336 ----- 88	7 ----- 55	----- 38	----- 37	----- 44	198 ----- 57	17-18
	7-8	----- 51	297 ----- 83	588 ----- 106	499 ----- 99	79 ----- 69	----- 46	----- 42	----- 48	283 ----- 62	16-17
	8-9	----- 51	135 ----- 74	531 ----- 98	578 ----- 99	231 ----- 102	----- 58	----- 46	----- 49	376 ----- 62	15-16
	9-10	----- 48	5 ----- 57	394 ----- 74	583 ----- 91	369 ----- 85	----- 65	----- 48	----- 49	440 ----- 67	14-15
	10-11	----- 48	----- 51	193 ----- 62	531 ----- 85	463 ----- 90	174 ----- 65	----- 49	----- 50	483 ----- 67	13-14
	11-12	----- 48	----- 51	37 ----- 57	442 ----- 74	523 ----- 90	302 ----- 71	----- 51	----- 51	520 ----- 67	12-13

Таблица И.2 - Высота и азимут Солнца на различных широтах в июле

В градусах

Истинное солнечное время		Географическая широта, градусы
		30		40		44		48		52		56		60		64		68
2-3	21-22																	4	145
3-4	20-21													1	130	3	131	6	131
4-5	19-20									3	119	5	120	7	120	9	119	10	118
5-6	18-19	6	111	8	111	9	111	10	110	12	109	13	108	14	107	15	106	16	104
6-7	17-18	18	104	19	100	19	100	20	99	21	97	21	25	21	94	21	92	21	91
7-8	16-17	30	94	29	90	29	90	30	87	30	85	29	82	28	81	27	79	27	77
8-9	15-16	42	86	41	78	40	78	40	76	38	72	37	69	36	67	34	64	32	61
9-10	14-15	54	75	52	65	50	65	49	60	47	56	45	53	43	50	40	49	37	45
10-11	13-14	65	56	62	45	59	45	56	40	54	36	51	33	48	31	44	29	40	28
11-12	12-13	73	24	69	18	65	18	61	16	58	13	54	12	50	11	46	10	42	9
12		74	0	70	0	66	0	62	0	58	0	54	0	50	0	46	0	42	0

Таблица И.3 - Коэффициенты облученности

Тип солнцезащитной конструкции	Солнцезащитные углы и , градусы (по рисункам И.1, а и И.1, б)
	10	20	30	40	50	60
Горизонтальная	0,84	0,70	0,58	0,47	0,36	0,27
Вертикальная	0,92	0,85	0,79	0,73	0,68	0,63

Таблица И.4 - Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации

	Часы суток
	Z	Z + 1	Z + 2	Z + 3	Z + 4	Z + 5	Z + 6	Z + 7	Z + 8	Z + 9	Z + 10	Z + 11	Z + 12	Z + 13	Z + 14	Z + 15	Z + 16	Z + 17	Z + 18	Z + 19	Z + 20	Z + 21	Z + 22	Z + 23	Z + 24
Продолжительность солнечной радиации = 4 ч
0,5	0,01	0,33	0,61	0,58	0,25	0,12	0,08	0,06	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,01	0,01
1,5	0,04	0,16	0,33	0,38	0,26	0,16	0,12	0,10	0,09	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,04
2,5	0,05	0,12	0,24	0,29	0,23	0,15	0,13	0,11	0,10	0,09	0,09	0,05	0,05	0,05	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,05
3,5	0,06	0,10	0,20	0,24	0,21	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,05	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06
4,5	0,07	0,10	0,17	0,21	0,19	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07
5,5	0,07	0,09	0,15	0,19	0,18	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07
Продолжительность солнечной радиации = 6 ч
0,5	0,02	0,24	0,50	0,66	0,68	0,52	0,25	0,13	0,10	0,08	0,07	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,08	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02
1,5	0,06	0,15	0,29	0,40	0,45	0,41	0,25	0,19	0,16	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,09	0,03	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06
2,5	0,08	0,13	0,22	0,31	0,35	0,34	0,26	0,20	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08
3,5	0,09	0,12	0,19	0,26	0,30	0,28	0,25	0,19	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09
4,5	0,10	0,12	0,18	0,23	0,27	0,27	0,23	0,19	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,11	0, 11
5,5	0,11	0,12	0,17	0,21	0,25	0,25	0,22	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11
Продолжительность солнечной радиации = 8 ч
0,5	0,06	0,20	0,41	0,60	0,71	0,72	0,64	0,50	0,24	0,15	0,11	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03
1,5	0,08	0,15	0,26	0,38	0,46	0,50	0,49	0,42	0,30	0,22	0,19	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,13	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
2,5	0,11	0,15	0,22	0,30	0,37	0,40	0,40	0,37	0,29	0,23	0,21	0,19	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
3,5	0,13	0,15	0,20	0,27	0,32	0,35	0,36	0,33	0,29	0,24	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13
4,5	0,14	0,15	0,20	0,25	0,29	0,32	0,32	0,31	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14
5,5	0,15	0,16	0,19	0,23	0,27	0,29	0,30	0,29	0,26	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
Продолжительность солнечной радиации = 10 ч
0,5	0,04	0,17	0,35	0,52	0,66	0,74	0,76	0,71	0,60	0,44	0,24	0,16	0,13	0,11	0,09	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04
1,5	0,11	0,16	0,25	0,35	0,44	0,51	0,54	0,54	0,50	0,43	0,32	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
2,5	0,15	1,17	0,23	0,30	0,37	0,42	0,45	0,46	0,44	0,39	0,32	0,27	0,25	0,23	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
3,5	0,17	0,18	0,22	0,28	0,33	0,37	0,40	0,41	0,40	0,37	0,32	0,28	0,26	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17
4,5	0,18	0,19	0,22	0,27	0,21	0,34	0,37	0,37	0,37	0,35	0,31	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18
5,5	0,19	0,20	0,22	0,26	0,29	0,32	0,34	0,35	0,35	0,35	0,31	0,28	0,27	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19
Продолжительность солнечной радиации = 12 ч
0,5	0,06	0,16	0,32	0,47	0,50	0,70	0,77	0,78	0,75	0,68	0,56	0,41	0,24	0,16	0,14	0,12	0,11	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,06	0,06	0,06
1,5	0,14	0,18	0,26	0,34	0,43	0,50	0,55	0,58	0,59	0,56	0,51	0,43	0,34	0,27	0,24	0,22	0,21	0,19	0,18	0,17	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14
2,5	0,18	0,20	0,25	0,31	0,37	0,42	0,46	0,49	0,50	0,49	0,46	0,41	0,35	0,30	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18
3,5	0,21	0,22	0,25	0,30	0,34	0,38	0,42	0,44	0,45	0,45	0,40	0,40	0,38	0,32	0,30	0,28	0,27	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21
4,5	0,23	0,23	0,26	0,29	0,36	0,36	0,39	0,41	0,42	0,42	0,41	0,38	0,35	0,32	0,30	0,29	0,28	0,27	0,27	0,26	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23
5,5	0,24	0,24	0,26	0,29	0,32	0,34	0,37	0,39	0,40	0,40	0,39	0,38	0,35	0,32	0,32	0,30	0,30	0,29	0,28	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24

".

Дополнить свод правил элементом "Библиография" в следующей редакции:

"Библиография

[1] Научно-прикладной справочник по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные. Части 1-6, вып. 1-34. - СПб: Гидрометеоиздат, 1989-1998.".