Изменение N 2 к СП 370.1325800.2017 "Устройства солнцезащитные зданий. Правила проектирования" (утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 28 декабря 2023 г. N 1006/пр)

Дата введения - 29 января 2024 г.

Содержание

Дополнить наименованием раздела 11 в следующей редакции:

"11 Порядок определения требуемых солнцезащитных свойств стеклопакетов в зависимости от региона".

Дополнить наименованием приложения П в следующей редакции:

"Приложение П Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в помещения для определения нагрузки на систему кондиционирования".

Введение

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

"Изменение N 2 к СП 370.1325800.2017 разработано авторским коллективом федерального государственного бюджетного учреждения "Научно-исследовательский институт строительной физики Российской академии архитектуры и строительных наук" (д-р техн. наук И.Л. Шубин, канд. техн. наук И.А. Шмаров, канд. техн. наук Е.В. Коркина, В.В. Земцов, Л.В. Бражникова) при участии ФГБОУ ВО Крымский государственный университет (д-р техн. наук А.Т. Дворецкий).".

2 Нормативные ссылки

СП 14.13330.2018. Дополнить словами: "(с изменениями N 2, N 3)".

СП 20.13330.2016. Заменить слова: "(с изменениями N 1, N 2, N 3)" на "(с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4, N 5)".

СП 42.13330.2016. Заменить слова: "(с изменениями N 1, N 2)" на "(с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)".

СП 50.13330.2012. Заменить слова: "(с изменением N 1)" на "(с изменениями N 1, N 2)".

СП 52.13330.2016. Заменить слова: "(с изменением N 1)" на "(с изменениями N 1, N 2)".

СП 131.13330.2020. Дополнить словами: "(с изменениями N 1, N 2)".

СП 345.1325800.2017. Заменить слова: "(с изменением N 1)" на "(с изменениями N 1, N 2)".

Заменить наименования ссылочных документов:

"СП 54.13330.2016 "СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные" (с изменениями N 1, N 2, N 3)" на "СП 54.13330.2022 "СНиП 31-01-2003 Здания жилые многоквартирные";

"СП 118.13330.2012 "СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)" на "СП 118.13330.2022 "СНиП 31-06-2009 Общественные здания и сооружения" (с изменениями N 1, N 2, N 3)".

Дополнить наименованиями ссылочных документов:

"ГОСТ 23166-2021 Конструкции оконные и балконные светопрозрачные ограждающие. Общие технические условия";

"ГОСТ EN 14179-1-2015 Стекло закаленное термовыдержанное. Технические требования";

"ГОСТ Р 55913-2020 Здания и сооружения. Номенклатура климатических параметров для расчета тепловой мощности системы отопления";

"СП 60.13330.2020 "СНиП 41-01-2003 Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха" (с изменениями N 1, N 2)".

10 Энергетическая эффективность применения солнцезащитных устройств

Пункт 10.6. Изложить в новой редакции.

"10.6 Значение солнечного фактора (коэффициент общего пропускания солнечной энергии) остекления g _ост определяют по ГОСТ EN 410 или по данным производителя. Для наиболее распространенных типов остекления при отсутствии данных производителя допускается принимать g _ост по таблице 4.

Таблица 4 - Характеристики наиболее распространенных типов остекления и стеклопакетов

Тип остекления	Солнечный фактор g ост, отн. ед.	Коэффициент светопропускания,  1, отн. ед.
Стекло листовое бесцветное 4М1	0,88	0,91
Стекло листовое бесцветное 6М1	0,86	0,90
Стекло с солнцезащитным твердым покрытием 6С т (по ГОСТ 33017-2014)	0,27-0,60	0,12-0,60
Однокамерные стеклопакеты
4М1-16-4М1	0,79	0,82
4М1-16-И4	0,66	0,80
6С м-16-И4	0,14-0,60	0,11-0,62
6СИ-16-4М1	0,18-0,60	0,18-0,80
6С т-16-И4	0,42-0,43	0,58-0,62
6С т-16-К6	0,41-0,42	0,56-0,58
Двухкамерные стеклопакеты
4М1-16-4М1-16-4М1	0,72	0,76
4М1-16-4М1-16-И4	0,61	0,73
4И-16-4М1-16 -И4	0,53	0,71
6С м-16-4М1-16-И4	0,11-0,60	0,10-0,60
6СИ-16-4М1-16-4М1	0,14-0,60	0,17-0,70
6СИ-16-4М1-16-И4	0,14-0,60	0,16-0,70
6С т-16-4М1-16-4М1	0,50-0,55	0,58-0,60
Примечания 1 Формулы стеклопакетов - в соответствии с ГОСТ 24866. 2 СИ - многофункциональное стекло (солнцезащитное и низкоэмиссионное), С м - солнцезащитное стекло с мягким покрытием, С т - солнцезащитное стекло с твердым покрытием, И - низкоэмиссионное стекло с мягким покрытием, К - низкоэмиссионное стекло с твердым покрытием. 3 Дискретные и интервальные значения коэффициента светопропускания соответствуют номенклатуре стеклопакетов и обусловлены различиями в светотехнических характеристиках. Расстояние между стеклами в стеклопакете не влияет на светопропускание и указано условно.

".

Пункт 10.13. Рисунок 12. Изложить в новой редакции:

"

".

Пункт 10.14. Рисунки 13, 14. Изложить в новой редакции:

"

".

Дополнить разделом 11 в следующей редакции:

"11 Порядок определения требуемых солнцезащитных свойств стеклопакетов в зависимости от региона

11.1 Расчеты проводят для июля на 12 часов дня, кроме оговоренных ниже случаев.

11.2 Выбирают типовое помещение здания:

- для жилых зданий и общежитий - комната с наибольшей площадью остекления, обращенная светопроемом на юг;

- для дошкольных образовательных организаций - игровая, обращенная большей площадью окон на юг или на запад (в этом случае расчет делается для 15 часов дня);

- для общеобразовательных организаций - один из кабинетов: математики, черчения, рисования, музыки, для изучения языков, обращенных светопроемом на юг;

- для образовательных (кроме общеобразовательных дошкольных образовательных организаций) и офисных зданий - помещение, наибольшее по площади остекления, обращенное светопроемом на юг или на запад (в этом случае расчет делается для 15 часов дня).

11.3 Определяют среднюю наружную температуру воздуха для июля на 12 ч (15 ч) дня , °С, по [2, таблица 2.6].

11.4 Вычисляют тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации, Вт/с, через световой проем без влияния остекления по формуле

q _i = q _oc,i · а _п, (11.1)

где q _oc,i - тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, определяемый по формуле (11.2), Вт/ч;

а _п - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый по приложению П.

Тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, Вт/с, рассчитывают по формуле

q _ос,i=0,0003·(q _пK ₁+q _рK ₂)K _3 2A _ос, (11.2)

где q _п, q _р - поверхностная плотность теплового потока, Вт/ч·м ², от прямой (q _п) и рассеянной (q _р) солнечной радиации определяется по приложению П;

K ₁, K ₂ - коэффициенты облученности прямой и рассеянной солнечной радиацией соответственно, определяются по приложению П;

K ₃ - коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и другие изделия заводского изготовления), принимаемые по таблице 8 СП 50.13330.2012;

 ₂ - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема переплетами оконной конструкции, рассчитываемые по формуле (10.3) СП 345.1325800.2017.

А _ос - площадь светового проема (остекления), м ².

11.5 Рассчитывают температурную добавку нагрева помещения от солнечной радиации по формуле

, (11.3)

где q _i - определяется по формуле (11.1);

V - объем помещения, м ³;

- плотность воздуха, кг/м³;

С - теплоемкость воздуха, Дж/(кг·°С).

11.6 Рассчитывают максимально возможное значение общего коэффициента пропускания солнечной радиации остеклением по формуле

. (11.4)

11.7 Подбирают стеклопакет со значением общего коэффициента пропускания солнечной радиации, удовлетворяющим неравенству

gg _max/k _румб, (11.5)

где k _румб - коэффициент поправки на румб светопроема, для южной, восточной и западной ориентации определяется по таблице 7 в зависимости от типа остекления; для северной ориентации k _румб = 1.

Таблица 7 - Значения коэффициента поправки на румб светопроема k _румб

Тип остекления (формула стеклопакета)	Ориентация и географическая широта светопроема
	Южнее 48°		48°-58°		Севернее 58°
	южная	вост./зап.	южная	вост./зап.	южная	вост./зап.
4С-16-4М1	0,70	0,75	0,80	0,85	0,90	0,95
4С-16-4М1-16-4М1	0,68	0,73	0,78	0,82	0,87	0,92
6СИ-16-4М1	0,69	0,74	0,78	0,83	0,88	0,93
6СИ-16-4М1-16-4М1	0,67	0,71	0,76	0,81	0,86	0,90
4И-16-4М1	0,77	0,83	0,88	0,94	0,99	1,00
4И-16-4М1-16-4М1	0,75	0,81	0,86	0,92	0,97	1,00

11.8 Допускается отклонение g в большую сторону не более чем на 0,1g _max.".

Приложение А Схематические карты

Рисунки А.1, А.2. Изложить в новой редакции:

"

".

Приложение Н Значения градусо-суток периода охлаждения зданий для городов Южного и Северо-Кавказского Федеральных округов Российской Федерации

Пункт Н.1. Таблица Н.1. Изложить в новой редакции:

"Таблица Н.1 - Расчетное количество часов охлаждения помещений

Наименование города	Количество часов охлаждения помещений по месяцам (май-октябрь), ч:мин						Всего, ч
	V	VI	VII	VIII	IX	X
Аскания-Нова	155:08	346:30	451:03	420:03	175:12	-	1 547:56
Астрахань	258:51	452:30	587:58	500:08	191:36	-	1 991:03
Волгоград	160:48	390:30	516:09	457:15	120:08	-	1 644:50
Воронеж	75:00	256:00	347:12	297:05	15:05	-	990:22
Геническ	98:53	375:00	481:01	476:53	145:21	-	1 577:08
Дебальцево	50:29	268:00	377:41	341:31	39:36	-	1 077:17
Донецк	80:45	300:00	398:21	377:10	78:38	-	1 234:54
Запорожье	134:56	340:30	430:27	411:16	120:36	-	1 437:45
Керчь	63:03	334:00	506:51	500:39	166:50	-	1 571:23
Кирилловка	58:06	282:00	394:44	367:52	57:34	-	1 160:16
Красная Поляна	20:00	208:00	343:04	339:58	112:20	-	1 023:22
Краснодар	225:47	376:30	500:08	475:51	269:00	-	1 847:16
Луганск	139:12	334:00	418:30	383:22	97:36	-	1 372:40
Майкоп	145:00	330:00	450:01	439:10	214:12	-	1 578:23
Мариуполь	59:00	344:00	483:36	450:32	100:30	-	1 437:38
Махачкала	76:29	404:30	668:03	648:25	252:12	-	2 049:39
Пятигорск	-	158:30	285:43	275:23	45:28	-	765:04
Ростов-на-Дону	163:45	372:30	474:49	443:18	142:20	-	1 596:42
Севастополь	35:15	296:00	455:42	434:31	162:55	-	1 384:23
Симферополь	91:12	302:30	425:13	404:02	151:48	-	1 374:45
Сочи	47:29	317:30	520:48	545:05	302:00	17:35	1 750:27
Таганрог	129:00	391:30	535:47	491:21	143:08	-	1 690:46
Феодосия	78:24	369:00	567:49	533:43	198:00	-	1 746:56
Херсон	143:12	348:30	453:07	430:23	160:36	-	1 535:48
Элиста	187:12	392:30	525:58	476:22	181:19	-	1 763:21
Ялта	38:33	339:30	575:34	581:46	230:32	-	1 765:55

".

Пункт Н.2. Таблица Н.2. Изложить в новой редакции:

"Таблица Н.2 - Продолжительность периода охлаждения

Наименование города	Начало периода охлаждения (число, месяц)	Конец периода охлаждения (число, месяц)	Продолжительность периода охлаждения, сут
Аскания-Нова	06.05	24.09	142
Астрахань	01.05	24.09	147
Волгоград	08.05	17.09	133
Воронеж	14.05	05.09	115
Геническ	17.05	19.09	126
Дебальцево	19.05	09.09	114
Донецк	15.05	14.09	123
Запорожье	09.05	18.09	133
Керчь	19.05	22.09	127
Кирилловка	18.05	11.09	117
Красная Поляна	24.05	20.09	120
Краснодар	01.05	30.09	153
Луганск	08.05	16.09	132
Майкоп	07.05	28.09	145
Мариуполь	20.05	15.09	119
Махачкала	19.05	26.09	131
Пятигорск	01.06	11.09	103
Ростов-на-Дону	07.05	20.09	137
Севастополь	23.05	23.09	124
Симферополь	14.05	22.09	132
Сочи	21.05	05.10	138
Таганрог	12.05	19.09	131
Феодосия	18.05	24.09	130
Херсон	08.05	22.09	138
Элиста	05.05	23.09	142
Ялта	23.05	26.09	127

".

Пункт Н.3. Таблица Н.3. Изложить в новой редакции:

"Таблица Н.3 - Значения градусо-суток периода охлаждения (ГСПО)

Наименование городов	ГСПО, °С·сут
Аскания-Нова	807,98
Астрахань	980,49
Волгоград	710,22
Воронеж	311,65
Геническ	569,52
Дебальцево	335,16
Донецк	481,8
Запорожье	615,79
Керчь	527,05
Кирилловка	366,21
Красная Поляна	336
Краснодар	937,89
Луганск	609,8
Майкоп	756,9
Мариуполь	459,34
Махачкала	610,46
Пятигорск	279,4
Ростов-на-Дону	728,84
Севастополь	398,04
Симферополь	579,48
Сочи	475,30
Таганрог	611,77
Феодосия	575,9
Херсон	707,94
Элиста	917,32
Ялта	513,08

".

Пункт Н.4. Рисунок Н.1. Изложить в новой редакции:

"

".

Дополнить приложением П в следующей редакции:

"Приложение П

Методика расчета теплопоступлений от солнечной радиации в помещения для определения нагрузки на систему кондиционирования

Поступления теплоты Q, Вт, в помещение от солнечной радиации через остекленные световые проемы и ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток следует рассчитывать по формуле

, (П.1)

где Q _i - тепловой поток через i-й световой проем, Вт;

Q _i,к - тепловой поток через i-е ограждение, Вт, определяется по СП 50.13330;

a, b - число световых проемов и ограждающих конструкций соответственно.

Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации через i-й световой остекленный проем (далее - световой проем), Вт, следует определять по формуле

Q _i = Q _oc,i · a _п, (П.2)

где Q _oc,i - тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, определяемый по формуле (П.3), Вт;

а _п - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации.

Тепловой поток от солнечной радиации, поступающий на световой проем, рассчитывают по формуле

Q _oc,i = (q _пK ₁ + q _рK ₂)K ₃K ₄A _ос, (П.3)

где q _п, q _p - поверхностная плотность теплового потока, Вт/м ², в июле в данный час суток, от прямой (q _п) и рассеянной (q _p) солнечной радиации соответственно, для вертикального и горизонтального остекления, принимаемая по таблице П.1, а для наклонного остекления, рассчитываемая по формулам (П.4) - (П.7);

K ₁ = K _п,г · K _п,в - коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной K _п,г и вертикальной K _п,в плоскостями в строительном исполнении, определяемые по формулам (П.8) и (П.9) соответственно;

K ₂ = K _г · K _в - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении;

K ₃ - коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и другие изделия заводского изготовления), принимаемые по СП 50.13330.2012 (таблица 8);

K ₄ - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемый по СП 345.1325800.2017 (таблица Б.1) как коэффициент g;

А _ос - площадь светового проема (остекления), м ².

В формуле (П.3) поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м ², поступающих в помещение в данный час суток через наклонное остекление (рисунок П.1) от прямой и рассеянной солнечной радиации q _п и q _р соответственно, определяется по формулам:

- для остекления "а" (рисунок П.1, а) - при 0°A _s,ос90° или 270°A _s,ос360°:

q_п = q_п,г · cos + q_п,в · sin; (П.4)

q_р = q_р,г · cos + q_р,в · sin; (П.5)

- для остекления "б" (рисунок П.1, б) - при 90°A _s,ос270°:

q_п = q'_п,г · cos - q'_п,в · sin; (П.6)

q_р = q'_р,г · cos - q'_р,в · sin, (П.7)

где q _п,г, q _п,в, q _р,г, q _р,в - поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м ², поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации соответственно, через горизонтальное и вертикальное остекление той же ориентации, что и наклонное остекление "а", принимается по таблице П.1;

q' _п,в, q' _р,в - поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/м ², поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению "б" и противоположна ориентации наклонного остекления "а", принимается по таблице П.1;

- угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, градусы.

Примечание - Если при вычислении по формулам (П.4) и (П.6) величина q _п окажется отрицательной, то следует считать q _п = 0, т.к. в этом случае остекление находится в тени.

Коэффициенты K _п,г и K _п,в определяются по формулам:

; (П.8)

K _п,в = 1 - В ^-1(l ₂|tg(A _s,oc)| - s), (П.9)

где Н, В - высота и ширина светового проема, м;

l ₁, l ₂ - ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, см. рисунок П.1, a; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более следует их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;

h _s - высота Солнца, градусы, между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по таблице П.2, рисунку П.1, в;

A _s,oc - солнечный азимут остекления светового проема, градусы, определяемый по формуле (П.12);

r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей до вертикального или горизонтального края светового проема соответственно (рисунок П.1, а и б).

Примечания

1 При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (П.8) и (П.9) следует принимать r = s = 0.

2 Если при вычислениях по формулам (П.8) и (П.9): а) K _п,г < 0 или K _п,в < 0, то следует принять K ₁ = 0, т.е. световой проем полностью затенен; б) K _п,г > 1 или K _п,в > 1, то следует принять K ₁ = 1 или K _п,в = 1, так как тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

Коэффициенты K _г, K _в принимаются по таблице П.3 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей l ₁ и l ₂ по рисунку П.1, а и б, определяемых по формулам:

, (П.10)

, (П.11)

где H, B, l ₁, l ₂, r, s - принимаются, как в формулах (П.4) - (П.7), по рисунку П.1, а-в.

Солнечный азимут светового проема A _s,oc, градусы, определяется разностью углов азимута Солнца и азимута светового проема (рисунок П.1, в):

A _s,ос = |A _s - A _oc|, (П.12)

A _s - азимут Солнца, градусы - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;

А _ос - азимут светового проема, градусы - угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг.

Для восточной половины небосклона значения A _s, А _ос отрицательные, а для западной половины положительные.

Азимуты световых проемов, ориентированные по основным сторонам света, имеют следующие значения: ЮВ - 45°, В - 90°, СВ - 135°, С - 180°, Ю - 0°, ЮЗ - 45°, З - 90°, СЗ - 135°.

Показатель а_п поглощения ограждениями теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяют по таблице П.4 в зависимости от отношения Y/, в котором Y - показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями помещения, Вт/°С:

Y = Y₁A₁ + Y₂A₂ + ... + Y_nA_n, (П.13)

- показатель интенсивности конвективного теплообмена в помещении, м;

 = 2,55(A₁ + А₂ + ... + А_n), (П.14)

Y ₁, Y ₂...Y _n - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(м ²·°С), для стен, покрытий и пола, определяемые согласно СП 50.13330.2012 (пункт 6.6), причем в расчете учитывают только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

А ₁, А ₂...А _n - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м ².

Для определения почасовых поступлений теплоты, расходуемой на нагревание приточного воздуха, по таблице П.1 находят время начала прямой радиации Z_n и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения Z _n, а затем по таблице П.4, руководствуясь найденными значениями Z _р, по строке, соответствующей отношению Y/, находят значения показателя a _п для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z + 1, Z + 2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q _ос,i, полученного по формуле (П.3), на полученный показатель а _п, определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха.

Таблица П.1 - Поверхностная плотность теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, с указанием времени начала и окончания прямой радиации

В ваттах на квадратный метр

Географическая широта, градусы	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема*								Горизонтальный световой проем*	Часы после полудня
		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
36	5-6	56 ------ 35	140 ------ 27	157 ------ 35	42 ------ 24	------ 17	------ 17	------ 17	------ 17	12 ------ 23	18-19
	6-7	62 ------ 69	333 ------ 76	388 ------ 108	170 ------ 80	------ 51	------ 35	------ 38	------ 46	22 ------ 57	17-18
	7-8	8 ------ 79	369 ------ 108	465 ------ 130	279 ------ 128	------ 79	------ 56	------ 53	------ 57	279 ------ 78	16-17
	8-9	------ 73	274 ------ 104	443 ------ 129	335 ------ 129	3 ------ 81	------ 60	------ 63	------ 60	465 ------ 93	15-16
	9-10	------ 69	149 ------ 34	356 ------ 108	321 ------ 98	52 ------ 83	------ 63	------ 64	------ 62	626 ------ 100	14-15
	10-11	------ 67	38 ------ 71	104 ------ 88	237 ------ 86	110 ------ 83	------ 71	------ 65	------ 65	715 ------ 105	13-14
	11-12	------ 67	------ 67	31 ------ 80	126 ------ 83	151 ------ 83	3 ------ 77	------ 72	------ 65	747 ------ 105	12-13
38	5-6	64 ------ 37	155 ------ 37	186 ------ 41	46 ------ 30	------ 19	------ 19	------ 19	------ 20	16 ------ 27	18-19
	6-7	57 ------ 70	342 ------ 86	399 ------ 110	177 ------ 83	------ 53	------ 39	------ 41	------ 46	68 ------ 60	17-18
	7-8	7 ------ 79	357 ------ 111	479 ------ 132	291 ------ 114	------ 75	------ 56	------ 54	------ 57	280 ------ 78	16-17
	8-9	------ 72	266 ------ 104	457 ------ 125	345 ------ 119	------ 77	------ 60	------ 62	------ 60	448 ------ 90	15-16
	9-10	------ 67	133 ------ 57	360 ------ 104	332 ------ 97	------ 81	------ 63	------ 63	------ 62	592 ------ 97	14-15
	10-11	------ 65	22 ------ 71	148 ------ 85	256 ------ 86	------ 83	------ 69	------ 64	------ 65	683 ------ 103	13-14
	11-12	------ 64	------ 67	33 ------ 77	149 ------ 80	------ 83	------ 77	------ 69	------ 65	721 ------ 105	12-13
40	5-6	71 ------ 38	170 ------ 46	214 ------ 46	50 ------ 35	------ 20	------ 20	------ 21	------ 22	19 ------ 31	18-19
	6-7	51 ------ 71	350 ------ 96	410 ------ 112	183 ------ 86	------ 55	------ 42	------ 44	------ 46	114 ------ 62	17-18
	7-8	6 ------ 78	345 ------ 114	493 ------ 133	302 ------ 100	------ 71	------ 56	------ 55	------ 57	281 ------ 78	16-17
	8-9	------ 71	258 ------ 104	471 ------ 121	354 ------ 108	60 ------ 73	------ 60	------ 60	------ 60	431 ------ 87	15-16
	9-10	------ 64	116 ------ 80	363 ------ 99	342 ------ 95	150 ------ 79	------ 63	------ 62	------ 62	558 ------ 93	14-15
	10-11	------ 62	6 ------ 71	191 ------ 81	274 ------ 86	222 ------ 83	------ 67	------ 62	------ 65	651 ------ 100	13-14
	11-12	------ 60	------ 67	35 ------ 73	172 ------ 77	257 ------ 83	45 ------ 77	------ 65	------ 65	695 ------ 104	12-13
42	5-6	78 ------ 40	196 ------ 50	253 ------ 52	61 ------ 38	------ 22	------ 21	------ 22	------ 23	25 ------ 34	18-19
	6-7	47 ------ 71	360 ------ 97	431 ------ 112	196 ------ 86	------ 55	------ 43	------ 44	------ 45	120 ------ 62	17-18
	7-8	------ 78	351 ------ 112	497 ------ 132	318 ------ 105	------ 71	------ 56	------ 55	------ 56	282 ------ 77	16-17
	8-9	------ 71	257 ------ 103	481 ------ 121	376 ------ 108	------ 76	------ 60	------ 60	------ 60	456 ------ 85	15-16
	9-10	------ 64	100 ------ 80	367 ------ 100	365 ------ 98	------ 80	------ 63	------ 61	------ 62	551 ------ 93	14-15
	10-11	------ 61	------ 71	------ 81	------ 86	------ 84	------ 67	------ 61	------ 65	------ 99	13-14
	11-12	------ 60	------ 67	36 ------ 73	193 ------ 78	------ 84	------ 77	------ 65	------ 65	682 ------ 101	12-13
44	5-6	84 ------ 42	222 ------ 53	292 ------ 58	72 ------ 40	------ 23	------ 22	------ 22	------ 23	31 ------ 36	18-19
	6-7	42 ------ 70	369 ------ 98	452 ------ 112	209 ------ 86	------ 55	------ 44	------ 44	------ 44	126 ------ 62	17-18
	7-8	------ 77	357 ------ 110	500 ------ 130	333 ------ 109	------ 71	------ 55	------ 55	------ 55	283 ------ 76	16-17
	8-9	------ 71	256 ------ 101	490 ------ 121	398 ------ 108	66 ------ 79	------ 60	------ 59	------ 60	481 ------ 83	15-16
	9-10	------ 64	84 ------ 80	371 ------ 100	387 ------ 101	162 ------ 81	------ 63	------ 60	------ 62	543 ------ 93	14-15
	10-11	------ 60	------ 71	------ 81	------ 86	------ 84	------ 67	------ 60	------ 64	------ 98	13-14
	11-12	------ 59	------ 67	37 ------ 72	214 ------ 79	288 ------ 85	73 ------ 77	------ 65	------ 65	668 ------ 98	12-13
46	5-6	89 ------ 44	289 ------ 57	310 ------ 62	84 ------ 43	------ 25	------ 24	------ 23	------ 25	34 ------ 39	18-19
	6-7	39 ------ 70	377 ------ 98	462 ------ 113	223 ------ 87	------ 55	------ 44	------ 44	------ 44	136 ------ 62	17-18
	7-8	------ 76	353 ------ 109	521 ------ 130	348 ------ 109	------ 72	------ 54	------ 54	------ 54	284 ------ 75	16-17
	8-9	------ 71	239 ------ 100	494 ------ 121	413 ------ 110	------ 80	------ 60	------ 59	------ 60	451 ------ 83	15-16
	9-10	------ 64	72 ------ 81	372 ------ 100	403 ------ 104	------ 84	------ 64	------ 59	------ 62	531 ------ 93	14-15
	10-11	------ 60	------ 71	------ 81	------ 90	------ 86	------ 69	------ 60	------ 64	------ 97	13-14
	11-12	------ 59	------ 67	37 ------ 72	233 ------ 82	------ 87	------ 78	------ 65	------ 65	656 ------ 98	12-13
48	5-6	93 ------ 45	356 ------ 60	327 ------ 65	95 ------ 45	------ 27	------ 26	------ 24	------ 26	37 ------ 42	18-19
	6-7	35 ------ 69	385 ------ 98	472 ------ 114	237 ------ 87	------ 55	------ 43	------ 44	------ 44	145 ------ 62	17-18
	7-8	------ 74	348 ------ 107	542 ------ 129	363 ------ 109	3 ------ 73	------ 53	------ 53	------ 53	285 ------ 73	16-17
	8-9	------ 70	222 ------ 99	497 ------ 121	427 ------ 112	80 ------ 81	------ 60	------ 58	------ 59	420 ------ 82	15-16
	9-10	------ 64	60 ------ 81	372 ------ 100	419 ------ 107	186 ------ 86	------ 65	------ 58	------ 62	519 ------ 93	14-15
	10-11	------ 60	------ 71	193 ------ 81	352 ------ 94	271 ------ 87	7 ------ 70	------ 60	------ 64	601 ------ 95	13-14
	11-12	------ 59	------ 67	37 ------ 72	251 ------ 84	317 ------ 88	106 ------ 78	------ 65	------ 65	643 ------ 98	12-13
50	5-6	98 ------ 50	329 ------ 65	349 ------ 69	106 ------ 49	------ 29	------ 27	------ 26	------ 27	47 ------ 42	18-19
	6-7	31 ------ 69	388 ------ 98	485 ------ 117	255 ------ 89	------ 57	------ 43	------ 44	------ 44	152 ------ 62	17-18
	7-8	------ 73	345 ------ 107	544 ------ 129	346 ------ 110	------ 75	------ 54	------ 53	------ 53	288 ------ 73	16-17
	8-9	------ 69	209 ------ 98	498 ------ 122	438 ------ 113	------ 83	------ 62	------ 58	------ 59	420 ------ 82	15-16
	9-10	------ 64	51 ------ 80	373 ------ 100	424 ------ 109	------ 87	------ 66	------ 59	------ 61	514 ------ 90	14-15
	10-11	------ 60	------ 70	193 ------ 83	343 ------ 95	------ 89	------ 71	------ 60	------ 63	593 ------ 94	13-14
	11-12	------ 59	------ 66	37 ------ 72	262 ------ 85	------ 90	------ 78	------ 65	------ 64	637 ------ 98	12-13
52	5-6	102 ------ 55	301 ------ 69	371 ------ 73	116 ------ 52	------ 31	------ 28	------ 28	------ 28	57 ------ 42	18-19
	6-7	26 ------ 69	391 ------ 98	497 ------ 119	272 ------ 91	------ 59	------ 43	------ 44	------ 44	158 ------ 62	17-18
	7-8	------ 71	342 ------ 106	545 ------ 129	328 ------ 110	13 ------ 76	------ 55	------ 53	------ 53	291 ------ 73	16-17
	8-9	------ 67	196 ------ 96	498 ------ 123	448 ------ 114	94 ------ 85	------ 63	------ 57	------ 58	419 ------ 82	15-16
	9-10	------ 63	42 ------ 79	374 ------ 100	429 ------ 110	206 ------ 87	------ 67	------ 59	------ 60	508 ------ 87	14-15
	10-11	------ 60	------ 69	193 ------ 84	333 ------ 96	299 ------ 90	14 ------ 72	------ 60	------ 62	585 ------ 93	13-14
	11-12	------ 59	------ 65	37 ------ 72	272 ------ 86	344 ------ 91	150 ------ 78	------ 65	------ 63	630 ------ 98	12-13
54	5-6	103 ------ 56	323 ------ 72	402 ------ 74	128 ------ 55	------ 33	------ 28	------ 29	------ 14	29 ------ 21	18-19
	6-7	22 ------ 68	396 ------ 96	510 ------ 117	280 ------ 91	------ 59	------ 43	------ 44	------ 22	79 ------ 31	17-18
	7-8	------ 68	341 ------ 102	546 ------ 126	376 ------ 108	------ 75	------ 54	------ 51	------ 27	146 ------ 37	16-17
	8-9	------ 65	185 ------ 92	501 ------ 119	464 ------ 111	------ 85	------ 64	------ 56	------ 29	210 ------ 41	15-16
	9-10	------ 61	34 ------ 75	376 ------ 96	454 ------ 106	------ 88	------ 67	------ 58	------ 30	254 ------ 44	14-15
	10-11	------ 59	------ 66	193 ------ 80	380 ------ 94	------ 91	------ 72	------ 59	------ 31	293 ------ 47	13-14
	11-12	------ 57	------ 62	37 ------ 70	301 ------ 83	------ 92	------ 77	------ 64	------ 32	315 ------ 49	12-13
56	5-6	103 ------ 56	344 ------ 74	433 ------ 74	140 ------ 57	------ 35	------ 28	------ 30	------ 30	76 ------ 42	18-19
	6-7	17 ------ 66	401 ------ 93	523 ------ 115	287 ------ 90	------ 58	------ 42	------ 43	------ 44	169 ------ 57	17-18
	7-8	------ 65	339 ------ 98	547 ------ 122	424 ------ 105	22 ------ 74	------ 53	------ 48	------ 53	287 ------ 71	16-17
	8-9	------ 62	174 ------ 87	504 ------ 114	479 ------ 108	128 ------ 85	------ 64	------ 55	------ 56	405 ------ 78	15-16
	9-10	------ 58	26 ------ 71	378 ------ 91	479 ------ 102	245 ------ 88	------ 67	------ 56	------ 57	493 ------ 87	14-15
	10-11	------ 57	------ 62	193 ------ 76	427 ------ 92	347 ------ 91	21 ------ 72	------ 58	------ 58	566 ------ 91	13-14
	11-12	------ 55	------ 59	37 ------ 67	330 ------ 79	398 ------ 92	176 ------ 76	------ 63	------ 53	606 ------ 93	12-13
58	5-6	105 ------ 54	366 ------ 73	441 ------ 76	146 ------ 58	------ 35	------ 28	------ 30	------ 17	46 ------ 21	18-19
	6-7	16 ------ 63	403 ------ 90	533 ------ 111	300 ------ 88	------ 56	------ 41	------ 42	------ 22	89 ------ 29	17-18
	7-8	------ 61	335 ------ 91	552 ------ 116	433 ------ 101	------ 42	------ 51	------ 47	------ 25	142 ------ 33	16-17
	8-9	------ 59	160 ------ 82	507 ------ 107	490 ------ 103	------ 83	------ 62	------ 53	------ 26	196 ------ 35	15-16
	9-10	------ 55	23 ------ 67	378 ------ 84	490 ------ 97	------ 87	------ 66	------ 54	------ 27	233 ------ 39	14-15
	10-11	------ 54	------ 59	193 ------ 71	440 ------ 88	------ 91	------ 71	------ 56	------ 27	267 ------ 40	13-14
	11-12	------ 53	------ 57	37 ------ 64	347 ------ 77	------ 92	------ 74	------ 60	------ 27	289 ------ 39	12-13
60	5-6	107 ------ 51	387 ------ 71	448 ------ 78	152 ------ 58	------ 35	------ 28	------ 30	------ 33	92 ------ 42	18-19
	6-7	15 ------ 59	404 ------ 86	542 ------ 107	313 ------ 85	------ 53	------ 40	------ 40	------ 43	178 ------ 57	17-18
	7-8	------ 57	331 ------ 83	556 ------ 110	441 ------ 96	37 ------ 10	------ 49	------ 45	------ 50	284 ------ 65	16-17
	8-9	------ 55	146 ------ 77	509 ------ 99	501 ------ 98	166 ------ 81	------ 60	------ 50	------ 52	391 ------ 70	15-16
	9-10	------ 51	19 ------ 62	378 ------ 77	501 ------ 92	287 ------ 86	------ 65	------ 51	------ 53	466 ------ 78	14-15
	10-11	------ 51	------ 55	193 ------ 65	452 ------ 84	380 ------ 91	70 ------ 69	------ 53	------ 53	534 ------ 80	13-14
	11-12	------ 50	------ 55	37 ------ 60	363 ------ 74	449 ------ 91	215 ------ 71	------ 56	------ 53	578 ------ 78	12-13
62	5-6	108 ------ 52	408 ------ 73	460 ------ 82	180 ------ 60	------ 36	------ 28	------ 31	------ 34	99 ------ 42	18-19
	6-7	14 ------ 57	406 ------ 85	550 ------ 106	338 ------ 85	------ 53	------ 39	------ 39	------ 44	183 ------ 57	17-18
	7-8	------ 55	324 ------ 83	566 ------ 108	432 ------ 96	------ 40	------ 48	------ 44	------ 49	286 ------ 64	16-17
	8-9	------ 53	140 ------ 75	514 ------ 97	522 ------ 97	------ 80	------ 59	------ 48	------ 51	389 ------ 66	15-16
	9-10	------ 50	16 ------ 60	379 ------ 76	523 ------ 92	------ 86	------ 65	------ 50	------ 52	455 ------ 75	14-15
	10-11	------ 50	------ 53	193 ------ 64	470 ------ 83	------ 91	------ 68	------ 51	------ 52	521 ------ 74	13-14
	11-12	------ 49	------ 53	37 ------ 59	379 ------ 74	------ 91	------ 71	------ 54	------ 52	561 ------ 72	12-13
64	5-6	109 ------ 52	429 ------ 74	471 ------ 85	208 ------ 62	------ 36	------ 28	------ 31	------ 35	105 ------ 42	18-19
	6-7	12 ------ 55	408 ------ 83	558 ------ 105	362 ------ 85	------ 52	------ 38	------ 37	------ 44	187 ------ 57	17-18
	7-8	------ 52	316 ------ 83	576 ------ 106	423 ------ 95	57 ------ 69	------ 46	------ 42	------ 48	287 ------ 62	16-17
	8-9	------ 51	133 ------ 73	519 ------ 95	543 ------ 95	194 ------ 79	------ 58	------ 46	------ 50	386 ------ 62	15-16
	9-10	------ 49	12 ------ 58	379 ------ 74	544 ------ 91	331 ------ 85	------ 64	------ 48	------ 50	443 ------ 72	14-15
	10-11	------ 48	------ 51	193 ------ 62	488 ------ 82	435 ------ 90	116 ------ 67	------ 49	------ 51	507 ------ 67	13-14
	11-12	------ 48	------ 51	37 ------ 57	395 ------ 74	495 ------ 90	256 ------ 70	------ 51	------ 51	544 ------ 65	12-13
66	5-6	111 ------ 52	452 ------ 76	488 ------ 90	227 ------ 64	------ 37	------ 28	------ 31	------ 37	120 ------ 44	18-19
	6-7	11 ------ 55	410 ------ 83	546 ------ 106	349 ------ 87	------ 54	------ 38	------ 37	------ 44	193 ------ 57	17-18
	7-8	------ 52	307 ------ 83	582 ------ 106	461 ------ 97	------ 69	------ 46	------ 42	------ 48	285 ------ 62	16-17
	8-9	------ 51	134 ------ 74	525 ------ 97	561 ------ 97	------ 91	------ 58	------ 46	------ 50	381 ------ 62	15-16
	9-10	------ 49	9 ------ 58	387 ------ 74	564 ------ 91	------ 85	------ 65	------ 48	------ 50	442 ------ 70	14-15
	10-11	------ 48	------ 51	193 ------ 62	510 ------ 84	------ 90	------ 66	------ 49	------ 51	495 ------ 67	13-14
	11-12	------ 48	------ 51	37 ------ 57	419 ------ 74	------ 90	------ 71	------ 51	------ 51	532 ------ 66	12-13
68	5-6	113 ------ 52	475 ------ 78	504 ------ 95	245 ------ 66	------ 38	------ 28	------ 31	------ 38	134 ------ 46	18-19
	6-7	9 ------ 55	412 ------ 83	534 ------ 106	336 ------ 88	7 ------ 55	------ 38	------ 37	------ 44	198 ------ 57	17-18
	7-8	------ 51	297 ------ 83	588 ------ 106	499 ------ 99	79 ------ 69	------ 46	------ 42	------ 48	283 ------ 62	16-17
	8-9	------ 51	135 ------ 74	531 ------ 98	578 ------ 99	231 ------ 102	------ 58	------ 46	------ 49	376 ------ 62	15-16
	9-10	------ 48	5 ------ 57	394 ------ 74	583 ------ 91	369 ------ 85	------ 65	------ 48	------ 49	440 ------ 67	14-15
	10-11	------ 48	------ 51	193 ------ 62	531 ------ 85	463 ------ 90	174 ------ 65	------ 49	------ 50	483 ------ 67	13-14
	11-12	------ 48	------ 51	37 ------ 57	442 ------ 74	523 ------ 90	302 ------ 71	------ 51	------ 51	520 ------ 67	12-13
* В числителе - поверхностная полость теплового потока прямой солнечной радиации, в знаменателе - рассеянной.

Таблица П.2 - Высота и азимут Солнца на различных широтах в июле

В градусах

Истинное солнечное время		Географическая широта, градусы
		30		40		44		48		52		56		60		64		68
		h s	A s	h s	A s	h s	A s	h s	A s	h s	A s	h s	A s	h s	A s	h s	A s	h s	A s
2-3	21-22	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	4	145
3-4	20-21	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	1	130	3	131	6	131
4-5	19-20	-	-	-	-	-	-	-	-	3	119	5	120	7	120	9	119	10	118
5-6	18-19	6	111	8	111	9	111	10	110	12	109	13	108	14	107	15	106	16	104
6-7	17-18	18	104	19	100	19	100	20	99	21	97	21	25	21	94	21	92	21	91
7-8	16-17	30	94	29	90	29	90	30	87	30	85	29	82	28	81	27	79	27	77
8-9	15-16	42	86	41	78	40	78	40	76	38	72	37	69	36	67	34	64	32	61
9-10	14-15	54	75	52	65	50	65	49	60	47	56	45	53	43	50	40	49	37	45
10-11	13-14	65	56	62	45	59	45	56	40	54	36	51	33	48	31	44	29	40	28
11-12	12-13	73	24	69	18	65	18	61	16	58	13	54	12	50	11	46	10	42	9
12		74	0	70	0	66	0	62	0	58	0	54	0	50	0	46	0	42	0

Таблица П.3 - Коэффициенты облученности

Тип солнцезащитной конструкции	Солнцезащитные углы и , градусы (по рисунку П.1, а и б)
	10	20	30	40	50	60
Горизонтальная К г	0,84	0,70	0,58	0,47	0,36	0,27
Вертикальная К в	0,92	0,85	0,79	0,73	0,68	0,63

Таблица П.4 - Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации а _п

Y/	Часы суток
	Z	Z + 1	Z + 2	Z + 3	Z + 4	Z + 5	Z + 6	Z + 7	Z + 8	Z + 9	Z + 10	Z + 11	Z + 12	Z + 13	Z + 14	Z + 15	Z + 16	Z + 17	Z + 18	Z + 19	Z + 20	Z + 21	Z + 22	Z + 23	Z + 24
Продолжительность солнечной радиации Zч = 4 ч
0,5	0,01	0,33	0,61	0,58	0,25	0,12	0,08	0,06	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,01	0,01
1,5	0,04	0,16	0,33	0,38	0,26	0,16	0,12	0,10	0,09	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,04
2,5	0,05	0,12	0,24	0,29	0,23	0,15	0,13	0,11	0,10	0,09	0,09	0,05	0,05	0,05	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,05
3,5	0,06	0,10	0,20	0,24	0,21	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,05	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06
4,5	0,07	0,10	0,17	0,21	0,19	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07
5,5	0,07	0,09	0,15	0,19	0,18	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07
Продолжительность солнечной радиации Zч = 6 ч
0,5	0,02	0,24	0,50	0,66	0,68	0,52	0,25	0,13	0,10	0,08	0,07	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,08	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02
1,5	0,06	0,15	0,29	0,40	0,45	0,41	0,25	0,19	0,16	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,09	0,03	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06
2,5	0,08	0,13	0,22	0,31	0,35	0,34	0,26	0,20	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08
3,5	0,09	0,12	0,19	0,26	0,30	0,28	0,25	0,19	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09
4,5	0,10	0,12	0,18	0,23	0,27	0,27	0,23	0,19	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,11	0,11
5,5	0,11	0,12	0,17	0,21	0,25	0,25	0,22	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11
Продолжительность солнечной радиации Zч = 8 ч
0,5	0,06	0,20	0,41	0,60	0,71	0,72	0,64	0,50	0,24	0,15	0,11	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03
1,5	0,08	0,15	0,26	0,38	0,46	0,50	0,49	0,42	0,30	0,22	0,19	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,13	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
2,5	0,11	0,15	0,22	0,30	0,37	0,40	0,40	0,37	0,29	0,23	0,21	0,19	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
3,5	0,13	0,15	0,20	0,27	0,32	0,35	0,36	0,33	0,29	0,24	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13
4,5	0,14	0,15	0,20	0,25	0,29	0,32	0,32	0,31	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14
5,5	0,15	0,16	0,19	0,23	0,27	0,29	0,30	0,29	0,26	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
Продолжительность солнечной радиации Zч = 10 ч
0,5	0,04	0,17	0,35	0,52	0,66	0,74	0,76	0,71	0,60	0,44	0,24	0,16	0,13	0,11	0,09	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04
1,5	0,11	0,16	0,25	0,35	0,44	0,51	0,54	0,54	0,50	0,43	0,32	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
2,5	0,15	1,17	0,23	0,30	0,37	0,42	0,45	0,46	0,44	0,39	0,32	0,27	0,25	0,23	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
3,5	0,17	0,18	0,22	0,28	0,33	0,37	0,40	0,41	0,40	0,37	0,32	0,28	0,26	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17
4,5	0,18	0,19	0,22	0,27	0,21	0,34	0,37	0,37	0,37	0,35	0,31	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18
5,5	0,19	0,20	0,22	0,26	0,29	0,32	0,34	0,35	0,35	0,35	0,31	0,28	0,27	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19
Продолжительность солнечной радиации Zч = 12 ч
0,5	0,06	0,16	0,32	0,47	0,50	0,70	0,77	0,78	0,75	0,68	0,56	0,41	0,24	0,16	0,14	0,12	0,11	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,06	0,06	0,06
1,5	0,14	0,18	0,26	0,34	0,43	0,50	0,55	0,58	0,59	0,56	0,51	0,43	0,34	0,27	0,24	0,22	0,21	0,19	0,18	0,17	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14
2,5	0,18	0,20	0,25	0,31	0,37	0,42	0,46	0,49	0,50	0,49	0,46	0,41	0,35	0,30	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18
3,5	0,21	0,22	0,25	0,30	0,34	0,38	0,42	0,44	0,45	0,45	0,40	0,40	0,38	0,32	0,30	0,28	0,27	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21
4,5	0,23	0,23	0,26	0,29	0,36	0,36	0,39	0,41	0,42	0,42	0,41	0,38	0,35	0,32	0,30	0,29	0,28	0,27	0,27	0,26	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23
5,5	0,24	0,24	0,26	0,29	0,32	0,34	0,37	0,39	0,40	0,40	0,39	0,38	0,35	0,32	0,32	0,30	0,30	0,29	0,28	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24

".

Библиография

Дополнить библиографической позицией [2] в следующей редакции:

"[2] Научно-прикладной справочник по климату СССР. Серия 3. Многолетние данные. Части 1-6. Вып. 1-34. - Санкт-Петербург: Гидрометеоиздат, 1989-1998".

Ключевые слова. Изложить в новой редакции:

"естественное освещение, жалюзи, И-стекло, козырьки, К-стекло, маркизы, пассивное отопление, пассивное охлаждение, светопрозрачные конструкции, солнечные карты, солнцезащитное стекло, солнцезащитные устройства".