Приложение 5. Выбор типа молота для забивки свай и шпунта (обязательное)

Приложение 5

Обязательное

Выбор типа молота для забивки свай и шпунта

1. Необходимую минимальную энергию удара молота E_h, кДж, следует определять по формуле

     Е=0,045N,                                                       (1)

      h

где N - расчетная нагрузка, передаваемая на сваю, кН.

Принятый тип молота с расчетной энергией удара E_d>=Е_h, кДж, должен удовлетворять условию

     m_1+m_2+m_3,

     -------- <= K,                                                   (2)

        E_d

где К - коэффициент применимости молота, значения которого приведены в табл.1;

m1 - масса молота, т;

m2 - масса сваи с наголовником, т;

m3 - масса подбабка, т.

Таблица 1

Тип молота	Коэффициент К, т/кДж, при материале свай
	железобетон	сталь	дерево
Трубчатые дизель-молоты и моло- ты двойного действия Молоты одиночного действия и штанговые дизель-молоты Подвесные молоты Примечание. При погружени свай из стальных труб с откр коэффициентов увеличиваются в 1	0,6 0,5 0,3 свай любого тым нижним к 5 раза.	0,55 0,4 0,25 типа с подмы нцом указан	0,5 0,35 0,2 ом, а также ые значения

2. При забивке наклонных свай расчетную энергию удара молота E_h следует определять с учетом повышающего коэффициента, значение которого принимается для свай с наклоном 5:1; 4:1; 3:1; 2:1 соответственно равным 1,1; 1,15; 1,25 и 1,4.

При выборе молота для забивки стального шпунта значение N определяют расчетом так же, как и для сваи в соответствии с указаниями СНиП 2.02,05-85, причем значения коэффициентов условия работ гамма_c, гамма_cR и гамма_cf при этом расчете следует принимать равными 1,0.

3. Выбранный в соответствии с рекомендациями п.1 молот следует проверить на минимально допустимый отказ свайного элемента s_min, который принимается равным минимально допустимому отказу для данного типа молота, указанному в его техническом паспорте, но не менее 0,002 м - при забивке свай, и не менее 0,01 м - при забивке шпунта.

Выбор молота при забивке свай длиной свыше 25 м или с расчетной нагрузкой на сваю более 2000 кН производится расчетом, основанном на волновой теории удара.

4. Забивку свай до проектных отметок следует выполнять, как правило, без применения лидерных скважин и без подмыва путем использования соответствующего сваебойного оборудования. Применение лидерных скважин допускается только в тех случаях, когда для погружения свай до проектных отметок требуются молоты с большой массой ударной части, а также при прорезке сваями просадочных грунтов.

Значение необходимой энергии удара молота E_h, кДж, обеспечивающей погружение свай до проектной отметки без дополнительных мероприятий, следует определять по формуле

           сумма(F_i H_i)       m_2

     E_h >= ----------------(n + --),                                      (3)

               Bt               m_4

где F_i - несущая способность сваи в пределах i-го слоя грунта, кН;

H_i - толщина i-го слоя грунта, м;

В - число ударов молота в единицу времени, ударов в 1 мин;

t - время, затраченное на погружение сваи (без учета времени подъемно-транспортных операций);

Bt - число ударов молота, необходимое для погружения сваи, принимаемое обычно равным не более 500 ударов;

n - параметр, принимаемый равным n=4,5 - при паровоздушных механических и штанговых дизель-молотах и h=5,5 - при трубчатых дизель-молотах;

m_2 - масса сваи, т;

m_4 - масса ударной части молота, т.

5. Значение контрольного остаточного s_a, м, отказа при забивке и добивке железобетонных и деревянных свай длиной до 25 м в зависимости от энергии удара E_d выбранного молота и несущей способности сваи F_d, указанной в проекте, должно удовлетворять условию

Примечание. При забивке свай через грунт, подлежащий удалению в результате последующей разработки котлована, или через грунт для водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунте, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с учетом последнего.

Таблица 2

Виды свай	Коэффициент эта, кН/м2
Железобетонные с наголовником Деревянные без подбабка Деревянные с подбабком	1500 1000 800

Таблица 3

Тип молота	Расчетная энергия удара молота E_d, кДж
Подвесной или одиночного действия Трубчатый дизель-молот Штанговый дизель-молот Обозначения, принятие в табл.3: G - вес ударной части молота, кН H - фактическая высота падения у	GH 0,9 GH 0,4 GH арной части дизель-молота, м.

6. Расчетный отказ для железобетонных свай длиной свыше 26 м, а также для стальных трубчатых свай следует определять расчетом, основанным на волновой теории удара.

При выборе молота для забивки шпунта и назначении режима его работы по высоте падения ударной части необходимо соблюдать условие

     G

    --- <= K_f K_m,                                                     (6)

     A

где G - вес ударной части молота, МН;

А - площадь поперечного сечения шпунта, м2;

K_f - безразмерный коэффициент, принимаемый по табл.4 в зависимости от типа шпунта и расчетного сопротивления шпунтовой стали по пределу текучести;

K_m - коэффициент, принимаемый в зависимости от типа молота и высоты падения его ударной части по табл.5.

Таблица 4

Тип стального шпунта	Коэффициент K_f при расчетном сопротивлении шпунтовой стали, МПа, по пределу текучести
	210	250	290	330	370	410
Плоский Зетовый Корытный	0,70 0,80 0,90	0,83 0,98 1,15	0,96 1,16 1,40	1,10 1,37 1,70	1,23 1,57 2,0	1,36 1,78 2,30

Таблица 5

Тип молота	Высота падения ударной части, м	Коэффициент K_m, МПа
Паровоздушный одиночного действия или подвесной Паровоздушный двойного действия Дизельный трубчатый Дизельный штанговый Примечания: 1. Расчетное сопрот текучести принимается согласно СНиП 2. Для промежуточных значений со падения ударной части значения к определяются интерполяцией.	0,4 0,8 1,2 - 2,0 2,5 3,0 - вление шпунтовой I-23-81. ротивлений шпунт эффициентов K_f	7,5 4,5 3,0 2,0 4,5 3,0 2,0 5,0 стали по пределу вой стали и высот К_m в табл.4 и 5

7. При проверке контрольных отказов в случаях, когда в проекте дана только расчетная нагрузка на сваю N, кН, несущую способность сваи F_d, кН, следует принимать равной

     F_d = гамма_k N,

где гамма_k - коэффициент надежности;

гамма_k=1,4 при расчетах по формуле (4) и гамма_k=1,25 при расчетах по формуле (5) для всех зданий и сооружений, кроме мостов, если в проекте нет других указаний.