Строительные нормы и правила СНиП 2.03.09-85 "Асбестоцементные конструкции" (утв. постановлением Госстроя СССР от 22 июля 1985 г. N 121)

2.1. Для асбестоцементных конструкций следует применять плоские прессованные и непрессованные, а также волнистые асбестоцементные листы.

2.2. Для обшивок плит и панелей необходимо использовать асбестоцементные листы.

2.3. Для каркасов плит и панелей следует применять деревянные, асбестоцементные. металлические или железобетонные элементы, для обрамления бескаркасных плит и панелей - деревянные, фанерные, асбестоцементные или металлические элементы.

2.4. Для плит и панелей каркасных и экструзионных необходимо использовать минераловатный или стекловатный утеплитель на синтетическом связующем, а также при наличии технико-экономических обоснований другие теплоизоляционные материалы.

2.5. Для плит и панелей бескаркасных, в том числе с обрамлением по контуру, в качестве заполнителя следует применять пенопласты, типы которых приведены в справочном приложении 2.

2.6. Соединения асбестоцементных обшивок с асбестоцементным каркасом и обрамлением необходимо выполнять на эпоксидных клеях, расчетные характеристики которых приведены в справочном приложении 3.

2.7. Соединение асбестоцементных обшивок с деревянным каркасом и обрамлением следует выполнять на оцинкованных шурупах, оцинкованных стальных гвоздях, алюминиевых гвоздях или профилях.

2.8. Соединение асбестоцементных обшивок с металлическим каркасом и обрамлением необходимо выполнять на винтах, заклепках или болтах.

2.9. Соединение обшивок с пенопластом в бескаркасных плитах и панелях следует производить на эпоксидных или каучуковых клеях с расчетными сопротивлениями клеевых соединений сдвигу не менее расчетных сопротивлений пенопластов сдвигу.

2.10. Материалы для асбестоцементных конструкций должны удовлетворять требованиям действующих государственных стандартов и технических условий.

3.1. Расчетные сопротивления листового асбестоцемента следует принимать по табл.1, экструзионного асбестоцемента - по табл.3.

При определении расчетных сопротивлений листового асбестоцемента по табл.1 величину временного сопротивления (предела прочности) асбестоцемента изгибу следует принимать по государственным стандартам или техническим условиям, при этом величину временного сопротивления асбестоцемента плоских листов необходимо умножать на коэффициент 0,9.

3.2. Расчетные сопротивления асбестоцемента следует умножать на следующие коэффициенты условий работы:

а) для асбетоцементных конструкций, проверяемых на воздействие постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок, - на коэффициент гамма_g, равный:

                    сигма

     гамма   = ---------------,

          g    сигма + сигма

                            g

где сигма - нормальные напряжения от действия постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок;

сигма_g - нормальные напряжения от действия постоянных и временных длительных нагрузок;

б) для конструкций, находящихся в условиях атмосферного увлажнения (подверженных действию капельной влаги) и в помещениях с мокрым или влажным режимом, принимаемым по СНиП II-3-79, при защите наружных поверхностей конструкций влагонепроницаемыми покрытиями - на коэффициент гамма_w=0,9; при отсутствии защиты для конструкций из листового асбестоцемента - на гамма_w=0,8, для конструкций из экструзионного асбестоцемента - на гамма_w=0,65;

в) для асбестоцементных конструкций, находящихся в условиях длительного действия температуры свыше 40°С, - на коэффициент гамма_t=0,85.

3.3. Модули упругости и сдвига листового асбестоцемента следует принимать по табл.2, экструзионного асбестоцемента - по табл.4.

3.4. Модули упругости и сдвига асбестоцемента для конструкций, проверяемых на действие только постоянных и временных длительных нагрузок (без учета кратковременных нагрузок), следует умножать на коэффициент условий работы гамма_g=0,65.

3.5. Коэффициент поперечной деформации мю асбестоцемента следует принимать равным 0,2.

3.6. Коэффициент температурного линейного расширения асбестоцемента альфа следует принимать по табл.5.

3.7. Влажностные относительные линейные деформации листового и экструзионного асбестоцементов эпсилон следует определять по черт. 1, при этом значения эпсилон, полученные по графику, следует умножать на коэффициент K_w, принимаемый для листового непрессованного и экструзионного асбестоцементов на портландцементе равным 1,0, для прессованного асбестоцемента - 0,7, для экструзионного автоклавного асбестоцемента - 0,6.

При определении эпсилон для асбестоцемента, защищенного от увлажнения, значения эпсилон, полученные по графику, необходимо умножать дополнительно на коэффициент 0,75.

3.8. Расчетные характеристики пенопластов следует принимать по табл.1 справочного приложения 2.

Расчетные сопротивления, модули упругости и сдвига пенопластов, находящихся в условиях длительного действия разных температур, следует умножать на коэффициент условий работы гамма_t, приведенный в табл.2 справочного приложения 2.

3.9. Расчетные сопротивления клеевых соединений асбестоцемента с асбестоцементом на эпоксидных клеях и модули сдвига эпоксидных клеев следует принимать по табл.1 и 2 справочного приложения 3.

Расчетные характеристики клеевых соединений и клеев при действии повышенных температур следует умножать на коэффициенты условий работы гамма_c, приведенные в табл.3 справочного приложения 3.

Таблица 1

Начало таблицы. См. продолжение таблицы

Продолжение таблицы. См. начало таблицы

Таблица 2

Начало таблицы. См. продолжение таблицы

Продолжение таблицы. См. начало таблицы

Таблица 3

Таблица 4

Таблица 5

А. Расчет элементов асбестоцементных конструкций по предельным состояниям первой группы

     сигма <= R ;                                                     (1)

               t

     сигма <= R ;                                                     (2)

               c

     сигма       <= R        ;                                        (3)

          омега      омега(m)

     тау       <= R        ;                                          (4)

        омега      омега(s)

     сигма   <= R        ;                                            (5)

          n      омега(t)

     сигма   <= R        ;                                            (6)

          n      омега(c)

     тау    <= R  ;                                                   (7)

        ps      ps

     тау    <= R  ;                                                   (8)

        cs      cs

     сигма <= R ;                                                     (9)

               m

     сигма <= R  ,                                                   (10)

               mt

Расчет элементов на температурные и влажностные воздействия

Расчет центрально-сжатых элементов

Расчет сжато-изогнутых элементов

Б. Расчет элементов асбестоцементных конструкций по предельным состояниям второй группы

                                D = E      I   .                     (56)

                                     омега  тау

4.26. При определении прогиба асбестоцементных обшивок каркасных плит и панелей изгибную жесткость обшивок D_1,2 (на единицу ширины) необходимо определять по формуле

 

                                  E  I

                                   1

                              D = ----,                              (58)

                                  K

                                   2

     где K  - коэффициент, определяемый по формуле

          2

                             19,2 E  I

                                   1

            K  = 1 + --------------------------------,               (59)

             2        2

                     l (2h  + дельта  + дельта ) G  b

                          0         1         2   p

4.29. Максимальный прогиб однопролетных свободно опертых каркасных плит и панелей с двумя обшивками от температурных или влажностных воздействий следует определять по формуле

 

 

     где M - момент от нормативных значений температурных или влажностных

             воздействий, определяемый по формуле (41).

                                                   2

                            (эпсилон  - эпсилон ) l

                                    1          2

                   f =  --------------------------------.            (61)

                        4 (2h  + дельта  + дельта )

                             0         1         2

5.1. При расчете соединений обшивок с деревянным каркасом расчетное усилие T_s, которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала каркаса, необходимо определять по формуле

5.2. При расчете соединений обшивок с металлическим каркасом расчетное усилие T_s, которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала каркаса, следует определять по формуле

                            T  = 0,25 дельта  d R  ,                 (64)

                             s              a    lp

     где дельта  - толщина полки металлического каркаса.

               a

5.3. При расчете соединений обшивок с каркасом расчетное усилие T_s, которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия смятия материала обшивок, необходимо определять по формуле

                            T  = 0,6 d дельта R .                    (65)

                             s                 p

5.4. При расчете соединений обшивок с каркасом расчетное усилие T_s, которое может быть воспринято одним элементом соединения из условия его среза, следует определять по формуле

                                           2

                            T  = 0,25  пи d  R   ,                   (66)

                             s                bs

6.1. Асбестоцементные плиты и панели следует применять при условии защиты конструкций от коррозии в соответствии с указаниями п. 1.8 в наружных ограждениях зданий - при влажности внутреннего воздуха помещений не более 75%, во внутренних ограждениях - при влажности не более 85%.

6.2. При проектировании асбестоцементных конструкций для зданий, возводимых в районах с температурой наружного воздуха наиболее теплых и холодных суток соответственно выше 25°С и ниже минус 40°С, следует применять прессованные асбестоцементные листы.

При проектировании каркасных плит и панелей для внутренних ограждений зданий с мокрым режимом помещений следует применять прессованные асбестоцементные листы.

6.3. Бескаркасные плиты и панели с утеплителем из пенопластов следует применять в ограждениях зданий с неагрессивной или слабоагрессивной средой, с сухим и нормальным режимами помещений.

Бескаркасные плиты и панели следует применять в ограждениях зданий с влажным режимом помещений только при наличии пароизоляции.

6.4. В каркасных и бескаркасных плитах и панелях следует применять асбестоцементные листы с влажностью не более 8% по массе. В экструзионных плитах и панелях влажность асбестоцемента должна быть не более 4,5% по массе.

В каркасных и экструзионных плитах и панелях влажность минераловатного утеплителя не должна превышать 8% по массе.

6.5. В проектах следует указывать условные обозначения и сорт асбестоцементных листов в соответствии с государственными стандартами и техническими условиями и принятые величины временного сопротивления (пределы прочности) изгибу.

6.6. Асбестоцементные листы для конструкций следует принимать толщиной не менее 6 мм.

6.7. При проектировании асбестоцементных каркасных плит и панелей расстояния между осями шурупов, болтов или заклепок следует принимать не менее 30d (где d - диаметр шурупа, болта или заклепки), но не менее 120 мм и не более 30дельта - для плит покрытий, не более 40дельта - для панелей стен (где дельта - толщина асбестоцементной обшивки). Расстояние от оси шурупа, болта или заклепки до края асбестоцементной обшивки должно быть не менее 4d и не более 10d.

6.8. В каркасных асбестоцементных плитах и панелях, в которых каркас соединяется с асбестоцементными листами на клею, на концевых участках каркасов следует предусматривать установку по одному болту, винту или заклепке.

6.9. При проектировании асбестоцементных плит и панелей с деревянным каркасом и обрамлением диаметр отверстий в обшивках под шурупы следует выполнять на 1-1,5 мм более диаметра шурупа.

При проектировании асбестоцементных плит с деревянным каркасом не допускается гвоздевое соединение обшивок с каркасом.

6.10. При проектировании асбестоцементных плит и панелей с металлическим каркасом и обрамлением диаметр отверстий в обшивках следует выполнять на 1-2 мм более диаметра стержня элемента соединения или устанавливать упругие прокладки между каркасом и обшивками. Под головки элементов соединений следует устанавливать шайбы.

6.11. При проектировании бескаркасных плит и панелей фенолформальдегидные пенопласты следует применять только в конструкциях с обрамлением по контуру.

6.12. В бескаркасных плитах и панелях без обрамления по контуру открытая поверхность утеплителя должна быть защищена от увлажнения гидроизоляционными покрытиями.

6.13. При проектировании бескаркасных конструкций клеевые соединения обшивок с пенопластовым заполнителем следует выполнять по всей площади соединения.

6.14. В бескаркасных плитах и панелях с обрамлением по контуру шаг шурупов, винтов и заклепок, соединяющих обшивки с обрамлением, следует принимать не менее 30d, но не менее 120 мм и не более 500 мм, для плит и панелей с утеплителем из фенолформальдегидного пенопласта - не более 300 мм. Расстояние от оси шурупа (винта, заклепки) до края обшивки следует принимать не менее 4d и не более 10d.

6.15. При проектировании креплений и примыканий плит и панелей, а также плоских и волнистых листов к элементам несущих конструкций зданий следует, как правило, обеспечивать свободу расчетных температурно-влажностных деформаций асбестоцементных конструкций.

Проектировать асбестоцементные конструкции в случае стеснения их температурно-влажностных деформаций следует с учетом возникающих при этом усилий.

6.16. Для уменьшения влажностных деформаций следует предусматривать гидрофобизацию или защиту водостойкими красками поверхностей асбестоцементных конструкций.

В необходимых случаях на поверхность плит и панелей следует наносить пароизоляцию.

6.17. При проектировании асбестоцементных плит длину опорной части плиты следует предусматривать по расчету, но не менее 4 см.

6.18. При проектировании креплений бескаркасных плит и панелей к элементам несущих конструкций зданий следует обеспечивать прикрепление к этим элементам обеих обшивок.

6.19. Асбестоцементные плиты покрытий, имеющие деревянный или металлический каркас, а также экструзионные плиты могут использоваться в качестве элементов жесткости (связей). При этом конструктивное решение плит и их креплений к несущим конструкциям зданий должно обеспечить устойчивость элементов каркаса здания и восприятие нагрузок и воздействий.

6.20. Установку крепежных элементов на асбестоцементных плитах и панелях необходимо производить в заранее рассверливаемые отверстия. Пробивка отверстий запрещается.

6.21. Не допускается приложение к асбестоцементными листам, обшивкам каркасных и бескаркасных плит и панелей сосредоточенных нагрузок (от трубопроводов, оборудования и т.п.). Приложение таких нагрузок допускается к экструзионным плитам и панелям, а также к каркасам плит и панелей.

6.22. Конструктивное решение торцов экструзионных плит и панелей должно обеспечивать надежную защиту утеплителей от увлажнения и выпадания.

6.23. Продольные и поперечные стыки между плитами покрытий и между стеновыми панелями следует утеплять и герметизировать в нижней и верхней частях.

6.24. При проектировании стен из асбестоцементных листов или панелей следует, как правило, предусматривать цоколь из других материалов высотой не менее 0,3 м от отметки отмостки.

6.25. При расчете асбестоцементных конструкций на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже, нагрузку от собственной массы следует умножать на коэффициент перегрузки, равный 3,0.