Приложение Д (рекомендуемое). Примеры расчетов

Приложение Д
(рекомендуемое)

Примеры расчетов

Пример Д.1

Стаканная или сферическая линейно-подвижная опорная часть с расчетным диаметром фторопластового диска 600 мм при толщине фторопласта , равной 5 мм.

мм. (1)

мм. (2)

Глубина выточки при толщине фторопласта 5 мм составит 2,70 мм.

Зазор между элементами скольжения направляющих:

мм. (3)

Пример Д.2

Геометрические размеры резиновой опорной части: а=30 см; b=40 см; см; см; Н=10,9 см; h=8,2 см.

Расчетная деформация сдвига

. (4)

Пример Д.3

Геометрические размеры резиновой опорной части: а=30 см; b=40 см; см; см; Н=7,8 см; h=6,0 см; см; G=0,90 МПа (резина марки НО-68-1).

Расчетный угол поворота одного промежуточного слоя резины

при . (5)

Модуль упругости при сжатии резиновой опорной части

МПа. (6)

Пример Д.4

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м (типовой проект N 384/46).

Нормальные напряжения в резиновой опорной части с геометрическими размерами:

а=30 см; b=40 см; см; см; Н=7,8 см; при тс см; см.

при . (9)

Коэффициент трения резины марки ИРП-1347-1 по стали и бетону при расчетных нормальных напряжениях

. (7)

Коэффициент трения резины марки НО-68-1 по стали при расчетных нормальных напряжениях

. (8)

Пример Д.5

Расчет касательных напряжений в резине опорной части.

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46).

Геометрические размеры резиновой опорной части: а=30 см; b=40 см; см; см; Н=7,8 см; h=6,0 см; см; n=6; ; sin i=0,005; G=0,90 МПа (резина марки НО-68-1); см; МН; МН; рад; рад; рад.

Касательные напряжения от расчетной нормальной нагрузки

МПа. (11)

Касательные напряжения от расчетной горизонтальной нагрузки

МПа. (12)

Касательные напряжения при повороте

при . (13)

Касательные напряжения в резине опорной части от расчетных нагрузок

. (10)

Пример Д.6

Толщина стальных арматурных листов при: см; кгс; ; ; (считаем худший вариант при наличии технологических отверстий в арматуре). Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46).

. (14)

Пример Д.7

Проверка устойчивости резиновой опорной части при h=8,2 см; cм; G=0,70 MПa (peзина марки ИПР-1347-1); ; ; .

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46);

,

10 МПа<13,6 МПа. (15)

Пример Д.8

Деформация сжатия резиновой опорной части при ; Е=493,3 МПа; м; м; ; G=0,90 MПа (peзина марки HO-68-1); MH; ; рад; рад.

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46);

мм. (16)

Пример Д.9

Тангенс угла сдвига резиновой опорной части при  мм;  мм; h=60 мм; sin i=0,005; ; ; ; ; G=0,90 МПа (резина марки НО-68-1).

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46).

Тангенс угла сдвига от нормативных постоянных нагрузок и температуры

. (17)

Тангенс угла сдвига от нормативной временной нагрузки

. (18)

Тангенс угла сдвига от действия суммарных нормативных нагрузок

. (19)

Пример Д.10

Проверка отсутствия зазора в зоне контакта резиновой опорной части со смежными конструкциями при  рад;  рад;  рад; ; n=6.

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46);

. (20)

Пример Д.11

Проверка на отсутствие проскальзывания резиновой опорной части.

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46);

; ; а=0,3 м; b=0,4 м; ;  МПа (резина марки НО-68-1); ; мм; мм; h=60 мм; sin i=0,005; , .

при  МН, (21)

при  МН. (22)

Пример Д.12

Реактивный момент в резиновой опорной части при  м;  м;  м;  МПа (резина марки НО-68-1); n=6;  рад; ; .

Для расчета принимаем пролет L=33 м, h=1,5 м, i=0,5% (типовой проект N 384/46);

. (23)

Пример Д.13

Максимальное реактивное горизонтальное усилие, возникающее в резиновой опорной части вследствие сопротивлению# сдвига при  мм; h=60 мм; МПа (резина марки НО-68-1); .

 МН. (24)

Пример Д.14

Стаканная опорная часть.

Опорная реакция .

Углы поворота ; опорного узла от постоянных и временных нагрузок равны 0,01 рад и 0,005 рад соответственно.

Диаметр резиновой пластины принимают равным 0,45 м.

Толщину резиновой пластины принимают равной 1/15 , т.е. 0,03 м.

Нормальные напряжения в резиновой пластине

. (25)

Реактивный момент, возникающий в опорной части при повороте при (резина марки ИРП-1347-1),

при . (26)

Нормальные осевые и краевые напряжения во фторопластовых пластинах при диаметре фторопластовой пластины  м

, (27)

. (28)

Пример Д.15

Горизонтальное реактивное усилие, возникающее в подвижной стаканной опорной части (для ) при .

при . (29)

Пример Д.16

Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях для z=4 (для )

, (30)

; .

Пример Д.17

Расчет стаканной опорной части (рис. 17).

Растягивающее напряжение в обойме стаканной опорной части при  м;  м; ; м;  м; ;  м; ;  м (внешний диаметр кольца стакана).

. (31)

Максимальное срезывающее усилие на 1 см кольца по периметру

кгс/см. (32)

Растягивающие напряжения в дне стакана

. (33)

Величина максимального заглубления крышки в стакан

, (34)

.

Напряжение смятия между кольцом стакана и упором крышки при S=10 мм

. (35)

Пример Д.18

Сферическая неподвижная опорная часть.

Опорная реакция ; м; R=1,1 м; К=0,412 м (внутренний радиус кольцевого фиксатора); м; (для ); (пара скольжения сталь - сталь); ; .

, (36)

, (37)

. (38)

Пример Д.19

Сферическая линейно-подвижная опорная часть.

Опорная реакция .

Горизонтальная сила .

Площадь фторопластовой полосы (см. рис. 5)

,

. (39)

Пример Д.20

Тангенс угла сдвига резиновой опорной части (при расчете резинофторопластовой опорной части) при (для ); ; ; (резина марки НО-68-1); .

От нормативной постоянной нагрузки

. (40)

От нормативной подвижной нагрузки при (для );

. (41)

Пример Д.21

Касательные напряжения от расчетной горизонтальной нагрузки (для резинофторопластовой опорной части) при (для ); площадь фторопластовых пластин ; ;

. (42)

Пример Д.22

Расчет анкеровки сферической неподвижной опорной части.

; ; ; (контактная пара сталь - бетон); минимальное усилие, воспринимаемое анкерами .

. (43)

Анкеровка не требуется.

То же при ;

2,65=2,65. (44)

Пример Д.23

Расчет скользящей плиты стаканной опорной части с опорной реакцией 400 тс под железобетонное пролетное строение.

Диаметр фторопластовой пластины  мм. Расчетные перемещения опорного узла: продольные  мм, поперечные  мм.

Размер полированного листа вдоль пролета:

.

Размер полированного листа поперек пролета:

.

Размер скользящей плиты вдоль пролета (принимаем запас на приварку полированного листа 20 мм):

.

Размер скользящей плиты поперек пролета:

.

Размер плиты по диагонали:

.

Толщина скользящей плиты .

Принимаем толщину плиты 40 мм.

Расчет на изгиб выполняют для круглой пластины свободно опертой по контуру загруженной равномерно распределенной нагрузкой (см. [46], [47]).

Расчетное сопротивление стали .

2b=44 см, 2а=48см, , ,

.

.

.

Момент в середине плиты:

М=Mb-Ма=0,302-0,258=0,044

.

.

Для стали 09Г2С ; 165,5 МПа<305 МПа.