Вы можете открыть актуальную версию документа прямо сейчас.
Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.
Приложение 2
(рекомендуемое)
к РБ "Учет флюенса быстрых
нейтронов на корпусах и образцах-свидетелях
ВВЭР для последующего
прогнозирования радиационного ресурса корпусов"
Методика экспертной оценки радиационного ресурса корпусов ВВЭР
1. Общие положения
Методика предназначена для экспертного анализа документов, обосновывающих сопротивление хрупкому разрушению и радиационный ресурс КР ВВЭР как на стадии проектирования, так и во время эксплуатации. Она может использоваться в качестве факультативной при подготовке соответствующих документов в эксплуатирующих организациях и организациях, выполняющих работы и предоставляющих услуги эксплуатирующим организациям.
Методика позволяет получать экспертную оценку радиационного ресурса КР после каждой завершенной кампании при известных априори свойствах стали, прочностных характеристиках и принятых расчетных аварийных режимах, если получены оценки накопленного флюенса быстрых нейтронов с учетом всех предыдущих кампаний.
Методика применима к КР ВВЭР, на которых не проводился термический отжиг.
В методике использованы критерии и зависимости, принятые в [1].
2. Оценка радиационного ресурса
2.1. Радиационный ресурс КР и флюенс быстрых нейтронов
Остаточный радиационный ресурс корпуса ВВЭР определяется из соотношения:
N
[F] - F - сумма (Ф t ) = 0, (П1)
t n=1 n n
где: [F] - предельный допускаемый флюенс нейтронов в критической точке
корпуса (здесь и далее, если особо не оговорено,
используются F и Ф нейтронов с энергией больше 0,5 МэВ);
F - накопленный флюенс нейтронов на момент проведения
t экспертной оценки в той же точке;
N - количество кампаний работы реактора в оставшееся до
исчерпания радиационного ресурса время от момента
проведения экспертной оценки;
Ф - предполагаемая скорость накопления флюенса нейтронов в той
n же точке за кампанию n;
t - предполагаемое эффективное время работы реактора во время
n кампании n.
Тогда остаточный радиационный ресурс КР будет равен:
N
тау = сумма (t ). (П2)
n=1 n
Если скорость накопления флюенса быстрых нейтронов в оставшиеся кампании принимается одинаковой (например, из соображений консервативности скорость принимается максимальной из выборки значений по всем возможным в будущем кампаниям), то радиационный ресурс КР будет определяться так:
[F] - F
t
тау = ---------, (П3)
Ф
max
где: Ф - принятая максимальная скорость накопления флюенса нейтронов
max из всех возможных кампаний.
Учитывая, что F_t до начала эксплуатации реактора равен нулю, проектный радиационный ресурс КР будет определяться так:
[F]
тау = ------. (П4)
Ф
max
Поскольку все значения характеристик поля нейтронов могут быть определены только с некоторой погрешностью, при прогнозировании флюенса быстрых нейтронов необходимо вводить консервативные коэффициенты запаса по каждой составляющей в формуле (П3), чтобы уверенно прогнозировать радиационный ресурс КР:
1
[F] = ------ [F]*;
k
[F]
F = k F*; (П5)
t F t
Ф = k Ф* ,
max Ф max
где: k , k , k - консервативные коэффициенты запаса (по величине равны
[F] F Ф или больше единицы) по предельному допускаемому
флюенсу, накопленному флюенсу и скорости накопления
флюенса быстрых нейтронов;
[F*], F*, Ф* - оцененные значения предельного допускаемого флюенса,
t max накопленного флюенса и скорости накопления флюенса
быстрых нейтронов.
2.2. Определение предельного допускаемого флюенса нейтронов
В соответствии с зависимостями из [1] и принимая во внимание подходы из [2, 3], предельный допускаемый флюенс быстрых нейтронов в экспертных оценках можно оценить по формуле:
a
T - T
k k0 3
[F] = (----------) F , (П6)
A 0
F
a
где: Т - предельная допускаемая критическая температура хрупкости в
k критической точке;
T - критическая температура хрупкости в исходном (до облучения)
k0 состоянии;
А - коэффициент радиационного охрупчивания, °С;
F
F - константа, равная 10(18) н/см2.
0
За значение T(a)_k принимается минимальное, исходя из полученных в анализе всех теплогидравлических режимов, напряженно-деформированного состояния металла в зоне постулированного расчетного дефекта [3] (значение известно из документов, обосновывающих проектный срок службы КР). Значения T_k0 и А_F принимаются в соответствии с п. 5.8.4.2 [1]. При этом допускается, что нормативные значения Т(a)_k, T_k0, А_F определены с достаточной степенью консервативности. В этом случае можно принять, что k_[F] равен единице.
Следует отметить, что в соответствии с методикой раздела 8 приложения 2 [1] по испытаниям ОС проводится определение коэффициента радиационного охрупчивания материала ОС А(SS)_F с учетом сдвига критической температуры хрупкости вследствие влияния облучения Дельта Т(SS)_F и флюенса быстрых нейтронов на ОС F(SS) согласно формуле:
SS SS SS n
A = Дельта T (F /F ) , (П7)
F F 0
где: n - показатель степени, принимаемый в соответствии с [1]
В этом случае значение F(SS), имеющее некоторую погрешность, должно использоваться с коэффициентом запаса, чтобы обеспечить достаточную консервативность значения А(SS)_F, которое используется для сравнения с нормативным значением А_F, приведенным в аттестационном отчете согласно п. 5.8.4.2 [1]. Рекомендуемое значение коэффициента запаса для F(SS) - 1,3.
2.3. Определение накопленного флюенса быстрых нейтронов
Накопленный флюенс быстрых нейтронов в критической точке КР определяется в результате учета флюенса быстрых нейтронов при эксплуатации реактора (в соответствии с п. 4 РБ). При этом должны быть определены накопленные флюенсы быстрых нейтронов по каждой кампании в отдельности и зафиксированы как последовательный набор значений
{F } ,
i i=1...m
где: m - ко
Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.