Методика определения технологических потерь сжиженных углеводородных газов на газонаполнительных пунктах и автогазозаправочных станциях (утв. приказом Министерства энергетики РФ от 24 декабря 2003 г. N 504)

Дата введения 25 декабря 2003 г.

1 Общие положения

1.1 Настоящая методика рекомендована для расчета в газораспределительных организациях (ГРО) и других объектах топливно-энергетического комплекса технологических потерь при проведении операций слива-налива СУГ, техническом обслуживании и ремонте технологического оборудования.

На основе настоящей методики с учетом местных условий выполняется расчет технологических потерь для конкретного объекта СУГ (ГНС, ГНП, АГЗС).

1.2 Необратимые технологические потери СУГ возникают при выполнении следующих технологических процессов:

- слив СУГ из железнодорожных цистерн в резервуары базы хранения на ГНС;

- слив СУГ из автоцистерн в резервуары базы хранения на ГНП и АГЗС;

- наполнение автоцистерн из резервуаров базы хранения на ГНС;

- наполнение баллонов СУГ на наполнительных установках ГНС, ГНП;

- внутренний осмотр, техническое освидетельствование и ремонт газовых баллонов, сосудов автоцистерн и резервуаров базы хранения СУГ;

- перемещение СУГ по внутриплощадочным газопроводам, оборудованным запорно-регулирующей и предохранительной арматурой;

- периодическая проверка на срабатывание предохранительных сбросных клапанов, установленных на резервуарах базы хранения, газопроводах и других элементах технологического оборудования объектов.

1.3 В настоящей методике применяют следующие определения терминов и сокращений:

АГЗС - автогазозаправочная станция.

ГНП - газонаполнительный пункт.

ГНС - газонаполнительная станция.

ГРО - газораспределительная организация.

Объекты ГРО - ГНС, ГНП, АГЗС.

СУГ - сжиженные углеводородные газы (смесь пропана и бутана).

2 Анализ источников технологических потерь сжиженного газа

2.1 Технологические потери СУГ на ГНС имеют место при выполнении следующих технологических процессов:

- слив СУГ из железнодорожных цистерн в резервуары базы хранения ГНС;

- хранение СУГ в надземных или подземных резервуарах базы хранения;

- наполнение автоцистерн из резервуаров базы хранения;

- наполнение баллонов объемом 50, 27 и 5 л;

- перемещение СУГ по внутриплощадочным газопроводам паровой и жидкой фаз;

- техническое обслуживание и ремонт технологического оборудования.

2.2 Технологические потери СУГ на ГНП имеют место при выполнении следующих технологических процессов:

- слив СУГ из автоцистерн в резервуары базы хранения;

- хранение СУГ в надземных и подземных резервуарах;

- наполнение баллонов объемом 50, 27 и 5 л;

- перемещение СУГ по внутриплощадочным газопроводам паровой и жидкой фаз;

- техническое обслуживание и ремонт технологического оборудования.

2.3 Технологические потери СУГ на АГЗС имеют место при выполнении следующих технологических процессов:

- слив СУГ из автоцистерн в резервуары базы хранения;

- хранение СУГ в надземных и подземных резервуарах;

- перемещение СУГ по внутриплощадочным газопроводам паровой и жидкой фаз;

- техническое обслуживание и ремонт технологического оборудования.

3 Учет технологических потерь СУГ

3.1 Газонаполнительные станции

3.1.1 В процессе слива газа из железнодорожных цистерн в резервуары базы хранения имеют место следующие источники технологических потерь СУГ:

- потери СУГ при опорожнении резинотканевых рукавов по окончании слива;

- потери СУГ с возвратом железнодорожных цистерн;

- потери СУГ при проверке уровня наполнения с помощью контрольных вентилей.

3.1.1.1 Потери СУГ при опорожнении резинотканевых рукавов по окончании слива.

Слив СУГ из железнодорожных цистерн производится с использованием трех резинотканевых рукавов:

- один - для паровой фазы;

- два - для жидкой фазы.

Из резинотканевых рукавов через свечу удаляется только паровая фаза, так как жидкая фаза полностью перемещается в резервуары базы хранения.

Количество потерь при опорожнении резинотканевых рукавов СУГ , кг, определяется по формуле

, (1)

где - безразмерный коэффициент, равен 3,14;

- диаметр резинотканевого рукава, м;

- суммарная длина резинотканевых рукавов, м;

- плотность паровой фазы СУГ, ;

- количество опорожняемых за расчетный период железнодорожных цистерн, шт.

Плотность паровой фазы СУГ , , определяется по формуле [1]

, (2)

где - избыточное (манометрическое) давление паровой фазы СУГ, МПа;

- безразмерный коэффициент сжимаемости газа, определяется по графикам, построенным по приведенным температурам и приведенным давлениям [2];

- газовая постоянная смеси СУГ, ;

- температура СУГ, К.

Газовая постоянная смеси СУГ , , определяется no формуле

, (3)

где - массовое содержание пропана в смеси в долях единицы;

- массовое содержание бутана в смеси в долях единицы;

- газовая постоянная пропана, [2];

- газовая постоянная бутана, [2].

Избыточное давление паровой фазы СУГ в резинотканевых рукавах принимается равным остаточному давлению в железнодорожной цистерне ( МПа).

Температура СУГ принимается равной температуре окружающей среды.

Для проведения осредненных расчетов плотности паровой фазы СУГ можно использовать данные, приведенные в таблицах, в которых компонентный состав СУГ принят в пропорции - 50% пропана, 50% бутана.

Плотность паровой фазы СУГ, удаляемой из резинотканевых рукавов, определена по формуле (2) и приведена в таблице 1.

Таблица 1

Температура СУГ, °С (К)	-40 (233)	-30 (243)	-20 (253)	-10 (263)	0 (273)	+10 (283)	+20 (293)	+30 (303)	+40 (313)
Плотность ,	7,25	6,88	6,68	6,42	6,12	5,84	5,58	5,34	5,17

3.1.1.2 Потери СУГ с возвратом железнодорожных цистерн

Потери СУГ с возвратом железнодорожных цистерн , кг, определяются при принятом остаточном давлении МПа по формуле

, (4)

где - геометрический объем железнодорожной цистерны, .

Примечание - Потери СУГ с возвратом железнодорожных цистерн учитываются в расчетах, если железнодорожные цистерны наполняются на нефтеперерабатывающем заводе по уровню.

3.1.1.3 Потери при проверке уровня наполнения с помощью контрольных вентилей

При сливе СУГ из железнодорожных цистерн периодически проверяется уровень наполнения с помощью контрольных вентилей, как в самой железнодорожной цистерне, так и в наполняемом резервуаре базы хранения.

Контрольные вентили на железнодорожной цистерне открываются перед началом процесса слива СУГ и при его окончании. Контрольные вентили на резервуарах базы хранения (85% уровня) периодически открываются примерно за 20-30 минут до окончания процесса их наполнения, при этом вначале идет паpoвая фаза СУГ, затем двухфазная смесь, появление которой сигнализирует о завершении слива.

На железнодорожной цистерне установлено три контрольных вентиля, заканчивающихся трубками: одна - на уровне 85% объема сосуда цистерны, вторая - выше 85% уровня на 50 мм (необходим при наполнении цистерны предприятием - поставщиком СУГ), третья - на уровне нижнего обреза сливо-наливных трубок, по которым определяется наличие или отсутствие жидкой фазы в сосуде.

В процессе слива СУГ из железнодорожной цистерны производится разовая проверка ее наполнения по 85% вентилю. Перед окончанием опорожнения железнодорожной цистерны (за 20-30 минут до окончания процесса слива) периодически открывается третий вентиль, через который вначале идет двухфазная смесь, затем - паровая фаза СУГ, что свидетельствует о полном опорожнении железнодорожной цистерны.

Расход СУГ как в двухфазной смеси, так и в паровой фазе, через контрольный вентиль , кг/с, определяется по формуле [3, 4, 5]

, (5)

где - безразмерный коэффициент гидравлического сопротивления контрольного вентиля, [6];

- площадь проходного сечения контрольного вентиля, ;

- избыточное (манометрическое) давление СУГ в резервуаре, Па;

- плотность СУГ, истекающего через вентиль (для двухфазной смеси , для паровой ), .

Площадь проходного сечения контрольного вентиля , , определяется по формуле

, (6)

где - безразмерный коэффициент, равен 3,14;

- диаметр проходного сечения контрольного вентиля, м.

Плотность двухфазной смеси СУГ , , определяется по формуле

, (7)

где - плотность жидкой фазы СУГ, ;

X - паросодержание выходящего газа (Х = 0,2).

Избыточное давление СУГ (среднее в процессе слива-налива) в резервуаре железнодорожной цистерны, надземном резервуаре базы хранения и автоцистерне принято: в зимнее время - 0,6 МПа, в летнее время - 1,0 МПа [2, 7, 8, 9].

Избыточное давление СУГ (среднее в процессе слива-налива) в подземном резервуаре базы хранения принято: в зимнее время - 0,4 МПа, в летнее время - 0,6 МПа [10, 11, 12].

Плотность жидкой фазы СУГ в зависимости от температуры определяется по графику согласно приложению А к настоящей Методике. В расчетах плотность жидкой фазы СУГ может быть принята по таблице 2.

Таблица 2

Температура СУГ, °С	-40	-30	-20	-10	0	+10	+20	+30	+40
Плотность ,	609	598	588	577	566	553	540	526	512

Плотность паровой фазы СУГ определяется по формуле (2), и в расчетах может быть принята:

а) для зимнего времени при давлении 0,6 МПа - по таблице 3

Таблица 3

Температура СУГ, °С (К)	-40 (233)	-35 (238)	-30 (243)	-25 (248)	-20 (253)	-15 (258)	-10 (263)	-5 (268)	0 (273)
Плотность паровой фазы, ,	26,78	25,86	24,95	24,29	23,63	22,87	22,12	21,57	21,02

б) для зимнего времени при давлении 0,4 МПа - по таблице 4

Таблица 4

Температура СУГ, °С (К)	-40 (233)	-35 (238)	-30 (243)	-25 (248)	-20 (253)	-15 (258)	-10 (263)	-5 (268)	0 (273)
Плотность паровой фазы, ,	16,50	16,06	15,62	15,31	15,00	14,54	14,09	13,67	13,25

в) для летнего времени при давлении 0,6 МПа - по таблице 5

Таблица 5

Температура СУГ, °С (К)	0 (273)	+5 (278)	+10 (283)	+15 (288)	+20 (293)	+25 (298)	+30 (303)	+35 (308)	+40 (313)
Плотность паровой фазы, ,	21,02	20,26	19,5	18,82	18,14	17,42	16,71	16,35	15,99

г) для летнего времени при давлении 1,0 МПа - по таблице 6

Таблица 6

Температура СУГ, °С (К)	0 (273)	+5 (278)	+10 (283)	+15 (288)	+20 (293)	+25 (298)	+30 (303)	+35 (308)	+40 (313)
Плотность паровой фазы, ,	45,05	42,44	39,84	37,68	35,52	33,69	31,89	30,55	29,21

3.1.1.3.1 Потери СУГ через контрольный вентиль железнодорожных цистерн

Потери СУГ через контрольный вентиль железнодорожных цистерн , кг, определяются по формуле

, (8)

где - потери двухфазной смеси СУГ, кг;

- потери паровой фазы СУГ, кг.

Потери двухфазной смеси СУГ через контрольные вентили железнодорожных цистерн , кг, составляют

, (9)

где - расход двухфазной смеси СУГ через контрольный вентиль, кг/с;

- суммарное время открытия контрольных вентилей с выпуском двухфазной смеси СУГ из одной железнодорожной цистерны (85% и нулевого уровней), которое может быть принято из расчета времени разового открытия - 5 секунд.

Вентиль 85% уровня открывается 1 раз (проверка заполнения железнодорожной цистерны), вентиль нулевого уровня - пять раз (проверка наличия жидкой фазы). Таким образом, суммарное время открытия контрольных вентилей с выпуском двухфазной смеси СУГ из одной железнодорожной цистерны составляет с.

Потери СУГ в паровой фазе через контрольные вентили железнодорожных цистерн , кг, составляют

, (10)

где - расход СУГ в паровой фазе через контрольный вентиль, кг/с;

- время открытия контрольного вентиля с выпуском паровой фазы СУГ (вентиль нулевого уровня), которое составляет с.

3.1.1.3.2 Потери СУГ через контрольный вентиль резервуаров базы хранения

Потери СУГ через контрольный вентиль резервуаров базы хранения , кг, определяются по формуле

, (11)

где - потери двухфазной смеси СУГ, кг;

- потери паровой фазы СУГ, кг.

Потери двухфазной смеси СУГ через контрольные вентили резервуаров базы хранения СУГ , кг, составляют

, (12)

где - количество резервуаров базы хранения, наполняемых в течение расчетного периода, шт.;

- расход двухфазной смеси СУГ через контрольный вентиль, кг/с;

- время открытия контрольного вентиля 85% уровня с выпуском двухфазной смеси СУГ из одного резервуара, с.

Вентиль 85% уровня открывается 1 раз (в конце процесса наполнения резервуара). Таким образом, время открытия контрольного вентиля с выпуском двухфазной смеси СУГ нз одного резервуара составляет с.

Потери СУГ в паровой фазе через контрольные вентили резервуаров базы хранения СУГ , кг, составляют

, (13)

где # - расход паровой фазы СУГ через контрольный вентиль, кг/с;

# - время открытия контрольного вентиля 85% уровня с выпуском паровой фазы СУГ из одного резервуара, с.

Вентиль 85% уровня открывается пять раз (в процессе наполнения резервуара). Таким образом, время открытия контрольного вентиля с выпуском паровой фазы СУГ из одного резервуара составляет с.

3.1.2 Потери при хранении СУГ в надземных или подземных резервуарах

Потери при хранении СУГ в резервуарах характеризуются следующими статьями:

- потери СУГ при проверке срабатывания предохранительных сбросных клапанов;

- потери СУГ при проведении внутреннего осмотра и технического освидетельствования резервуаров базы хранения и сосудов автоцистерн;

- потери СУГ при проведении диагностики или ремонта резервуаров базы хранения и сосудов автоцистерн

3.1.2.1 Потери СУГ при проверке срабатывания предохранительных клапанов

В процессе эксплуатации ГНС на резервуарах базы хранения и сосудах автоцистерн периодически производится проверка срабатывания (подрыв) предохранительных сбросных клапанов (ПСК), которая сопровождается потерями газа при его выбросе в атмосферу.

Потери СУГ за расчетный период, вызванные подрывом предохранительных сбросных клапанов, , кг, определяются по формуле

, (14)

где - расход СУГ при проверке срабатывания предохранительных клапанов, кг/с;

- количество предохранительных клапанов, установленных на всех резервуарах и сосудах автоцистерн ГНС, из расчета два клапана на один резервуар, шт.;

- время выхода СУГ в атмосферу, может быть принято с на один клапан;

- расчетный период для определения потерь СУГ, месяц;

- количество проверок в месяц, 1/месяц.

Расход СУГ при проверке срабатывания предохранительных сбросных клапанов, установленных на резервуарах и сосудах автоцистерн, , кг/с, определяется по формуле [1]

, (15)

где 3,16 - безразмерный коэффициент;

3600 - коэффициент перевода часа в секунды;

- безразмерный коэффициент, учитывающий физико-химические свойства газов [1], для бутана , для пропана ;

- безразмерный коэффициент расхода предохранительного клапана, должен быть указан в паспорте на предохранительный клапан;

F - площадь сечения клапана, равная наименьшей площади сечения в проточной части, ;

- избыточное давление перед предохранительным клапаном, МПа;

- плотность паровой фазы СУГ перед клапаном при температуре СУГ, равной температуре окружающей среды, и давлении, равном МПа, .

Площадь сечения клапана F, , определяется [2]:

- для полноподъемных клапанов (при ) по формуле

; (16)

- для неполноподъемных клапанов по формуле

, (17)

где - диаметр проходного сечения седла клапана, мм;

h - высота подъема клапана, мм.

Плотность паровой фазы СУГ перед клапаном определяется по формуле (2), и в расчетах может быть принята по таблицам 3-6.

3.1.2.2 Потери СУГ при проведении внутреннего осмотра и технического освидетельствования резервуаров базы хранения и автоцистерн

Перед проведением внутреннего осмотра или технического освидетельствования сосудов они полностью освобождаются от СУГ. Жидкая и паровая фазы посредством насосно-компрессорного оборудования ГНС сливаются в другие резервуары базы хранения, оставшийся газ при давлении сбрасывается через свечу в атмосферу. Исходя из условий нормальной работы компрессоров величина может быть принята в размере 0,15 МПа, при этом расчетная плотность паров СУГ определяется no формуле (2) и в расчетах может быть принята по таблице 1.

При определении потерь СУГ в этом случае следует принимать следующие нормативные сроки, определенные правилами Госгортехнадзора РФ для сосудов, работающих под давлением - резервуаров базы хранения и сосудов автоцистерн:

- внутренний осмотр - один раз в два года;

- гидравлическое испытание - один раз в восемь лет.

Потери СУГ определяются, исходя из условия равномерного распределения нормативных сроков проведения внутреннего осмотра и гидравлического испытания по продолжительности расчетного периода определения потерь.

Учитывая, что периодичность проведения внутренних осмотров сосудов в четыре раза меньше периодичности проведения гидравлического испытания, а также то, что проведение гидравлического испытания совмещается с внутренним осмотром, потери СУГ, удаляемого из сосудов, , кг, определяются по формуле

, (18)

где n - количество сосудов, шт.;

V - вместимость сосудов, ;

1,2 - безразмерный коэффициент, учитывающий расход СУГ на продувку [18];

- плотность паровой фазы СУГ при проведении продувки при температуре СУГ, ;

- расчетный период для определения потерь СУГ, месяц.

- нормативный срок проведения внутренних осмотров сосудов (2 года = 24 месяца).

3.1.2.3 Потери СУГ при проведении диагностики или ремонта резервуаров базы хранения и сосудов автоцистерн

Перед проведением диагностики или ремонта сосудов они полностью освобождаются от СУГ. Жидкая и паровая фазы посредством насосно-компрессорного оборудования ГНС сливаются в другие резервуары базы хранения, оставшийся газ при давлении сбрасывается через свечу в атмосферу. Исходя из условий нормальной работы компрессоров, величина может быть принята в размере 0,15 МПа, при этом расчетная плотность паров СУГ определяется по формуле (2), и в расчетах может быть принята по таблице 1.

Потери при проведении диагностики или ремонта сосудов , кг, определяется по формуле

, (19)

где n - количество сосудов, шт.;

V - вместимость сосудов, ;

- количество ремонтов или проведения диагностик сосудов, выполненных за расчетный период, раз.

3.1.3 Потери СУГ при наполнении автоцистерн из резервуаров базы хранения

При наполнении автоцистерн СУГ на ГНС производится проверка их наполнения по контрольному вентилю 85% уровня.

Расход СУГ через контрольный вентиль 85% уровня определяется по формуле (5). Расчет потерь производится, исходя из следующих условий:

- выход паровой фазы через контрольный вентиль происходит в конце процесса наполнения автоцистерны - пять раз по 3 секунды;

- выход двухфазной смеси СУГ - один раз в течение 3 секунд.

Потери СУГ через контрольный вентиль автоцистерн за расчетный период , кг, составляют

, (20)

где - потери паровой фазы СУГ, кг;

- потери двухфазной смеси СУГ, кг.

В свою очередь

, (21)

где - расход СУГ в паровой фазе через контрольный вентиль, кг/с;

- суммарное количество автоцистерн, наполняемых на ГНС за расчетный период;

- суммарная продолжительность выхода паровой фазы СУГ через один контрольный вентиль в течение одной заправки ( с);

, (22)

где - расход двухфазной смеси СУГ через контрольный вентиль, кг/с;

- суммарная продолжительность выхода двухфазной смеси СУГ через один контрольный вентиль в течение одной заправки ( с).

После наполнения автоцистерны в резинотканевых рукавах остается СУГ в паровой фазе при давлении, которое устанавливается в сосуде автоцистерны после ее наполнения (в расчетах принимается среднее в процессе наполнения значение: для зимнего времени 0,6 МПа, а для летнего времени 1,0 МПа [2, 7, 10, 14, 15].

Плотность паровой фазы СУГ определяется по формуле (2) и в расчетах может быть принята по таблицам 3 и 6.

Потери при выходе СУГ из резинотканевых рукавов автоцистерн за расчетный период , кг, составляют

, (23)

где - диаметр резинотканевого рукава, м;

- суммарная длина резинотканевых рукавов, м;

3.1.4 Потери СУГ при наполнении баллонов

При наполнении баллонов имеют место следующие источники технологических потерь:

- потери СУГ при отсоединении струбцин от вентилей и клапанов баллонов;

- потери СУГ при выбраковке баллонов вследствие утечек из вентилей (клапанов);

- потери СУГ при техническом освидетельствовании баллонов.

3.1.4.1 Потери СУГ при отсоединении струбцин от вентилей и клапанов баллонов

Потери СУГ при отсоединении струбцин от вентилей и клапанов баллонов , кг, определяются по формуле

, (24)

где - объем газа в струбцине и запорном устройстве баллона, ;

- плотность жидкой фазы СУГ при температуре СУГ, ;

- количество баллонов, наполняемых на ГНС за расчетный период, шт.;

К - коэффициент, учитывающий потерю СУГ, вызванную негерметичностью крепления струбцины на запорном вентиле или клапане баллона (К = 2 для баллонов объемом 50 л, К = 1,5 - для баллонов объемом 27 л и 5 л) [16].

Объем газа в струбцине и запорном устройстве баллона составляет (по размерам [16]):

- - для баллонов объемом 50 л;

- - для баллонов объемом 5 л и 27 л.

3.1.4.2 Потери СУГ при выбраковке баллонов вследствие утечек из вентилей (клапанов)

Запорные устройства наполненных баллонов после снятия с наполнительной установки подвергаются проверке на герметичность, и в случае обнаружения утечки газа через вентиль или клапан направляются в ремонтное отделение ГНС. Перед вывертыванием вентиля (клапана) жидкая фаза СУГ сливается из баллона в резервуар, и оставшаяся в баллоне паровая фаза выпускается через свечу в атмосферу.

Величина потерь СУГ при выбраковке баллонов , кг, может быть определена по формуле

, (25)

где , , - количество баллонов, направляемых на ремонт с целью замены запорных устройств, объемом соответственно 50 л, 27 л и 5 л, шт.;

0,05, 0,027, 0,005 - объем баллонов, ;

- плотность паровой фазы СУГ при остаточном давлении в баллоне после слива, равном 0,05 МПа, .

Плотность паровой фазы СУГ определяется по формуле (2) и в расчетах может быть принята по таблице 8.

ГАРАНТ:

Нумерация таблиц приводится в соответствии с источником

Таблица 8

Температура СУГ, °С (К)	-40 (233)	-30 (243)	-20 (253)	-10 (263)	0 (273)	+10 (283)	+20 (293)	+30 (303)	+40 (313)
Плотность паровой фазы, ,	4,30	4,08	3,88	3,69	3,52	3,40	3,25	3,14	3,10

3.1.4.3 Потери СУГ при техническом освидетельствовании бытовых баллонов

Бытовые баллоны, находящиеся в эксплуатации, должны подвергаться периодическому техническому освидетельствованию, а также внеочередному техническому освидетельствованию после проведения ремонта с применением сварки.

Периодичность технического освидетельствования составляет:

10 лет - для баллонов с толщиной стенки 3 мм и 5 лет - для баллонов с толщиной стенки 2,5 мм.

Перед проведением технического освидетельствования баллона жидкая фаза СУГ сливается из баллона в резервуар, а оставшаяся в баллоне паровая фаза выпускается через свечу в атмосферу.

Величина потерь СУГ при проведении технического освидетельствования баллонов , кг, может быть определена по формуле

, (26)

где , , - количество баллонов, направляемых на техническое освидетельствование, объемом соответственно 50 л, 27 л и 5 л, шт.;

3.1.5 Потери СУГ при перемещении по внутриплощадочным газопроводам

Потери характеризуются следующими статьями:

- потери СУГ из-за негерметичности фланцевых соединений и газопроводной арматуры;

- сброс СУГ из предохранительных сбросных клапанов, установленных между запорной арматурой на газопроводах жидкой фазы при проведении испытания на срабатывание (один раз в месяц);

- потери СУГ при проведении текущего ремонта газопроводной арматуры.

3.1.5.1 Потери СУГ из-за негерметичности фланцевых соединений и газопроводной арматуры

Потери СУГ из-за негерметичности фланцевых соединений и газопроводной арматуры , кг, определяются по формуле

, (27)

где - расход СУГ из-за негерметичности фланцевых соединений и газопроводной арматуры, г/ч;

24 - число часов в сутках, ч;

L - количество календарных дней в месяце, день;

- расчетный период для определения потерь СУГ, месяц.

Расход СУГ из-за негерметичности фланцевых соединений и газопроводной арматуры, , г/ч, определяется по формуле [19]

, (28)

где 3,57 - коэффициент, ;

- безразмерный коэффициент запаса, принимаем равным 2 [14];

- среднее за расчетного периода избыточного давления в газопроводе, Па;

m - коэффициент негерметичности, принимаем равным 0,001, 1/ч [14];

V - объем внутриплощадочных газопроводов, ;

Т - температура СУГ, К;

М - молярная масса СУТ, кг/кмоль, для пропана М = 44,098, для бутана М = 58,124 [2].

3.1.5.2 Потери СУГ при проверке срабатывания предохранительных сбросных клапанов

Потери СУГ при проверке срабатывания предохранительных сбросных клапанов , кг, определяются по формуле

, (29)

где - количество предохранительных сбросных клапанов на газопроводах жидкой фазы;

- время выхода СУГ в атмосферу, может быть принято с на один клапан;

- расход СУГ через клапан, кг/с;

- расчетный период для определения потерь СУГ, месяц;

- количество проверок в месяц, 1/месяц.

Расход СУГ при проверке срабатывания предохранительных клапанов, установленных на газопроводах жидкой фазы, , кг/с, определяется по формуле [1]

, (30)

где - безразмерный коэффициент расхода предохранительного клапана, указан в паспорте на предохранительный клапан;

F - площадь сечения клапана, равная наименьшей площади сечения в проточной части, ;

- избыточное давление перед предохранительным клапаном, МПа;

- избыточное давление за предохранительным клапаном, МПа, принимается равным нулю;

- плотность жидкой фазы перед клапаном при температуре СУГ.

3.1.5.3 Потери СУГ при проведении текущего ремонта газопроводной арматуры

В соответствии с требованиями "Правил безопасности для объектов, использующих сжиженные углеводородные газы" ремонт газопроводной арматуры разрешается проводить только после освобождения газопровода от СУГ. При этом СУГ из участка газопровода, на котором установлена арматура, выпускается в атмосферу через свечу. После ремонта газопроводы необходимо продуть паровой фазой СУГ.

Потери СУГ в процессе проведения текущего ремонта газопроводной арматуры, установленной на газопроводе жидкой фазы, , кг, определяются по формуле

, (31)

где - объем газопроводов жидкой фазы, освобождаемых от газа при проведении ремонта, ;

- плотность жидкой фазы при температуре СУГ, ;

1,2 - безразмерный коэффициент, учитывающий расход СУГ на продувку [18];

- плотность паровой фазы СУГ при проведении продувки при температуре СУГ, ;

- расчетный период для определения потерь СУГ, месяц;

- нормативная продолжительность времени между ремонтами, месяц.

Потери СУГ в процессе проведения ремонта газопроводной арматуры, установленной на газопроводе паровой фазы, , кг, определяются по формуле

, (32)

где - объем газопроводов паровой фазы, освобождаемых от газа при проведении ремонта, ;

- плотность паровой фазы СУГ, , при давлении перед демонтажем запорного устройства.

3.1.6 Потери СУГ при проведении технического обслуживания и ремонта насосов и компрессоров

Согласно производственным инструкциям завода-изготовителя осмотр насосов и компрессоров без их вскрытия проводится один раз в месяц, при этом предполагается отсутствие потерь СУГ.

Сроки проведения текущего ремонта насосов и компрессоров устанавливаются заводами-изготовителями.

После вскрытия из полости насоса или компрессора СУГ в объеме от входной до выходной задвижек удаляется в атмосферу через свечу при давлении внутри корпуса агрегата, которое может быть принято как осредненное (от входа до выхода) значение: для зимнего времени 0,6 МПа, а для летнего времени 1,0 МПа.

Потери СУГ на проведение текущих ремонтов насосов , кг, определяются по формуле

, (33)

где - поправочный коэффициент, учитывающий потери СУГ через сальниковые уплотнения насосов при их эксплуатации [17];

- объем внутренней полости каждого насоса, , может быть принят 0,011 ;

- количество насосов, шт.;

- плотность жидкой фазы при температуре СУГ, ;

- расчетный период для определения потерь СУГ, месяц;

- нормативный межремонтный срок для насосов, месяц.

Потери СУГ на проведение текущих ремонтов компрессоров , кг, определяются no формуле

, (34)

где - поправочный коэффициент, учитывающий потери СУГ через сальниковые уплотнения компрессоров [17];

- объем внутренней полости каждого компрессора, , может быть принят 0,04 ;

- количество компрессоров, шт.;

- плотность паровой фазы СУГ, , при давлении перед демонтажем компрессоров;

- расчетный период для определения потерь СУГ, месяц;

- нормативный межремонтный срок для компрессора, месяц.

3.2 Газонаполнительные пункты

3.2.1 Потери СУГ при сливе из автоцистерн в резервуары базы хранения возникают при осуществлении следующих операций:

- опорожнение резинотканевых рукавов автоцистерны после слива СУГ;

- сброс СУГ через контрольные вентили уровня жидкости.

3.2.1.1 Потери СУГ при опорожнении резинотканевых рукавов после слива жидкой фазы из автоцистерны определяются аналогично п. 3.1.3

При сливе СУГ из автоцистерны в резервуары базы хранения в резинотканевых рукавах остается СУГ в паровой фазе при остаточном давлении в автоцистерне 0,15 МПа

3.2.1.2 Потери СУГ при сбросе газа из контрольного вентиля автоцистерны и резервуара базы хранения определяются аналогично п. 3.1.3.

Время открытия контрольного вентиля:

с - время выхода двухфазной смеси СУГ из контрольного вентиля автоцистерны;

с - время выхода паровой фазы СУГ из контрольного вентиля автоцистерны;

с - время выхода двухфазной смеси СУГ из контрольного вентиля резервуара;

с - время выхода паровой фазы СУГ из контрольного вентиля резервуара.

Если слив СУГ производится из большегрузных автоцистерн, оборудованных поплавковыми указателями уровня, то , так как в них не предусмотрен контрольный вентиль 85% уровня.

В расчетах давление при сливе СУГ из автоцистерны в резервуары принимается средним в процессе слива и равным: для зимнего времени 0,6 МПа, для летнего времени 1,0 МПа.

3.2.2 Потери СУГ при хранении в резервуарах базы хранения

Потери СУГ при хранении в резервуарах базы хранения определяются аналогично п. 3.1.2.

3.2.3 Потери СУГ при наполнении баллонов определяются аналогично п. 3.1.4.

3.2.4 Потери СУГ при перемещении по внутриплощадочным газопроводам определяются аналогично п. 3.1.5.

3.2.5 Потери СУГ при ремонте насосов и компрессоров определяются аналогично п. 3.1.6.

3.3 Автогазозаправочные станции

3.3.1 Рассматриваются потери СУГ для автономных автогазозаправочных станций, не относящихся к ГНС и ГНП, имеющих свои резервуары базы хранения и свои технические средства для проведения сливо-наливных операций [10] .

3.3.2 Потери СУГ при сливе из автоцистерн в резервуары базы хранения определяются аналогично п. 3.2.1.

3.3.3 Потери сжиженного газа при хранении в резервуарах базы хранения определяются аналогично п. 3.1.2.

3.3.4 Потери СУГ при перемещении по внутриплощадочным газопроводам определяются аналогично п. 3.1.5.

3.3.5 Потери СУГ при ремонте насосов и компрессоров определяются аналогично п. 3.1.6.

4 Суммарные технологические потери СУГ на объекте

4.1 Суммарные технологические потери СУГ на объекте за расчетный период , кг, определяются по формуле

, (35)

где - коэффициент, учитывающий неучтенные потери газа: внеплановые работы, погрешность весовых устройств, осредненные значения физико-химических свойств (давление и температура) СУГ, по которым определяются потери. В расчетах рекомендуется принимать в пределах от 1,15 до 1,20 [17];

- общие потери СУГ на ГНС, ГНП или АГЗС, рассчитанные по рекомендациям раздела 3.

Пример расчета технологических потерь СУГ приведен в приложении Б к настоящей Методике.