Свод правил СП 335.1325800.2017 "Крупнопанельные конструктивные системы. Правила проектирования" (утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 7 декабря 2017 г. N 1630/пр) (с изменениями и дополнениями)

Свод правил СП 335.1325800.2017
"Крупнопанельные конструктивные системы. Правила проектирования"
(утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 7 декабря 2017 г. N 1630/пр)

Large-panel construction system. Design rules

Дата введения - 8 июня 2018 г.

Введен впервые

ГАРАНТ:

Настоящий Свод правил введен в действие через 6 месяцев со дня издания приказа Минстроя России от 7 декабря 2017 г. N 1630/пр

Введение

Настоящий свод правил разработан с учетом обязательных требований, установленных в федеральных законах от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании", от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", и содержит требования к расчету и проектированию конструктивных систем крупнопанельных жилых зданий.

Свод правил разработан авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - НИИЖБ им. А.А. Гвоздева (руководитель работы - канд. техн. наук С.А. Зенин; канд. техн. наук Р.Ш. Шарипов, инж. О.В. Кудинов) при участии ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (канд. техн. наук A.В. Грановский), АО МНИИТЭП (инженеры Г.И. Шапиро, A.В. Смирнов), АО "ЦНИИЭПЖилища" (канд. техн. наук В.П. Блажко) и ООО "Техрекон" (инж. A.Г. Шапиро).

1 Область применения

Настоящий свод правил устанавливает общие требования к расчету и проектированию конструктивных систем крупнопанельных жилых зданий.

Настоящий свод правил распространяется на крупнопанельные здания из сборных железобетонных элементов высотой не более 75 м.

Требования настоящего свода правил не распространяются на проектирование крупнопанельных зданий в районах с сейсмической активностью более 6 баллов.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы ссылки на следующие нормативные документы:

ГОСТ 2850-95 Картон асбестовый. Технические условия

ГОСТ 4598-86 Плиты древесноволокнистые. Технические условия

ГОСТ 7473-2010 Смеси бетонные. Технические условия

ГОСТ 8829-94 Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости

ГОСТ 13015-2012 Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения

ГОСТ 25192-2012 Бетоны, Классификация и общие технические требования

ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия

ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 28013-98 Растворы строительные. Общие технические условия

ГОСТ Р 54923-2012 Композитные гибкие связи для многослойных ограждающих конструкций. Технические условия

СП 2.13130.2012 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты

СП 16.13330.2017 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции".

СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* "Нагрузки и воздействия"

СП 22.13330.2016 "СНиП 2.02.01-83* "Основания зданий и сооружений"

СП 24.13330.2011 "СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты" (с изменением N 1)

СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии"

СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 "Тепловая защита зданий"

СП 51.13330.2011 "СНиП 23-03-2003 "Защита от шума" (с изменением (N 1)

СП 63.13330.2012 "СНиП 52-01-2003. "Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции" (с изменением N 1)

СП 130.13330.2011 "СНиП 3.09.01-85 Производство сборных железобетонных конструкций и изделий"

СП 131.13330.2012 "СНиП 23-01-99* "Строительная климатология" (с изменением N 2)

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если замечен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины, приведенные в СП 63.13330, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 жесткость: Способность конструктивных элементов сопротивляться деформированию при внешнем воздействии. Основной характеристикой жесткости является коэффициент жесткости, равный силовому воздействию, вызывающему единичное перемещение.

3.2 конструктивная система здания: Совокупность взаимосвязанных конструкций здания, обеспечивающих его прочность, жесткость и устойчивость на стадии возведения и стадии эксплуатации при действии всех расчетных нагрузок и воздействий.

3.3 крупнопанельное здание: Здание, состоящее из крупных сборных панелей (высотой на этаж) и перекрытий из сборных плит.

3.4 податливость: Величина, обратная жесткости. Основной характеристикой податливости является коэффициент податливости, равный перемещению, вызванному единичным силовым воздействием.

3.5 панель: Плоскостной сборный элемент заводского изготовления из бетона или железобетона, применяемый для возведения стен и перегородок.

3.6 панель ненесущая: Панель, применяемая для возведения стен, которая передает вертикальную нагрузку только от собственного веса на смежные конструкции (перекрытия, несущие стены).

3.7 панель несущая: Панель, применяемая для возведения стен, которая помимо вертикальной нагрузки от собственного веса, воспринимает и передает фундаментам нагрузки от перекрытий, крыши, ненесущих стеновых панелей, перегородок и т.д.

3.8 панель самонесущая: Панель, применяемая для возведения стен, которая воспринимает и передает фундаментам вертикальную нагрузку только от собственного веса (включая нагрузку от балконов, лоджий, парапетов и т.д.).

3.9 перегородка: Ненесущая внутренняя стена из различных видов материалов, предназначенная для разделения здания в пределах этажа на отдельные помещения.

3.10 сборная плита: Плоскостной сборный элемент заводского изготовления, применяемый при возведении перекрытий и крыш.

4 Конструктивные решения крупнопанельных зданий

4.1 Общие положения

4.1.1 Крупнопанельные здания проектируют из крупноразмерных сборных бетонных и железобетонных конструкций - панелей и плит.

4.1.2 В общем случае для крупнопанельных зданий, их конструктивных элементов, стыков и связей должны соблюдаться общие требования пожаробезопасности, надежности, долговечности, тепло- и звукоизоляции, коррозионной стойкости, прочности, трещиностойкости и деформативности, установленные в действующих нормативных документах [1], ГОСТ 27751, СП 16.13330, СП 20.13330, СП 22.13330, СП 50.13330, СП 51.13330, СП 63.13330, СП 70.13330 и т.д.

4.1.3 При проектировании конструктивных систем крупнопанельных зданий следует выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении конструктивные решения с целью снижения материалоемкости и трудозатрат при изготовлении сборных элементов и их монтаже.

4.1.4 Значения нагрузок и воздействий, коэффициентов надежности по нагрузке, коэффициентов сочетаний нагрузок, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные (длительные и кратковременные) должны приниматься в соответствии с требованиями СП 20.13330, принятыми проектными решениями и техническим заданием на проектирование.

4.1.5 При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса элементов следует принимать с коэффициентом динамичности согласно СП 63.13330.

4.1.6 Расчет конструкций крупнопанельных зданий выполняют на действие вертикальных и горизонтальных постоянных и временных (кратковременных, длительных и особых) нагрузок и воздействий с учетом неблагоприятных сочетаний нагрузок согласно СП 20.13330 или соответствующих им усилий.

4.1.7 При расчете конструкций и соединений следует учитывать коэффициенты надежности по ответственности , принимаемые согласно заданию на проектирование, но не менее значения, приведенного в ГОСТ 27751.

При расчете по предельным состояниям первой группы эффекты воздействия (нагрузочные эффекты), определяемые при расчете на основные сочетания нагрузок, следует умножать на коэффициент надежности по ответственности.

При расчете по предельным состояниям второй группы коэффициент надежности по ответственности следует принимать равным единице .

4.1.8 Материалы для конструкций крупнопанельных зданий и их характеристики принимают в соответствии с разделом 6 СП 63.13330.2012, а также 4.1.9-4.1.13 настоящего свода правил.

4.1.9 Проектные марки раствора для горизонтальных швов назначаются исходя из расчетов на силовые воздействия с учетом требований ГОСТ 28013, но не ниже:

- М50 - для условий монтажа при положительных температурах;

- M100 - для условий монтажа при отрицательных температурах.

Допускается применять в стыках мелкозернистый бетон согласно ГОСТ 25192 и ГОСТ 26633 с учетом требований, приведенных в приложении Ж настоящего свода правил. Класс бетона по прочности на сжатие замоноличивания горизонтального стыка назначают не ниже соответствующего класса бетона стеновых панелей. Класс бетона по прочности на сжатие замоноличивания вертикального стыка принимают не менее В15.

В проекте следует указывать значение необходимой минимальной прочности раствора (бетона) в стыках на различных стадиях строительства здания.

4.1.10 Материалы для стальных связей принимаются с учетом требований СП 16.13330. Для обеспечения необходимой долговечности и огнестойкости стальных связей следует соблюдать требования [1], СП 28.13330, СП 2.13330 и других действующих нормативных документов.

4.1.11 В чертежах конструктивных элементов (внутренних и наружных стеновых панелей, плит и др.) должны быть указаны характеристики материала по прочности, морозостойкости (в необходимых случаях по водонепроницаемости), огнестойкости, сопротивлению теплопередаче, отпускной прочности, влажности и плотности материала строительного элемента, величины расчетных и контрольных нагрузок и схемы контрольных испытаний, а также в необходимых случаях допуски на изготовление и монтаж конструкций и др. согласно ГОСТ 8829 и ГОСТ 13015.

4.1.12 В проектах необходимо указывать способ возведения (или мероприятия) в зимнее время при отрицательных температурах, обеспечивающий устойчивость здания, прочность его конструктивных элементов и стыков в период возведения и эксплуатации.

4.1.13 Производство сборных бетонных и железобетонных элементов (плит перекрытий и покрытий, стеновых панелей), предназначенных для использования в крупнопанельных конструктивных системах, следует выполнять при соблюдении требований СП 130.13330.

4.2 Конструктивные системы

4.2.1 Принятая конструктивная система здания должна обеспечивать прочность, жесткость и устойчивость здания на стадии возведения и в период эксплуатации при действии всех расчетных нагрузок и воздействий. Крупнопанельные здания следует проектировать на основе стеновых конструктивных систем с поперечными и (или) продольными стенами.

4.2.2 В зависимости от схемы расположения несущих стен в плане здания и характера опирания на них перекрытий различают следующие конструктивные системы:

- перекрестно-стеновая - с поперечными и продольными несущими стенами;

- поперечно-стеновая - с поперечными несущими стенами;

- продольно-стеновая - с продольными несущими стенами.

В зданиях перекрестно-стеновой конструктивной системы наружные стены проектируют несущими или ненесущими (навесными), а плиты перекрытий - как опертые по контуру или трем сторонам, в отдельных случаях - по двум (пустотные плиты). Здания перекрестно-стеновой конструктивной системы могут проектироваться высотой до 75 м.

В зданиях поперечно-стеновой конструктивной системы вертикальные нагрузки от перекрытий и ненесущих стен передаются, в основном, на поперечные несущие стены, а плиты перекрытия работают, преимущественно, по балочной схеме с опиранием по двум противоположным сторонам. Горизонтальные нагрузки, действующие параллельно поперечным стенам, воспринимаются этими стенами. Горизонтальные нагрузки, действующие перпендикулярно поперечным стенам, воспринимаются продольными диафрагмами жесткости.

Продольными диафрагмами жесткости служат продольные стены лестничных клеток, отдельные участки продольных наружных и внутренних стен. Примыкающие к ним плиты перекрытий опирают на продольные диафрагмы, что улучшает работу диафрагм на горизонтальные нагрузки и повышает жесткость перекрытий и здания в целом. Высота зданий этой системы не должна превышать 50 м.

В зданиях продольно-стеновой конструктивной системы вертикальные нагрузки воспринимаются и передаются основанию продольными стенами, на которые опираются перекрытия, работающие преимущественно по балочной схеме. Для восприятия горизонтальных нагрузок, действующих перпендикулярно продольным стенам, необходимо предусматривать вертикальные диафрагмы жесткости. Такими диафрагмами жесткости в зданиях с продольными несущими стенами могут служить поперечные стены лестничных клеток, торцевые, межсекционные и др. Примыкающие к вертикальным диафрагмам жесткости плиты перекрытий опирают преимущественно на них. Такие здания проектируют высотой не более 50 м.

При проектировании зданий поперечно-стеновой и продольно-стеновой конструктивных систем необходимо учитывать, что параллельно расположенные несущие стены, объединенные между собой только дисками, перекрытий, не могут перераспределять между собой вертикальные нагрузки. Для обеспечения устойчивости здания при горизонтальных нагрузках следует предусматривать участие стен перпендикулярного направления.

При распределении жесткостей в плане крупнопанельного здания следует стремиться к симметричной расстановке стен. Критерием рационального распределения жесткостей в плане служит наличие первых двух поступательных форм собственных колебаний конструктивной системы здания.

4.2.3 Конструктивные системы крупнопанельных зданий проектируют на основе стеновых конструктивных систем с малопролетными (до 4,5 м) и среднепролетными (до 7,2 м) перекрытиями.

При малопролетных перекрытиях рационально применять перекрестно-стеновую конструктивную систему. Размеры конструктивных ячеек назначают из условия, что плиты перекрытий опираются на несущие стены по контуру или трем сторонам.

При среднепролетных перекрытиях применяют различные конструктивные системы.

В поперечно-стеновой конструктивной системе наружные продольные стены проектируются ненесущими. В зданиях такой системы несущие поперечные стены проектируются сквозными на всю ширину здания, а внутренние продольные стены располагают так, чтобы они, как минимум, попарно объединяли поперечные стены.

В продольно-стеновой конструктивной системе наружные и внутренние продольные стены проектируются несущими. Шаг поперечных стен, являющихся поперечными диафрагмами жесткости, необходимо обосновывать расчетом и принимать не более 24 м.

4.2.4 Для восприятия усилий, действующих в плоскости горизонтальных диафрагм жесткости, сборные железобетонные плиты перекрытия и покрытия следует соединять между собой не менее чем двумя горизонтальными связями вдоль каждой грани. Расстояние между соседними связями одного направления принимается не более 3,6 м. Требуемое сечение связей назначается по расчету на все действующие усилия. Вместе с тем сечение связей следует принимать таким, чтобы они при преобладающей ширине здания l (Рисунок 4.1) обеспечивали восприятие растягивающих усилий не менее следующих значений:

- для связей, расположенных в перекрытиях вдоль длины протяженного в плане здания: 15 кН на 1 м преобладающей ширины здания;

- для связей, расположенных в перекрытиях вдоль длины протяженного в плане здания, но на участках сужения здания (кроме сужений, выходящих на торцы): кН на 1 м ширины суженного в плане здания, где - ширина узкого участка;

- для связей, расположенных в перекрытиях перпендикулярно длине протяженного в плане здания, а также связей зданий компактной формы: 10 кН на 1 м длины здания.

В качестве преобладающей ширины здания принимается наибольшая ширина здания в плане.

Для зданий, имеющих сложную форму в плане, усилия в связях в плоскости перекрытий должны определяться из расчета здания в целом (т.е. не допускается в целях упрощения расчленять здание на отдельные секции и рассчитывать их отдельно).

4.2.5 В вертикальных стыках панелей несущих стен следует предусматривать металлические горизонтальные связи. Также могут быть дополнительно использованы шпоночные соединения. Бетонные и железобетонные панели наружных стен следует соединять связями с внутренними конструкциями не менее чем в двух уровнях (вверху и внизу этажа), рассчитанными на восприятие усилий отрыва в пределах высоты одного этажа не менее 10 кН на 1 м длины наружной стеновой панели вдоль фасада.

Расположенные в одной плоскости внутренние стеновые панели допускается соединять связями только поверху. Сечение связей следует назначать на восприятие растягивающего усилия не менее 50 кН. При наличии связей между стеновыми панелями смежных этажей, а также связей сдвига между стеновыми панелями и плитами перекрытий горизонтальные связи в вертикальных стыках допускается не предусматривать, если они не требуются по расчету.

4.2.6 В горизонтальных стыках необходимо предусматривать вертикальные междуэтажные связи в:

- стенах, для которых по расчету требуется сквозная вертикальная арматура для восприятия растягивающих усилий;

- стенах для обеспечения устойчивости здания к прогрессирующему разрушению. При этом минимальное сечение связей и их количество назначаются из условия восприятия ими растягивающих усилий от веса стеновой панели и опертых на нее плит перекрытия, включая нагрузку от пола и перегородок (но не менее двух в простенке);

- отдельно стоящих несущих стеновых панелях, к которым не примыкают несущие стеновые панели перпендикулярного направления.

4.2.7 Связи сборных элементов проектируют в виде: свариваемых арматурных выпусков или закладных деталей; замоноличиваемых бетоном арматурных петлевых выпусков, соединяемых без сварки; болтовых соединений. Связи следует располагать так, чтобы они не препятствовали качественному замоноличиванию стыков.

Допускается установка в вертикальных стыках стеновых панелей связей в виде бессварных гибких стальных тросовых петель с устройством шпоночных соединений в зданиях высотой не более 50 м при условии обеспечения общей пространственной жесткости и устойчивости конструктивной системы здания, а также восприятия действующих усилий в связях и несущих элементах.

Стальные связи и закладные детали, требуемые по расчету, должны быть защищены от огневых воздействий и от коррозии согласно требованиям [1], СП 2.13330, СП 28.13330 и др. Защита от огневых воздействий (включая неметаллические связи в трехслойных наружных панелях) должна обеспечивать прочность соединений в течение времени, равного величине требуемого предела огнестойкости конструкций, которые соединяются проектируемыми связями.

4.2.8 Для протяженных в плане зданий (длиной более 40 м), а также для зданий, состоящих из разновысотных объемов (при перепаде высоты более 25%), следует предусматривать вертикальные деформационные швы:

- температурно-усадочные - для уменьшения усилий в конструкциях и ограничения раскрытия в них трещин вследствие стеснения основанием температурных и усадочных деформаций;

- осадочные - для предотвращения образования и раскрытия трещин в конструкциях вследствие неравномерных осадок фундаментов.

Вертикальные деформационные швы выполняют в виде спаренных поперечных стен, располагаемых на границе планировочных секций. Ширину вертикальных швов следует определять по расчету, но принимать не менее 20 мм в свету.

Температурно-усадочные швы могут доводиться только до фундаментов. При этом при проектировании большеразмерных (один из размеров в плане превышает длину температурного отсека) фундаментных плит или ростверков следует учитывать возможные их дополнительные напряжения и деформации в результате температурных воздействий, усадки и тепловыделения при гидратации бетона.

Осадочные швы должны разделять здание, включая фундаменты, на изолированные отсеки.

Осадочные швы предусматриваются в случаях, когда неравномерные осадки основания в обычных грунтовых условиях превышают предельно допустимые величины, регламентируемые СП 22.13330. Если по расчету обеспечена прочность конструкций здания и основания, а деформации стыков сборных элементов и раскрытие трещин в конструкциях не превышают предельно допустимые значения, допускается осадочный шов не предусматривать.

Расстояния между температурно-усадочными швами (длины температурных отсеков) крупнопанельных зданий определяются расчетом.

Расчет допускается не производить, если при расчетной температуре наружного воздуха минус 40°С и выше расстояние не превышает 40 м.

Для крупнопанельных зданий с каркасно-стеновой конструктивной системой нижних нежилых этажей с диафрагмами жесткости в рассматриваемом направлении расстояние между температурно-усадочными швами допускается принимать равным , в метрах. Коэффициент определяется по формуле

, (4.1)

где - коэффициент, зависящий от изменения средних температур в теплое время года , согласно СП 20.13330;

- коэффициент, зависящий от высоты типового этажа и толщины несущих стен h в направлении длины температурного отсека;

- коэффициент, зависящий от влажности наружного воздуха , %, в наиболее жаркий месяц года согласно СП 131.13330; определяется из условия .

4.3 Конструктивные элементы

4.3.1 Основными элементами несущих конструкций крупнопанельных зданий являются: фундаменты, стены, плиты, стыки и узлы сопряжения.

4.3.2 Основными конструктивными параметрами несущих бетонных и железобетонных элементов являются: размеры поперечных сечений: класс бетона по прочности на сжатие; класс арматуры и ее содержание в элементе (процент армирования), устанавливаемые с учетом требований СП 63.13330.

4.3.3 При проектировании следует руководствоваться положениями 4.1.3 настоящего свода правил.

4.3.4 Конструкция и тип фундаментов, в общем случае, принимаются с учетом фактических инженерно-геологических условий участка строительства, а также действующих нагрузок на основание. Для крупнопанельных зданий используют различные типы фундаментов: ленточные (сборные и монолитные), плитные, свайные, свайно-плитные. Также при соответствующем расчетном обосновании допускается использование других видов фундаментов (ребристых, коробчатых и пр.).

4.3.5 Ленточные фундаменты из сборных элементов проектируют с использованием типовых фундаментных лент или блоков. Монолитные ленточные фундаменты выполняются в виде отдельных или перекрестных лент, имеющих прямоугольное или ступенчатое поперечное сечение.

4.3.6 Плитные фундаменты выполняют из монолитного железобетона под всей площадью крупнопанельного здания постоянной или переменной толщины. Толщину фундаментной плиты следует назначать по результатам изысканий, расчетов и конструктивным требованиям.

4.3.7 Свайные фундаменты выполняют из свай (забивных, буронабивных, буроинъекционных и пр.) и монолитных плитных или ленточных фундаментных ростверков.

4.3.8 Свайно-плитные фундаменты выполняют из монолитного железобетона под всей площадью крупнопанельного здания в виде фундаментной плиты постоянной или переменной толщины и свай (забивных, буронабивных, буроинъекционных и пр.).

4.3.9 Сборные элементы стен крупнопанельных зданий делятся на три категории:

- по восприятию нагрузки (несущие, самонесущие и ненесущие);

- по расположению (наружные и внутренние);

- по конструкции (однослойные и слоистые; двух и трехслойные).

Самонесущие стены применяются в качестве утепляющих стен выступающих частей здания, торцов здания и других элементов наружных стен, а также внутри здания в виде вентиляционных блоков, лифтовых шахт и тому подобных элементов с инженерным оборудованием.

4.3.10 Наружные стены проектируют однослойными или многослойными. Однослойные конструкции стен могут быть в виде сплошных стеновых панелей либо из мелкоштучного материала или крупных блоков из легких материалов. Многослойные конструкции стен могут быть в виде слоистых стеновых панелей, в которых внутренний слой может проектироваться из бетона, средний - из эффективного утеплителя, наружный - из тяжелого бетона или плотного легкого бетона с межзерновой плотностью не более 3%. При этом внутренний слой может быть как несущим, так и ненесущим.

Допускается принимать в многослойных конструкциях внутренний слой в виде стеновых панелей, бетонных мелких или крупных блоков. При необходимости средний слой принимается из эффективного утеплителя, а наружный слой - из бетона, мелких блоков, защитных плиток или штукатурки.

Соединение слоев в многослойных конструкциях выполняют на стальных или неметаллических связях, сечение и шаг которых определяют по результатам расчетов с учетом закрепления конструкции стены.

При устройстве стальных связей следует предусматривать антикоррозионные мероприятия, обеспечивающие долговечность связей согласно СП 28.13330. Проектирование неметаллических связей следует выполнять согласно требованиям ГОСТ Р 54923.

Применение неметаллических гибких связей должно обеспечивать требуемую огнестойкость многослойной стеновой панели, обеспечивать надежную связь между слоями стеновой панели при пожаре, длительность которого устанавливается согласно требованиям нормативных документов по пожарной безопасности [1], СП 2.13330 и др.

4.3.11 Внутренние однослойные стены проектируют сплошного сечения из тяжелого бетона. Для учета отдельных конструктивных и технологических особенностей здания (в частности, для размещения каналов вентиляции, увеличения площади опирания сборных плит перекрытий) внутренние стены могут иметь пустоты.

4.3.12 При проектировании несущих и самонесущих стен следует стремиться обеспечить их прочность при сжатии по горизонтальным сечениям прочностью бетона без учета их армирования. Разрешается предусматривать усиление стен по горизонтальным средним сечениям по высоте расчетной арматурой на участках, ослабленных примыкающими проемами, или при необходимости сохранения в нижних этажах принятой для здания толщины стен, если это технологически и экономически не обеспечивается выбором необходимого класса бетона.

4.3.13 При назначении толщин стен следует учитывать требования действующих норм по обеспечению прочности, трещиностойкости, деформативности, тепло- и звукоизоляции, огнестойкости [1], СП 63.13330, СП 50.13330, СП 51.13330, СП 2.13330 и др.

4.3.14 Толщины несущих и самонесущих стен по условиям обеспечения прочности и устойчивости при внецентренном сжатии следует принимать такими, чтобы их гибкость не превышала значений, указанных в таблице 4.1.

Таблица 4.1

Материал элементов стены и армирование	Предельная гибкость	Предельное значение отношения для однослойных стен сплошного сечения
Тяжелый бетон:
элементы железобетонные	120	35
элементы бетонные	90	26
Примечание - Расчетная длина панели определяется согласно 6.2.4 настоящего свода правил. Радиус инерции вычисляется по формуле , где I - момент инерции горизонтального сечения относительно оси, проходящей через центр сечения и параллельной плоскости стены, А - площадь горизонтального сечения, h - толщина стены.

4.3.15 Минимальную ширину простенка несущих и самонесущих стен принимают не менее 30 см и не менее двух толщин панели.

4.3.16 Толщину плит перекрытий назначают с учетом воспринимаемых нагрузок, а также исходя из требований действующих норм по обеспечению прочности, трещиностойкости, деформативности (в том числе зыбкости), звукоизоляции и огнестойкости ([1], СП 63.13330, СП 20.13330, СП 51.13330, СП 2.13330 и др.), но не менее 100 мм.

4.3.17 Глубину опирания сборных плит сплошного сечения на бетонные и железобетонные стены принимают не менее:

- 40 мм - при опирании по контуру, а также двум длинным и одной короткой сторонам;

- 50 мм - при опирании по двум сторонам и пролете плит 4,2 м и менее, а также по двум коротким и одной длинной сторонам;

- 70 мм - при опирании по двум сторонам и пролете плит более 4,2 м.

Опирание многопустотных плит безопалубочного формования на стеновые панели производится по двум сторонам, то есть по балочной схеме с глубиной опирания не менее 80 мм для плит высотой 220 мм и менее и не менее 100 мм для плит высотой более 220 мм.

Во всех случаях максимальная глубина опирания многопустотных плит безопалубочного формования принимается не более 150 мм.

Опирание по трем и более сторонам многопустотных плит безопалубочного формования (заведение продольной стороны плит в стены) не допускается.

При назначении глубины опирания плит перекрытий следует также учитывать требования СП 63.13330 к анкеровке арматуры на опорах.

4.3.18 В качестве плит перекрытий следует применять преимущественно плиты перекрытий сплошного сечения и многопустотные плиты перекрытий стендового формования с установкой в них закладных деталей.

Многопустотные плиты перекрытий должны соединяться между собой системой связей, обеспечивающих их совместную работу в горизонтальной плоскости как единого диска. Этот диск должен соединяться системой связей с несущими стенами и диафрагмами жесткости и обеспечивать общую геометрическую неизменяемость системы, подтвержденную расчетами пространственной конструктивной системы на все регламентированные виды воздействий.

Многопустотные плиты перекрытий безопалубочного формования могут быть использованы в зданиях высотой не более 50 м при условии обеспечения требуемой прочности, жесткости и устойчивости формы конструктивной системы крупнопанельного здания.

4.3.19 Горизонтальные стыки панельных стен должны обеспечивать передачу усилий от внецентренного сжатия из плоскости стены, а также от изгиба и сдвига в плоскости стены. В зависимости от характера опирания перекрытий различают следующие типы горизонтальных стыков:

- платформенные;

- контактные;

- комбинированные;

- монолитные.

В платформенном стыке сжимающая вертикальная нагрузка передается через опорные участки плит перекрытий и два горизонтальных растворных шва. В монолитном стыке сжимающая нагрузка передается через слой монолитного бетона, уложенного в полость между торцами плит перекрытий (возможен монтаж стеновой панели на растворный шов, уложенный в зоне контакта монолитного бетона и стеновой панели). В контактном стыке сжимающая нагрузка передается непосредственно через растворный шов или упругую прокладку между стыкуемыми поверхностями сборных элементов стены. Горизонтальные стыки, в которых сжимающие нагрузки передаются через участки двух или более типов, называются комбинированными.

Платформенный стык (рисунок 4.2) применяется в качестве основного конструктивного решения для панельных стен при двухстороннем опирании плит перекрытия и при одностороннем опирании плит на глубину не менее 0,75 толщины стены (или несущего слоя стены). Толщина горизонтальных растворных швов назначается на основе расчета точности изготовления и монтажа сборных конструкций. Если расчет точности не выполняется, то толщины растворных швов назначают равными 20 мм; размер зазора между торцами плит перекрытия принимается не менее 20 мм. Верхний растворный шов устраивают в уровне верхней поверхности плит перекрытия. При расположении верхнего шва ниже верхней поверхности плит следует обеспечивать контроль качества укладки раствора в шов.

Контактный стык (рисунок 4.3) применяют при опирании плит перекрытия на консольные уширения стен, а также в местах опирания самонесущих стен друг на друга (без опирания перекрытия на стену).

В комбинированном контактно-платформенном стыке (рисунок 4.4) вертикальная нагрузка передается через две опорные площадки: контактную (в месте непосредственного опирания стеновой панели через растворный шов) и платформенную (через опорные участки плит перекрытия). Контактно-платформенный стык преимущественно применяют при одностороннем опирании плит перекрытия на стены. Толщины растворных швов назначаются аналогично толщинам швов в платформенном стыке.

В комбинированном платформенно-монолитном стыке (рисунок 4.5) вертикальная нагрузка передается через опорные участки плит перекрытия и бетон замоноличивания полости стыка между торцами плит перекрытия. Для обеспечения неразрезности плиты перекрытия необходимо соединять между собой на опорах сварными или петлевыми связями, сечение которых определяют по расчету.

Для обеспечения качественного заполнения бетоном полости между торцами плит перекрытия при платформенно-монолитном стыке толщину зазора по верху плит следует принимать не менее 40 мм, а по низу - 20 мм. При толщине зазора менее 40 мм стык рассчитывается как платформенный.

Полость замоноличивания стыка по длине стены может быть непрерывной или прерывистой (при точечном опирании плит перекрытия на стены). При платформенно-монолитном стыке над и под плитой перекрытия необходимо устраивать горизонтальные растворные швы.

В монолитном стыке (рисунок 4.6) сжимающая нагрузка передается через слой монолитного бетона, уложенного в полость между торцами плит перекрытия перекрытий (возможен монтаж стеновой панели на растворный шов, уложенный в зоне контакта монолитного бетона и стеновой панели). При этом стеновую панель на монтаже необходимо опускать ниже верхнего уровня перекрытия (замоноличивания стыка) не менее, чем на 20 мм. Точность монтажа обеспечивается, например, при помощи маяков.

Монтаж сборных стен на схватившийся бетон (рисунок 4.6, а) может осуществляться не менее чем через сутки после укладки бетона при условии набора бетоном не менее 30% проектной прочности. Также возможен вариант монтажа с одновременным бетонированием стыка (рисунок 4.6, б).

Сборные плиты перекрытия при монолитных стыках необходимо соединять сварными или петлевыми арматурными связями, обеспечивающими неразрезность.

При устройстве монолитных стыков, а также комбинированных платформенно-монолитных стыков следует использовать глубинные вибраторы с малыми диаметрами наконечников.

4.3.20 Сдвигающие усилия в вертикальных стыках панельных стен необходимо воспринимать одним из следующих способов (или их сочетанием);

- бетонными или железобетонными шпонками, образуемыми путем замоноличивания полости стыка бетоном;

- бесшпоночными соединениями в виде замоноличенных бетоном арматурных выпусков из панелей;

- сваренными между собой закладными деталями, заанкеренными в теле панелей;

- плитами перекрытий, заведенными в платформенные стыки.

Шпонки следует проектировать преимущественно трапециевидной формы. Глубина шпонки принимается не менее 20 мм, а угол наклона площадки смятия к направлению, перпендикулярному плоскости сдвига, не более 30°. Минимальный размер отверстия в плане плоскости стыка, через которое замоноличивается стык, принимается не менее 80 мм. Следует предусматривать уплотнение бетона в стыке глубинным вибратором с малыми диаметрами наконечников.

В бесшпоночных соединениях сдвигающие усилия воспринимаются сварными или петлевыми связями, замоноличенными бетоном в полости вертикального стыка.

Сварные соединения панелей на закладных деталях применяются в стыках стен с целью сокращения или исключения монолитных работ на строительной площадке. В стыках наружных стен с внутренними сварные соединения панелей на закладных деталях следует располагать вне зоны, где возможен конденсат влаги при перепаде температур по толщине стены.

4.4 Конструкции нижних этажей зданий многоцелевого назначения

4.4.1 Конструкции нижних нежилых этажей могут проектироваться на основе стеновой, каркасной или каркасно-стеновой конструктивных систем из сборного или монолитного железобетона.

4.4.2 Конструктивную систему нижних нежилых этажей следует принимать преимущественно в виде стеновой, регулярной в плане и по высоте. При этом нежилой этаж может иметь большую высоту, а несущие стеновые панели - уширенные (до 4 м) проемы и увеличенную толщину. Толщину нижней стеновой панели допускается увеличивать по сравнению с толщиной панелей жилого этажа не более чем на 4 см. Несущая способность панелей нежилых этажей, а также прочность стыков над и под этими панелями должны быть проверены расчетом.

При наличии нерегулярности конструктивной системы верхних жилых этажей и нижних нежилых этажей следует предусматривать переходные или распределительные конструкции (балки, плиты, технические этажи).

4.4.3 Каркасные конструктивные системы в нижних нежилых этажах предусматривают в следующих случаях:

- для встроенных учреждений и предприятий, имеющих зальные помещения;

- для встроенно-пристроенных учреждений и предприятий с залами, глубина которых превышает ширину жилого дома (15-20 м), с торговой площадью от 650 до 1000 .

При проектировании пристроенных объемов (в т.ч. встроенно-пристроенных) следует использовать преимущественно комбинированные каркасно-стеновые системы.

5 Расчет конструктивных систем крупнопанельных зданий

5.1 Основные принципы расчета конструктивных систем

5.1.1 Конструкции жилых зданий проверяют расчетом по предельным состояниям двух групп: предельным состояниям первой группы, приводящим к полной непригодности эксплуатации конструкций, и по предельным состояниям второй группы, затрудняющим нормальную эксплуатацию конструкций согласно ГОСТ 27751.

5.1.2 Расчет конструктивных систем крупнопанельных зданий выполняется в два этапа:

первый этап -	расчет напряженно-деформированного состояния и устойчивости конструктивной системы;
второй этап -	конструктивный расчет элементов системы.

По результатам расчета на первом этапе оценивают эксплуатационную пригодность конструктивной системы здания на соответствие требованиям действующих нормативных документов. Для этого определяют ряд основных параметров конструктивной системы, значения которых сравнивают с предельно допустимыми значениями, приведенными в СП 20.13330, СП 22.13330, СП 63.13330. Также по результатам расчета на первом этапе определяются усилия и деформации, возникающие в основных несущих конструкциях, а также узлах их сопряжений.

На втором этапе выполняются конструктивные расчеты по прочности, трещиностойкости и деформациям несущих элементов конструктивной системы и узлов их сопряжений на основе усилий, определенных на первом этапе. По результатам указанных расчетов производится конструирование элементов и узлов их сопряжений с учетом требований действующих нормативных документов и настоящего свода правил.

5.1.3 Расчет крупнопанельных зданий на устойчивость против прогрессирующего обрушения выполняется с учетом требований ГОСТ 27751. Данный расчет должен обеспечивать прочность и устойчивость конструктивной системы здания в случае гипотетического локального разрушения его конструкций, как минимум, на время, необходимое для эвакуации людей. Локальное разрушение конструкций здания может быть вызвано различными аварийными воздействиями, не предусмотренными условиями нормальной эксплуатации: взрывы, пожары, карстовые провалы, ударные воздействия транспортных средств, незаконная перепланировка и т.п.

Расчет в случае локального разрушения конструкций производится только по предельным состояниям первой группы. Развитие неупругих деформаций, перемещения конструкций и раскрытие в них трещин в рассматриваемой чрезвычайной ситуации не ограничиваются.

Устойчивость крупнопанельного здания против прогрессирующего обрушения следует обеспечивать наиболее экономичными способами:

- рациональным конструктивно-планировочным решением здания с учетом возможности возникновения рассматриваемой аварийной ситуации;

- конструктивными мерами, обеспечивающими неразрезность конструкций;

- применением материалов и конструктивных решений, обеспечивающих развитие в элементах конструкций и их соединениях пластических деформаций.

Реконструкция здания, в частности, перепланировка и переустройство помещений не должны снижать его устойчивость против прогрессирующего обрушения.

5.2 Требования к расчету конструктивных систем

5.2.1 Для конструктивных систем крупнопанельных зданий необходимо выполнять следующие расчеты:

- расчет горизонтальных перемещений верха;

- расчет форм собственных колебаний;

- расчет устойчивости формы и устойчивости положения (опрокидывание);

- расчет перекосов этажных ячеек;

- расчет максимальной (средней) осадки, разности осадок фундамента;

- расчет прогибов плит перекрытий;

- расчет ускорений колебаний перекрытий верхних этажей;

- расчет усилий и перемещений, возникающих в несущих элементах, а также узлах их сопряжений, по результатам общего расчета конструктивной системы.

5.2.2 Расчеты конструктивной системы в общем случае следует выполнять в пространственной постановке с учетом совместной работы надземной и подземной части здания, а также фундамента и основания под ним.

5.2.3 Расчеты конструктивной системы следует выполнять для стадии монтажа с учетом стадийности возведения (при существенном изменении расчетной ситуации) и для стадии эксплуатации.

5.2.4 При расчете конструктивных систем крупнопанельных зданий следует учитывать податливость связей между несущими железобетонными элементами и конструктивные особенности горизонтальных и вертикальных стыков конструкций.

5.2.5 Предельно допустимая величина ускорения колебаний в уровне перекрытия верхнего жилого этажа здания, возникающая в результате пульсаций скоростного напора ветра, устанавливается в соответствии с требованиями СП 20.13330.

5.2.6 Горизонтальные перемещения верха конструктивной системы определяют при действии нагрузок, соответствующих расчетной ситуации по предельным состояниям второй группы (постоянные, длительные и кратковременные вертикальные и горизонтальные нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке, равным 1,0). Также необходимо учитывать податливость соединений и работу основания.

Величина горизонтальных перемещений верха здания не должна превышать предельно допустимой величины, установленной согласно требованиям СП 20.13330.

5.2.7 Расчет перекосов вертикальных этажных ячеек выполняют от неравномерности вертикальных и горизонтальных деформаций соседних несущих конструкций стен. Данный расчет выполняют с учетом стадий возведения, а также времени и длительности приложения нагрузок. В расчете необходимо учитывать податливость соединений и работу основания.

Величина перекосов вертикальных ячеек не должна превышать , где - высота этажа, равная расстоянию между срединными плоскостями плит смежных этажей.

5.2.8 Расчет на устойчивость формы и положения выполняют на действие расчетных постоянных, длительных и кратковременных нагрузок с учетом работы основания.

Запас по устойчивости формы конструктивной системы должен быть не менее чем двукратным. Запас по устойчивости характеризует превышение эксплуатационной нагрузки на конструктивную систему, при которой возникает возможность потери общей устойчивости здания.

Расчет конструктивной системы на устойчивость положения (опрокидывание) выполняют на действие опрокидывающего (от горизонтальной нагрузки) и удерживающего (от вертикальной нагрузки) моментов. Величины моментов принимают относительно крайней точки фундамента. Коэффициент запаса по устойчивости положения конструктивной системы должен быть более 1.5.

5.2.9 Прогибы из плоскости плит перекрытий и панелей несущих стен определяют при действии нагрузок, отвечающих соответствующей расчетной ситуации по предельным состояниям второй группы (постоянные и временные длительные нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке, равным 1,0).

Предельно допустимая величина прогибов устанавливается в соответствии с требованиями СП 20.13330.

5.2.10 Расчет основания (несущей способности и деформации) следует выполнять в соответствии с СП 22.13330, СП 24.13330 и других действующих нормативных документов на действие усилий, полученных по результатам расчета общей конструктивной системы здания. Предельные осадки основания ограничиваются в соответствии с требованиями СП 22.13330.

Возникающие вследствие деформаций основания крены здания должны ограничиваться, исходя из условий эксплуатации технологического оборудования, указанных в задании на проектирование.

Предельно допустимые значения совместных неравномерных деформаций основания и здания устанавливаются расчетом исходя из обеспечения необходимой прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций.

5.3 Расчетные модели конструктивных систем крупнопанельных зданий

5.3.1 Разработку расчетных моделей следует выполнять преимущественно в пространственной постановке с учетом работы основания. Допускается использовать упрощенные расчетные модели (одно- и двухмерные) на предварительных этапах проектирования. При разработке расчетных моделей следует учитывать указания приложения И.

5.3.2 Расчетная модель должна отвечать принятым проектным решениям, включать в себя данные о нагрузках и воздействиях на здание, а также данные о физико-механических свойствах материалов. Расчетная модель здания должна отражать конструктивные особенности используемых стыков здания.

5.3.3 При выполнении расчетов конструктивной системы численными методами следует применять специальные верифицированные и сертифицированные в Российской Федерации программные комплексы.

6 Расчеты элементов и стыков

6.1 Расчет фундаментов

6.1.1 Расчет железобетонных конструкций фундаментов выполняется на действие внутренних усилий от внешних нагрузок, которые следует принимать по результатам расчета напряженно-деформированного состояния конструктивной системы крупнопанельного здания по расчетным моделям, указанным в 5.3. При этом необходимо учитывать возможное изменение расчетной схемы фундамента в процессе монтажа и эксплуатации.

6.1.2 Конструкции фундаментов необходимо рассчитывать по предельным состояниям первой и второй групп в соответствии с СП 63.13330, СП 20.13330, СП 22.13330 и другими действующими нормативными документами с учетом, при необходимости, специфических свойств грунта (мерзлые, просадочные и т.п.).

6.1.3 Расчет конструкций фундаментов необходимо выполнять для различных стадий монтажа здания и его эксплуатации. При этом для различных стадий необходимо учитывать возможное изменение краевых условий.

6.2 Расчет стен

6.2.1 Внутренние усилия в стенах от внешних нагрузок и воздействий следует принимать по результатам расчета напряженно-деформированного состояния конструктивной системы крупнопанельного здания по расчетным моделям, указанным в 5.3. При этом необходимо учитывать изменение расчетной схемы стены в процессе изготовления, транспортирования и монтажа.

6.2.2 Конструктивные элементы стен необходимо рассчитывать по предельным состояниям первой и второй групп в соответствии с СП 63.13330.

Необходимо выполнять расчет прочности опорных зон стен в соответствии с приложением Б настоящего свода правил.

6.2.3 Расчет конструктивных элементов стен необходимо выполнять для стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации.

6.2.4 Расчетную длину стен , имеющих жесткие горизонтальные опоры в уровне перекрытий, при расчете на внецентренное сжатие с учетом продольного изгиба определяют по формуле

, (6.1)

где - высота этажа в свету (между плитами перекрытий);

- коэффициент, зависящий от жесткости узла сопряжения стен с перекрытиями и принимаемый равным:

0,8 - при жестких узлах;

1,0 - при шарнирных узлах;

0,9 - при платформенном опирании сборных плит перекрытий. При этом в случае одностороннего опирания плиты перекрытий должны быть заведены на стену не менее чем на 0,8t, где t - толщина стены.

В остальных случаях коэффициент определяется методами строительной механики и принимается не менее 0,8.

- коэффициент, учитывающий влияние стен перпендикулярного направления.

Закрепление простенков в местах их сопряжения со стенами перпендикулярного направления следует учитывать в случае, когда расстояние d между стенами, которые примыкают к простенку, не более , а расстояние от свободного края простенка до примыкающей к нему стены - более . Сборные стены, кроме того, должны быть соединены между собой замоноличенными сварными арматурными связями, расположенными не реже чем через 100 см по высоте стены.

Коэффициент для указанных выше случаев следует определять по формуле

, (6.2)

а для участка между свободным краем простенка и примыкающей к нему стеной по формуле

, (6.3)

где d - ширина рассматриваемого простенка.

В остальных случаях .

6.2.5 При расчете прочности горизонтальных сечений стен в качестве расчетных сечений необходимо принимать опорные и средние сечения.

6.3 Расчет плит

6.3.1 Внутренние усилия в плитах от внешних нагрузок и воздействий следует принимать по результатам расчета напряженно-деформированного состояния конструктивной системы крупнопанельного здания по расчетным моделям, указанным в 5.3. При этом необходимо учитывать изменение расчетной схемы плиты в процессе изготовления, транспортирования, монтажа и ее положения в здании (торец, последний этаж и пр.)

6.3.2 Конструктивные элементы плит необходимо рассчитывать по предельным состояниям первой и второй групп в соответствии с СП 63.13330.

6.3.3 При расчете по предельным состояниям первой группы изгибающие моменты от частичного защемления в платформенных стыках не учитываются, и плиты рассчитываются как свободно опертые. Свободное опирание по статической схеме эквивалентно опиранию на подвижные шарниры. Углы плит, опертых по контуру и трем сторонам, считаются закрепленными от подъема, что соответствует положению плит в реальных зданиях на всех этажах.

При расчете плит перекрытий по предельным состояниям второй группы частичное защемление в платформенных стыках от всех нагрузок, действующих сверх собственного веса плит, учитывается для всех междуэтажных перекрытий при применении раствора швов проектной марки М100 и выше.

Для учета частичного защемления опорных зон плит и предотвращения образования в них нормальных трещин расчет на частичное защемление выполняют согласно приложению Е настоящего свода правил.

6.3.4 При расчете конструктивных элементов плит по предельным состояниям второй группы следует учитывать физическую нелинейность материала плит.

6.3.5 Расчет конструктивных элементов плит необходимо выполнять для стадий изготовления, транспортирования, монтажа и эксплуатации. При этом для различных стадий необходимо учитывать возможное изменение краевых условий плит.

6.3.6 Допускается выполнять расчет конструктивных элементов плит по прочности методом предельного равновесия.

6.4 Расчет узлов сопряжений и связей

6.4.1 При расчете узлов сопряжений и связей между конструктивными элементами необходимо выполнять расчет по предельным состояниям первой группы.

6.4.2 Усилия в узлах сопряжений и связях следует принимать по результатам расчета напряженно-деформированного состояния конструктивной системы крупнопанельного здания по расчетным моделям, указанным в 5.3. При этом следует учитывать фактическую возможность восприятия узлами сопряжений действующих усилий в процессе монтажа и последующей эксплуатации здания (например, возможность восприятия платформенным стыком вертикальных растягивающих усилий только при специальных мероприятиях).

6.4.3 Расчет по прочности горизонтальных стыков конструктивных элементов крупнопанельных зданий следует проводить по приложению Б настоящего свода правил. При этом для платформенного стыка с двухсторонним опиранием плит перекрытий заполнение раствором пространства между торцами смежных плит в расчете жесткости и несущей способности не учитывается.

6.4.4 При расчете горизонтальных стыков конструктивных элементов в случае значительной разницы изгибных жесткостей элементов над и под стыком, необходимо расчетным путем определять зону передачи вертикальных напряжений.

6.4.5 Расчет по прочности вертикальных стыков конструктивных элементов крупнопанельных зданий следует проводить по приложению В настоящего свода правил.

6.4.6 Расчет бетонных и растворных шпонок между плитами перекрытия на сдвиг следует проводить по приложению Г настоящего свода правил.

При расчете необходимо учитывать, что участки шпонок, в которых возникают растягивающие напряжения поперек шва, в расчете на сдвиг не учитываются.

При расчете прочности бетонных или растворных шпонок на сдвиг, учитывая хрупкий характер их разрушения, сдвиговые усилия необходимо принимать с учетом коэффициента надежности по материалу равным 1,50.

7 Конструктивные требования

7.1 Основные положения

7.1.1 В общем случае конструирование элементов крупнопанельных зданий выполняют согласно требованиям СП 63.13330, а также настоящего свода правил.

ГАРАНТ:

Нумерация пунктов приводится в соответствии с источником

7.2.2 Класс пожарной опасности и предел огнестойкости для сборных элементов крупнопанельных зданий устанавливают согласно требованиям [1], СП 2.13130, и других нормативных документов по пожарной безопасности.

7.2 Плиты перекрытий

7.2.1 Железобетонные плиты перекрытий следует проектировать из бетона класса по прочности на сжатие не менее В15, для преднапряженных конструкций плит - не менее В20.

7.2.2 В качестве рабочей ненапрягаемой продольной и поперечной арматуры железобетонных плит, устанавливаемой по расчету, следует применять преимущественно арматуру класса А240, А400 (А400С), А500 (А500С) или В500, Вр500. В качестве напрягаемой арматуры следует применять преимущественно канаты К7 классов К1400-К1700 и высокопрочную холоднодеформированную проволоку классов Вр1200-Вр1600. Минимальный процент армирования плит принимается в соответствии с СП 63.13330.

Минимальный диаметр горячекатанной арматуры принимают не менее 6 мм, холоднодеформированной - не менее 3 мм.

7.2.3 Сплошные плиты перекрытий армируются продольной арматурой (отдельными стержнями или сетками) в двух направлениях, установленных по верхней и нижней граням плит. Для сплошных плит с пролетом 6 м и более предусматривается предварительно напряженное армирование.

7.2.4 Пустоты в многопустотных плитах перекрытий располагают преимущественно поперек опор. При платформенном стыке многопустотных плит перекрытий со стенами предусматривают конструктивно-технологические меры повышения прочности опорных сечений - заделку приопорных участков монолитным бетоном классом по прочности не ниже класса плит перекрытий. Заделку пустот выполняют в заводских условиях или на строительной площадке при помощи установленных заранее отсекателей бетона (заглушек). Глубина заделки пустот принимается не менее трех глубин опирания плиты.

7.2.5 Размещение и количество монтажных петель или отверстий, используемых для подъема плит, принимают такими, чтобы исключить необходимость дополнительного армирования изделий на монтажные и транспортные воздействия.

7.2.6 При устройстве в сплошных плитах перекрытий каналов для скрытой электропроводки диаметр данных каналов принимается не более 30 мм.

Заделку сквозных технологических и коммуникационных отверстий в плитах перекрытий выполняют растворами на безусадочных цементах.

7.2.7 Размеры проемов и отверстий в многопустотных плитах безопалубочного формования необходимо ограничивать следующими величинами (l/b), мм;

- при расположении на углу или на поперечном торце плиты: 600/400;

- при расположении на продольном торце плиты и в средней части плиты: 100/400.

Размер отверстия l относится к длинной стороне плиты.

Круглые отверстия в средней части плиты - 200 мм.

Отверстия выполняют в заводских условиях в свежеуложенном бетоне во время производственного процесса либо на строительной площадке при помощи специального фрезерного или бурового оборудования. Пробивка отверстий и проемов в плитах безопалубочного формования не допускается.

При толщинах плит безопалубочного формования более 300 мм размеры отверстий b уменьшаются на 200 мм, диаметр круглых отверстий принимается не более 135 мм.

При ширине проемов b, превышающей ширину плиты, следует предусматривать специальные конструктивные мероприятия по их усилению, например, устройство обрамляющих проемы специальных стальных или монолитных балок. Указанные мероприятия должны иметь соответствующие расчетные обоснования согласно СП 63.13330 и СП 16.13330.

7.2.8 При конструировании многопустотных плит безопалубочного формования необходимо учитывать следующие дополнительные требования:

- армирование (напрягаемая или ненапрягаемая арматура) должно быть распределено равномерно по ширине элементов;

- максимальное расстояние между осями ненапрягаемой арматуры в плитах не должно превышать 300 мм;

- в наиболее удаленных ребрах необходимо располагать, как минимум, один арматурный элемент (напрягаемый или ненапрягаемый);

- при ширине элементов более 1200 мм следует предусматривать продольную ненапрягаемую арматуру в направлении ширины элемента. Диаметр данной арматуры принимается не менее 5 мм, расстояние между стержнями - не менее 500 мм;

- минимальное количество напрягаемых арматурных элементов принимается следующим:

- при ширине элемента 1200 мм и более - не менее 4;

- при ширине элемента от 600 до 1200 мм - не менее 3;

- при ширине элемента до 600 мм - не менее 2;

- толщина ребер принимается не менее наибольшего из следующих значений h/10 и 20 мм (h - толщина плиты);

- толщина полок принимается не менее наибольшего из следующих значений 1,5h и 20 мм (h - толщина плиты).

7.3 Стеновые панели

7.3.1 Класс бетона по прочности на сжатие для стен принимают не ниже В15.

7.3.2 В качестве рабочей продольной арматуры железобетонных стен, устанавливаемой по расчету, применяют преимущественно арматуру класса А240, А400 (А400С), А500 (А500С) или В500. Минимальный процент армирования стен принимается в соответствии с СП 63.13330.

7.3.3 Сборные железобетонные элементы стен, а также внутренние несущие слои наружных трехслойных стен армируют продольной вертикальной и горизонтальной арматурой (в виде плоских или пространственных арматурных каркасов, отдельных стержней), установленной симметрично у боковых сторон стены и соединенной между собой поперечной арматурой.

Расстояние между стержнями рабочей вертикальной арматуры по одной грани панели (шаг вертикальных каркасов) принимается не более 400 мм, между стержнями горизонтальной арматуры - не более 600 мм. Площадь сечения вертикальной арматуры устанавливается по расчету, но принимается не менее требуемой для внецентренно сжатых железобетонных элементов. Диаметр вертикальных и горизонтальных стержней принимается не менее 8 мм. Поперечные стержни (перпендикулярные плоскости панели) следует располагать по вертикали с шагом не более 20d, где d - диаметр продольных стержней каркаса, по горизонтали - не более 600 мм.

Если требуемая по расчету площадь сечения продольной вертикальной арматуры меньше площади сечения, соответствующей минимальному проценту армирования, то в железобетонных панелях внутренних стен допускается принимать расстояние между стержнями вертикальной арматуры - не более 600 мм, между стержнями горизонтальной арматуры - не более 1000 мм.

7.3.4 Армирование соединительных ребер в трехслойных наружных стеновых панелях следует назначать по расчету, в том числе с учетом усилий от температурных климатических воздействий.

7.3.5 Наружный слой трехслойных панелей с гибкими связями армируется сеткой из стержней диаметром не менее 5 мм с шагом не более 200x200 мм.

7.3.6 Для соединения наружного и внутреннего слоев панели предусматривают металлические или неметаллические связи. Подъемные петли и арматурные выпуски для соединения панели с другими конструкциями здания следует размещать во внутреннем слое панели.

7.3.7 Металлические и неметаллические связи трехслойных панелей должны обеспечивать передачу усилий от наружного слоя на внутренний несущий слой. При этом конструкция связей и их расположение по полю стены не должны создавать препятствия для свободных температурных деформаций наружного слоя.

7.3.8 Необходимо предусматривать три типа гибких связей между внутренним и наружным бетонными слоями наружных трехслойных панелей; подвески, подкосы и распорки.

Подвески предназначены для передачи вертикальной нагрузки от наружного бетонного слоя панели на внутренний несущий слой. Подвески конструируют так, чтобы они обеспечивали передачу вертикальных нагрузок на внутренний слой без участия других связей панели. С этой целью подвеска должна иметь растянутый и сжатый подкосы, надежно заанкеренные в наружном и внутреннем слоях панели. Металлические связи составных панелей допускается выполнять в виде податливых соединений закладных деталей. Панель должна иметь не менее двух подвесок.

Подкосы предназначены для фиксации положения наружного слоя относительно внутреннего и ограничения взаимного сдвига слоев в горизонтальной плоскости. Подкосы конструируют по типу подвесок, но располагают в горизонтальной плоскости.

Распорки предназначены для передачи от наружного слоя на внутренний горизонтальных нагрузок от ветра и других воздействий. Распорки допускается использовать для фиксации положения плитного теплоизоляционного материала при бетонировании панели.

7.3.9 Металлические связи следует выполнять из коррозионно-стойких сортов стали. Допускается применять гибкие связи из стержней горячекатаной стали классов А240, А400, А500, В500 и Вр500 с противокоррозионным покрытием, обеспечивающим требуемый срок службы гибкой связи. Рецептуру и толщину противокоррозионных покрытий следует назначать с учетом требований СП 28.13330.

7.3.10 Конструктивное армирование бетонных стеновых панелей следует принимать двухсторонним из плоских или гнутых вертикальных и горизонтальных каркасов или отдельных стержней, объединенных в единый арматурный каркас.

Установку конструктивных вертикальных и горизонтальных каркасов выполняют по площади и периметру стеновой панели. Расстояние между стержнями вертикальной арматуры по одной грани панели (шаг вертикальных каркасов) принимается не более 1 м.

Площадь сечения конструктивной вертикальной и горизонтальной арматуры, устанавливаемой у каждой из сторон панели, следует принимать не менее 0,2 . Диаметр конструктивной продольной арматуры стеновых панелей принимается не менее 5 мм, диаметр поперечной арматуры - не менее 4 мм.

7.3.11 В местах устройства проемов (оконных, дверных и пр.) в сборных железобетонных панелях следует предусматривать установку дополнительной арматуры, окаймляющей проемы, сечением не менее сечения рабочей арматуры (того же направления), требуемой по расчету как для сплошной конструкции. Проемы в сборных бетонных панелях также окаймляются конструктивной арматурой. Для ограничения раскрытия трещин в углах проемов предусматривается дополнительное армирование наклонными стержнями, Г-образными сетками или другими способами (Рисунок 7.1). По низу дверных проемов в панелях следует предусматривать железобетонную перемычку или арматурный каркас.

7.3.12 Простенки шириной 0,6 м и менее должны иметь не менее двух вертикальных каркасов, соединенных между собой с двух сторон горизонтальными стержнями с шагом не более 0,3 м.

7.3.13 Армирование перемычек над проемами выполняют преимущественно плоскими арматурными каркасами с заведением за ширину проема не менее, чем на длину анкеровки, обеспечивающими восприятие поперечных сил и изгибающих моментов.

7.3.14 В сборных элементах стен следует предусматривать закладные детали для транспортирования и монтажа конструкций. Размещение закладных деталей принимают таким, чтобы исключить необходимость дополнительного армирования.

7.4 Фундаменты

7.4.1 Конструирование несущих железобетонных фундаментов выполняют с учетом требований СП 63.13330, СП 22.13330, СП 24.13330 и других действующих нормативных документов.

7.4.2 Класс бетона по прочности на сжатие для фундаментов принимают не менее В20, марку по водонепроницаемости - не менее W6. Содержание арматуры в плитных фундаментах следует принимать не менее 0,3%.

7.5 Узлы сопряжений и связи

7.5.1 Шпоночные соединения вертикальных стыков стен проектируют преимущественно распределенными по всей высоте стыка.

7.5.2 Длина анкеровки связей в продольных швах между сборными плитами перекрытий должна составлять не менее 100d для стержней с прямыми концами и для стержней, имеющих специальные анкерующие средства (крюки, лапки и пр.), где - диаметр связей.

7.5.3 Ширина продольных швов между сборными элементами плит должна составлять не менее 20 мм при элементах с высотой сечения до 250 мм и не менее 30 мм для элементов большей высоты. При этом должна быть обеспечена возможность размещения стыкуемой арматуры или закладных деталей и их высококачественной сварки. Заделка продольных швов выполняется цементно-песчаными растворами согласно 4.1.9. При использовании плит безопалубочного формования заделка продольных швов выполняется мелкозернистым бетоном класса по прочности не ниже В25 с учетом требований приложения Ж настоящего свода правил.

7.5.4 Для замоноличивания труднодоступных или трудноконтролируемых мест стыка используют технологию заполнения шва раствором или цементной пастой под давлением, либо применяют растворы или цементную пасту на расширяющемся цементе.

7.5.5 Размеры сварных швов, выполняемых при изготовлении стальных закладных деталей и при соединении их при монтаже в стыках сборных элементов, следует рассчитывать согласно требованиям СП 16.13330.

7.5.6 Ширина вертикальных швов между стеновыми панелями должна составлять не менее 20 мм в свету.

Библиография

[1] Федеральный закон от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности"