Приложение K (справочное). Проектирование и испытания подъемных проушин

Приложение K
(справочное)

Проектирование и испытания подъемных проушин

K.1 Общие положения

В настоящем приложении установлены общие требования к проектированию, испытаниям и техническому обслуживанию подъемных проушин (включая подъемные переводники проушин), используемых для подъема или перемещения оборудования, входящего в область применения настоящего стандарта. Необходимо также соблюдать положения ИСО 10423 и DNV 2.7-1, касающиеся принципов расчета конструкций, несмотря на то, что требования DNV 2.7-1 распространяются только на сетки и контейнеры, а не непосредственно на все оборудование. В данном приложении используется минимальный коэффициент безопасности 5 для одной точки подъема или 3 - при использовании двух или более точек подъема и максимальный угол 45°. Значения допустимых напряжений и коэффициентов безопасности в настоящем приложении основаны на 85 % предела текучести материала.

Общие принципы проектирования подъемных устройств см. в ИСО 13628-1.

K.2 Общие проектные требования

K.2.1 Общие положения

Подъемные проушины в отношении оборудования с точки зрения проектирования и испытаний делятся на две категории: для стационарного оборудования и оборудования многократного применения. Требования к проектированию и испытаниям подъемного оборудования многократного применения более жесткие, поскольку это оборудование работает в циклическом режиме подъемных операций на протяжении периода эксплуатации.

K.2.2 Материалы

K.2.2.1 Пластичность

Основные элементы и точки подъема (проушины) подъемного оборудования следует изготавливать из материалов, имеющих достаточную пластичность по отношению к постоянной деформации до потери способности выдерживать нагрузки при температурах, при которых используется оборудование.

K.2.2.2 Сертификация и контроль

Основные элементы подъемного оборудования по траектории действия нагрузок и в точках подъема (проушинах) должны проходить сертификацию и NDE в соответствии с 5.4.4.

K.2.2.3 Коррозия

Несмотря на то что вопросы, касающиеся коррозии, не являются предметом специального рассмотрения настоящего приложения, необходимо учитывать основные аспекты коррозии в случае выполнения подъемных операций после длительного воздействия агрессивной окружающей среды, а также возможного повреждения защитных систем. При выявлении коррозии в результате визуального осмотра необходимо проведение повторной сертификации.

K.2.3 Заводские размеры

K.2.3.1 Общие положения

Основные размеры проушин необходимо рассчитывать в соответствии с правилами проектирования, приведенными ниже (см. рисунок K.1) и общей формой серьги.

Обзор проектных нагрузок и напряжений см. в K.3.

Допуски на изготовление проушин приведены в таблице K.1.

Таблица K.1 - Допуски на изготовление проушин

Размер	Описание	Допуски на изготовление, мм (дюйм)
L	Длина проушины	0,76 ( 0,030)
DH	Диаметр отверстия	0,38 ( 0,015)
R	Минимальное расстояние от центра болтового отверстия до кромки проушины	0,76 ( 0,030)
t	Толщина проушины	0,76 ( 0,030)
h	Толщина сварного шва проушины ( для швов с полным проплавлением)	Не требуется
Н	Высота от основания до центра отверстия проушины	0,76 ( 0,030)

K.2.3.2 Болтовое отверстие проушины

Недопустимо превышение величины зазора между пальцем серьги и отверстием проушины D_H более 6 % диаметра пальца серьги В, как показано в неравенстве (K.1). Плотность посадки предупреждает возникновение избыточных напряжений между пальцем и отверстием. Необходимо убедиться, что 6 % зазор учитывает допуски размеров отверстия серьги, пальца и толщины покрытия пальца и отверстия проушины.

(K.1)

Снижение менее 6 % снижает диаметральный зазор, осложняя центрирование серьги и проушины для установки пальца. Для обеспечения необходимого зазора нужно установить более жесткие требования к зазорам при изготовлении.

Отверстия под пальцы в проушинах должны быть высверлены или расточены. Не допускается выполнение отверстий газопламенной резкой.

K.2.3.3 Толщина проушины

Необходимо выбирать толщину проушины t не менее 75 % ширины захвата серьги А, как показано в неравенстве (K.2); см. DNV 2.7-1:

.

(K.2)

Пример - Если А = 60,96 мм (2,40 дюйма), тогда t   0,75 х 60,96 = 45,72 (0,75 х 2,40 = 1,80 дюйма). Для предотвращения избыточного зазора между проушиной и серьгой, добавить фиксирующую пластину или увеличить толщину проушины для минимизации зазора. Допустимо увеличивать толщину до "стандартной" толщины пластины 50,80 мм (2,0 дюйма).

Недопустимо увеличивать толщину проушины до 90 % ширины захвата серьги А для обеспечения надлежащего зазора при сопряжении серьги с проушиной, как показано в неравенстве (K.3)

.

(K.3)

Пример - Если А = 60,96 мм (2,40 дюйма), то t   0,90 х 60,96 = 54,864 мм (0,90 х 2,40 = 2,16 дюйма). В этом случае также допустимо увеличивать толщину до "стандартной" толщины пластины 50,80 мм (2,0 дюйма).

Расчеты напряжений с учетом значений t см. в K.3.3.

1 - ширина захвата серьги А; 2 - диаметр пальца серьги B; 3 - внутренняя длина серьги С; 4 - толщина проушины серьги N; 5 - ширина фланца серьги F; 6 - минимальное расстояние от центра отверстия под палец до кромки проушины R; 7 - диаметр отверстия D_H; 8 - расстояние от основания до центра отверстия проушины Н; 9 - толщина сварного шва проушины, равная t/h - для швов с полным проплавлением h; 10 - длина проушины L; 11 - толщина проушины t; 12 - угол скоса кромки для подготовки к сварке

Рисунок K.1 - Формы и размеры серьги и проушины (без соблюдения масштаба)

K.2.3.4 Максимальный радиус проушины

В конструкции проушины следует предусмотреть свободное перемещение серьги и стропа без задевания проушины.

Как правило, радиус проушины R принимают равным от 1,75 до 2 диаметров отверстия проушины D_H. Расчеты напряжений с учетом R см. в K.3.3. Значение R более 2,0 может быть использовано в случае, если расчетное значение напряжения срыва превышает предусмотренный предел текучести, при условии недопущения возникновения проблем с зазором для коуша каната внутри проушины серьги. Расчет напряжения срыва см. в K.3.3.3.2.

Для подъемных переводных проушин изготавливаемых машинной обработкой из прутковой заготовки ширина серьги L должна быть приблизительно равна упорному НД резьбового подъемного переводного профиля.

K.2.3.5 Расстояние от основания до оси отверстия под палец проушины и высота сварного шва

Расстояние от основания проушины до оси отверстия под палец проушины должно быть достаточным для предотвращения соприкосновения захвата серьги со сварным швом.

Данное требование обеспечивается добавлением зазоров, как показано в уравнении (K.4)

,

(K.4)

где - проектная нагрузка на проушину, как определено в K.3.1;

С - зазор, равный 12,7 мм (0,5 дюйма) - для серьги с F_p  57 827 Н (13 000 фунтов); 25,4 мм (1,0 дюйма) - для серьги с F_p > 57 827 Н (13 000 фунтов).

Расчет напряжений с учетом высоты сварного шва h, см. в K.3.3.

Для подъемных переводников, изготовленных из прутковой заготовки (см. рисунок K.2) Н рассчитывают по уравнению (K.5):

в единицах измерения СИ

;

(K.5)

в единицах USC ^*

------------------------------

^*_{Американская система измерений.}

------------------------------

.

L - длина проушины; R - минимальное расстояние от центра отверстия под палец до кромки проушины; t - толщина проушины; Н - высота от основания до отверстия проушины; r - радиус внутренней галтели (типовой для обеих сторон)

------------------------------

^a_{Зона материала, удаленного фрезерованием.}

------------------------------

Рисунок K.2 - Размеры проушины для подъемного переводника (без соблюдения масштаба)

K.2.3.6 Длина проушины

Приблизительная длина проушины рассчитывается исходя из геометрических характеристик проушины со скосами 60° по уравнению (K.6)

(K.6)

Расчет напряжений с учетом длины проушины L см. в K.3.3.

K.2.4 Дополнительные проектные требования

Ниже приведены дополнительные проектные требования:

- проушины не должны выступать за границы подъемной конструкции во избежание их повреждения другим оборудованием; см. DNV 2.7-1;

- подъемные точки следует размещать с учетом исключения возникновения риска соприкосновения стропов с подъемной конструкцией или грузом при нормальном использовании; см. DNV 2.7-1;

- для предупреждения воздействия боковых изгибающих моментов проушины и стропы следует выровнять относительно точки приложения подъемной силы. То есть следует обеспечить приложение нагрузки на строп в одной плоскости с пластиной; см. DNV 2.7-1;

- в некоторых случаях система стропов и их закрепление на проушине могут поместить проушину вдоль плоскости "наименьшего" момента инерции конструкционного элемента, на котором закреплена проушина (наиболее восприимчивы конструкционные узкополочные и широкополочные двутавровые балки). Необходимо уделять особое внимание выявлению таких ослабленных ориентации и упрочнению конструкционных балок элементами жесткости, пластинами, сдвоенными промежуточными опорами и т.п., в соответствии с конкретными условиями;

- в некоторых случаях анкерные пластины, приваренные угловыми сварными швами, используют для заполнения пространства между проушиной и захватом серьги. Толщину данной анкерной пластины можно не учитывать при расчете напряжения срыва;

- при проведении сварочных операций в целях предупреждения деформации конструкционного элемента, на котором закреплена проушина (в случаях, когда толщина проушины более чем на 6,35 мм (0,25 дюйма) превышает размер поперечного сечения конструкционного элемента) могут быть использованы упрочняющие элементы, такие как элементы жесткости, пластины, сдвоенные промежуточные опоры и т.п., в соответствии с конкретными условиями;

- проушины следует располагать таким образом, чтобы оставалось достаточное пространство для проведения NDE сварных швов и контрольного испытания нагружением; см. 5.3.2 и 5.4.4.

K.3 Методы проектирования и критерии

K.3.1 Конструкция стационарного подъемного оборудования

K.3.1.1 Общие положения

Стационарное оборудование поднимается во время изготовления, транспортировки и монтажа. Данное оборудование не поднимается в процессе эксплуатации.

K.3.1.2 Конструкция основных элементов несущих точек стационарного подъемного оборудования

Основные элементы ненесущих точек стационарного подъемного оборудования следует проектировать в соответствии с 5.3.1.6 или 5.3.1.7.

Таблица K.2 - Проектирование точек подъема для подводного стационарного подъемного оборудования

Применение	Коэффициент усиления нагрузки для учета динамических и асимметричных условий
FAT/SIT, подъем на земле и судостроительном предприятии	1,0
Подъем в морских условиях до 15 000 кг (33 000 фунтов)	2,0 a)
Подъем в морских условиях свыше 15 000 кг (33 000 фунтов)	1,5 a)
Подводные установки ("мокрые")	2,0 b)
а) Наименее консервативный коэффициент усиления нагрузки (LAF) может использоваться на базе общепризнанных промышленных стандартов [например, DNV 2.7-1 или DNV "Правила производства морских работ (VMO)" (часть 2, глава 5)], или общепризнанных промышленных стандартов, указанных конечным потребителем, обеспечивая, что важные нагрузки, такие как специальные условия нагружения (например, нагрузка тягового троса, ветровые нагрузки и т.п.), динамические нагрузки (например, тип емкости, такелажное оборудование и т.п.), асимметричные нагрузки (например, заводские допуски точек подъема, подъем несколькими крюками и т.п.) надлежащим образом рассчитаны и документально оформлены, и точно установлены условия окружающей среды. В настоящем стандарте минимальный коэффициент безопасности (S.F.) для серьги и проволочного каната должен быть равен 5. b) Для погружного (подводного) подъемов проушины и другие подъемные принадлежности/оборудование должны быть рассчитаны с минимальным коэффициентом усиления нагрузки 2,0 [см. API RP 2A-WSD (раздел 2.4.2С)]. Экстремальные гидродинамические усилия/условия или используемые размеры и типы судов могут требовать применение LAF более 2,0. Рекомендации см. в DNV "Правила производства морских работ (VMO)" (часть 2, глава 6 "Подводные операции").

При проектировании и определении размеров точек подъема стационарного подъемного оборудования следует использовать следующие уравнения и пример расчета; см. также таблицу K.2.

Общую вертикальную проектную нагрузку для отдельной проушины F_p следует рассчитывать по формуле (K.7); см. DNV 2.7-1

,

(K.7)

где - коэффициент усиления нагрузки LAF;

Р - максимальный общий вес оборудования при перевозке и монтаже.

Для двух и более проушин, расчетную нагрузку для каждой проушины F_p следует рассчитывать по формуле (K.8); см. DNV 2.7-1

,

(K.8)

где следует использовать значение n в пределах не более 4 и не менее 2.

Угол отклонения от вертикали используется при проектировании, а угол отклонения от горизонтали (90 - ) - при маркировке.

Пример - Для угла , для диапазона от 0° до 45° от вертикали, максимальный угол составляет 45° (см. рисунок K.3); максимальная проектная нагрузка может быть выражена следующим образом

.

(K.9)

Коэффициент усиления нагрузки добавлен для дополнительного повышения эксплуатационных характеристик.

K.3.2 Проектирование подъемного оборудования многократного применения

K.3.2.1 Общие положения

Подъемное оборудование многократного применения в течение периода эксплуатации поднимается неоднократно.

Пример - Инструмент для работы с трубами, переводники бурильной колонны, соответствующие транспортные опоры, рамы LWRP, испытательные тумбы и т.п.

K.3.2.2 Проектирование конструкции точек подъема для подъемного оборудования многократного применения

При проектировании конструкции точек подъема для подъемного оборудования многократного применения следует учитывать расчетные напряжения, составляющие не более 85 % минимального предела текучести материала проушины при проектной нагрузке, превышающей в три раза БРН оборудования для подъема с использованием более одной точки подъема или в пять раз БРН оборудования при использовании одной точки подъема.

При использовании более одной точки подъема в конструкции следует предусматривать, что подъем может быть выполнен с (n - 1) опор, где n - это число точек подъема.

При использовании более одной точки подъема в расчете следует принимать во внимание влияние на расчетное усилие в точке подъема угла отклонения стропа от вертикали, показанного на рисунке K.3.

Общая вертикальная проектная нагрузка для одной точки подъема, как показывает формула (K.10), составляет

,

(K.10)

где Р - максимальный общий вес оборудования при транспортировке и монтаже.

Для двух или более точек подъема проектную нагрузку для каждой точки подъема F_p следует рассчитывать по формуле (K.11)

,

(K.11)

Угол отклонения от вертикали используется при проектировании, а угол отклонения от горизонтали (90 - ) - при маркировке.

Пример - Для угла для диапазона от 0° до 45° от вертикали максимальный угол составляет 45° (см. рисунок K.3); максимальная проектная нагрузка может быть выражена следующим образом

.

(K.12)

Примечание - Для точек подъема подъемного оборудования многократного применения коэффициент усиления нагрузки k_LAF не применяется.

K.3.2.3 Проектирование основных элементов несущих точек подъемного оборудования многократного применения

При проектировании конструкций основных элементов по траектории приложения нагрузки следует учитывать расчетные напряжения, составляющие не более 85 % минимального предела текучести материала при проектной нагрузке, превышающей в 2,5 раза БРН оборудования.

Расчет конструкции по траектории приложения нагрузки выполняют по формулам (K.13) и (K.14):

,

(K.13)

,

(K.14)

где - расчетная нагрузка основного элемента,

- минимальное напряжение сдвига;

- безопасная нагрузка оборудования.

K.3.3 Методология расчетов

K.3.3.1 Общие положения

Угол отклонения стропа определяется, как показано на рисунке K.3.

Рисунок K.3 - Графическое представление подъемного узла, показывающее угол отклонения стропа от вертикали

Для проушин подъемных переводников следует использовать следующие значения проектных нагрузок F_p.

Общую вертикальную расчетную нагрузку на проушину подъемного переводника F_p определяют по формуле (K.15)

,

(K.15)

где Р - максимальная вертикальная грузоподъемность конструкции резьбы подъемного переводника при вертикальном подъеме, как правило, 80 % предела текучести формы резьбы.

K.3.3.2 Безопасная рабочая нагрузка на проушину

БРН на проушину F_SWL рассчитывают по формуле (K.16):

,

(K.16)

где Р - вес оборудования плюс груз и оснастка;

n - число проушин.

Изготовителю следует документально оформить значение безопасной рабочей нагрузки для обеспечения соответствующего контрольного испытания проушины нагрузкой.

K.3.3.3 Основа расчета размеров толщины пластины проушины

K.3.3.3.1 Основные положения

Нижеприведенные критерии позволяют обеспечить напряжения в "опасных точках" болтового отверстия ниже минимального заданного предела текучести; см. DNV 2.7-1.

K.3.3.3.2 Напряжение срыва

Напряжение срыва STO рассчитывают по формулам (K.17) и (K.18):

,

(K.17)

,

(K.18)

где R - минимальное расстояние от центра отверстия пальца серьги до кромки проушины;

- проектная нагрузка проушины;

t - толщина проушины;

- диаметр отверстия проушины;

- заданный предел текучести материала проушины.

Недопустимо превышение величины напряжения срыва S_TO заданного предела текучести S_Y материала проушины.

При расчете напряжения срыва не учитываются анкерные пластины.

В уравнении (K.17) цифра "3" представляет собой коэффициент концентрации напряжений для отверстия пальца серьги; применим как для отдельной точки подъема, так и для нескольких точек подъема.

Допустимо использование материала с более высоким пределом текучести в случае, если рассчитанное значение напряжения срыва превышает предел текучести материала или значение R более 50,4 мм (2,0 дюйма), при условии гарантии отсутствия проблем с зазором для коуша каната внутри проушины серьги.

При использовании дополнительных анкерных пластин размеры дополнительных пластин следует выбирать равными длине проушины L и высоте сварного шва проушины h в качестве минимальной толщины дополнительной пластины.

Настоящий стандарт требует, чтобы эти детали были приварены с использованием сварных швов с полным проплавлением; см. также DNV 2.7-1 (раздел 3.3). В случае если проушина выполнена штампованной или заодно с конструкцией, а нагрузка передается непосредственно на конструкцию (см. пример на рисунке K.2), то выполнение сварки с полным проплавлением для проушины не требуется.

Конфигурации сварного шва см. в ИСО 10423.

K.3.3.3.3 Напряжение сдвига в угловом сварном шве в результате действия горизонтальной составляющей силы

Параметры, используемые в формулах (K.19) - (K.29), основаны на классических уравнениях моделирования угловых сварных швов и рассчитываются для подтверждения необходимой прочности сварного шва для выдерживания напряжений сдвига и изгибающих напряжений.

Напряжение сдвига S_s рассчитывают по формуле (K.19)

,

(K.19)

где - усилие сдвига, воздействующее на сварной шов проушины, равное ;

- расчетная нагрузка на проушину;

- угол отклонения стропа, как показано на рисунке K.3;

- общая площадь сварного шва, равная 2  [0,707  h  (L + t)];

h - размер сварного шва (с полным проплавлением), равный 0,5  t;

t - толщина проушины;

L - длина проушины.

Расчет напряжения сдвига S_s может также быть выполнен по формуле (K.20)

.

(K.20)

Допустимые напряжения для стыковых и угловых сварных швов при сдвиге определяют с использованием коэффициента безопасности сварного шва при сдвиге, равном 0,577/0,40 или 1,44 (на основе энергетической теории деформаций в качестве критерия разрушения), как показано в неравенстве (K.21)

,

(K.21)

где - заданный предел текучести материала проушины и материала сварного шва.

K.3.3.3.4 Растягивающее напряжение в угловом сварном шве в результате действия вертикальной составляющей силы

Растягивающее напряжение S_T рассчитывают по формуле (K.22)

,

(K.22)

где - растягивающее усилие, воздействующее на сварной шов проушины, равное ; Т_р и все другие компоненты определены в K.3.3.3.3.

Расчет растягивающего напряжения S_T может быть выполнен также по формуле (K.23)

.

(K.23)

Допустимое напряжение для стыкового сварного шва при растяжении составляет 0,6  S_Y, что вытекает из неравенства (K.24)

.

(K.24)

K.3.3.3.5 Изгибающее напряжение в результате действия горизонтальной составляющей силы

Изгибающее напряжение S_B рассчитывают по формуле (K.25)

,

(K.25)

где М - изгибающий момент, равный ;

у - расстояние от нейтральной оси до конца сварного шва, равное ;

- момент инерции сварного шва, равный 0,707 h  I_u;

- единичный момент инерции сварного шва, равный ;

h - размер сварного шва (с полным проплавлением), равный 0,5  t.

(Техническая поправка 1 к ИСО 13628-4:2010 от 15.06.2011)

Допустимое напряжение стыкового сварного шва приведено в неравенстве (K.26)

,

(K.26)

где - расчетное напряжение сдвига материала основания проушины и материала сварного шва.

K.3.3.3.6 Теория максимальных напряжений сдвига

Общее прямое вертикальное напряжение S_D является результатом наложения растягивающего и изгибающего напряжений S_T и S_B, как показано в формуле (K.27)

.

(K.27)

Максимальное напряжение сдвига сварного шва max в соответствии с формулой (K.28) равно

,

(K.28)

где - напряжение сдвига сварного шва проушины;

- изгибающее напряжение сварного шва проушины;

- растягивающее напряжение сварного шва проушины.

Допустимое напряжение для стыкового и углового сварных швов на сдвиг для коэффициента безопасности сварного шва на сдвиг, равное 0,577/0,40 или 1,44 (энергетическая теория деформаций как критерий разрушения), показано в неравенстве (K.29)

,

(K.29)

где - расчетное напряжение сдвига материала основания проушины и материала сварного шва.

K.4 Испытания подъемного оборудования

K.4.1 Испытания основных элементов стационарного подъемного оборудования

Стационарное подъемное оборудование следует испытывать при 1 БРН (испытание нагрузкой при подъеме): испытание таких конструкций под нагрузкой, превышающей их БРН, не требуется. Допустимо заменять испытания расчетами и использованием сертифицированных материалов и выполнением объемного и поверхностного NDE основных элементов в случае невозможности проведения испытаний. БРН для таких элементов равна исходному весу плюс весу оснастки.

В случае целесообразности магнитопорошковую дефектоскопию (МРЕ) или контроль методом проникающих жидкостей (LP) следует проводить на основных элементах по траектории действия нагрузки и сварных швах проушины после испытания под нагрузкой в дополнение к NDE, проводимом в процессе изготовления. До проведения испытаний под нагрузкой и завершения MPE/LP контроля недопустимо нанесение покрытия на основные элементы по траектории действия нагрузки и сварные швы проушины.

K.4.2 Испытания основных элементов подъемного оборудования многократного применения

Полную траекторию действия нагрузок для многократно применяемого подъемного оборудования следует испытывать при 1,5 БРН. Сварные швы на подъемных устройствах должны удовлетворять требованиям, указанным в 5.3.2 и 5.4.3. Сварные швы точек подъема и основных элементов по траектории действия нагрузок следует относить к "критическим сварным швам".

Контроль методом MPE/LP следует проводить на конструкционных сварных швах по основной траектории действия нагрузки после контрольных испытаний под нагрузкой. Покрытия не следует наносить на зоны сварных швов до испытаний оборудования под нагрузкой и MPE/LP контроля.

K.4.3 Испытания точек подъема

K.4.3.1 Испытания штампованных точек подъема

Штампованные и расточенные точки подъема выполняют заодно с основными конструкционными элементами подъемного/поднимаемого оборудования. Данные точки подъема не приваривают к подъемному/поднимаемому оборудованию и не требуют дополнительных испытаний, поскольку они изготовлены из штампованного материала, качество которого выше качества сборных точек подъема.

Штампованные и расточенные проушины не требуют дополнительных испытаний под нагрузкой после испытаний основных элементов. MPE/LP контроль должен быть проведен для проушин в зонах срыва после испытаний конструкции под нагрузкой.

Примечание - Зона срыва для проведения контроля выделена серым цветом, где r - радиус сварного шва в основании проушины.

Рисунок K.4 - Зона NDE на штампованных проушинах

Недопустимо нанесение покрытия на зоны срыва до успешного завершения испытаний под нагрузкой и методом МРЕ.

K.4.3.2 Испытания сборных точек подъема

Сборные точки подъема приваривают к основным элементам подъемного/поднимаемого оборудования или изготавливают из пластины. Как правило, сборные точки подъема используют на подъемных рамах. Для подтверждения прочности проушины, достаточной для предотвращения срыва, а также прочности, достаточной для предотвращения разрушения сварного шва, необходимо проведение дополнительных испытаний, вследствие изготовления точки подъема из серийной пластины либо ее приварки к корпусу.

Сборные точки подъема должны быть испытаны локально под 2,5-кратной нагрузкой от БРН конкретной точки подъема. Эти испытания предназначены для проверки точки подъема на срыв и испытания сварного шва. На рисунке K.5 показана конфигурация для локализованных испытаний точек подъема.

1 - гидравлический или механический силовой цилиндр; 2 - узкополочная двутавровая балка с опорой проушины

------------------------------

^а_{Зону вокруг подъемной проушины следует рассчитать с учетом необходимого зазора и конструкции опоры для испытаний на вертикальное растяжение.}

------------------------------

Рисунок K.5 - Локализованные испытания сборных подъемных проушин

Контроль MPE/LP должен быть выполнен на сварных швах точек подъема и зонах срыва после локализованных испытаний под нагрузкой, как показано на рисунке K.5; эти испытания являются дополнительными к испытаниям, проводимым при изготовлении. На рисунке K.6 серым цветом показаны зоны для проведения NDE после локализованных испытаний проушин под нагрузкой.

Рисунок K.6 - Зоны NDE на сборных проушинах

В зонах сварных швов и зонах срыва до завершения испытаний под нагрузкой и MPE/LP контроля недопустимо нанесение покрытий.

K.5 Техническое обслуживание подъемного оборудования

K.5.1 Техническое обслуживание оборудования многократного применения

Точки подъема и основные элементы должны ежегодно проходить контроль со стороны компетентных органов/квалифицированных специалистов. Квалифицированные специалисты - это специалисты, располагающие необходимыми знаниями, опытом и подготовкой/сертификацией для выполнения контроля подъемного оборудования. NDE следует проводить в соответствии с DNV 2.7-1.

По завершении контроля инспектор готовит сертификат подъемного оборудования. По решению инспектора может потребоваться проведение испытаний на растяжение и NDE. Перед проведением испытаний на растяжение или NDE необходимо удалить покрытие. Следует подготовить приспособления для конкретной конструкции точки подъема с целью обеспечения возможности выполнения регулярного контроля и испытаний на растяжение/NDE.

K.5.2 Техническое обслуживание стационарного подъемного оборудования

Для стационарного подъемного оборудования отсутствуют требования к регулярным испытаниям и техническому обслуживанию проушин, поскольку доступ к оборудованию для проведения таких операций затруднен. При извлечении оборудования, установленного с использованием существующих точек подъема и конструкций, необходимо использовать проверенные на практике инженерные решения.