Вы можете открыть актуальную версию документа прямо сейчас.
Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.
Приложение 1
Рекомендуемое
Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента
1. При расчете свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента в соответствии со схемой, приведенной на чертеже, следует различать две стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт".
В первой стадии грунт, окружающий сваю, рассматривается как упругая линейно-деформируемая среда, характеризуемая коэффициентом постели ,
(
).
Расчетные значения коэффициента постели грунта на боковой поверхности сваи допускается определять по формуле
, (1)
где К - коэффициент пропорциональности, (
), принимаемый в зависимости от вида грунта, окружающего сваю, по табл.1;
z - глубина расположения сечения сваи в грунте, м, для которой определяется коэффициент постели, по отношению к поверхности грунта при высоком ростверке или к подошве ростверка при низком ростверке;
- коэффициент условий работы.
Во второй стадии в верхней части грунта, окружающего сваю, образуется зона предельного равновесия (пластическая зона), характеризуемая прочностным коэффициентом пропорциональности .
Расчет свай в случае многорядного их расположения в фундаменте с ростверком, опирающимся на грунт, при отсутствии сейсмических воздействий допускается производить с учетом возможности последовательного развития первой и второй стадий напряженно-деформированного состояния грунта. В этом случае производится двухстадийный расчет свай, а коэффициент условий работы в формуле (1) принимается
. Во всех остальных случаях следует производить одностадийный расчет свай применительно к условиям возможного развития только первой стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт", принимая коэффициент условий работы
в формуле (1) равным 3.
2. Расчет свай на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента должен включать:
а) расчет несущей способности свай в случае возможности развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта в соответствии с условием
, (2)
где H - расчетное значение поперечной силы, кН (тc), действующей на одну сваю;
- несущая способность сваи, определяемая в соответствии с требованиями п. 10;
- коэффициент надежности, принимаемый равным 1,4;
б) проверку устойчивости грунта, согласно п.13, в случае, когда расчет ведется с допущением развития только первой стадии напряженно-деформированного состояния грунта;
в) расчет свай по деформациям, включающий проверку соблюдения условий допустимости расчетных значений горизонтального перемещения головы сваи и угла ее поворота
:
, (3)
, (4)
где ,
- расчетные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, определяемые согласно указаниям п.5;
,
- предельные значения соответственно горизонтального перемещения головы сваи, м, и угла ее поворота, рад, устанавливаемые в задании на проектирование здания или сооружения;
г) проверку сечений свай по сопротивлению материала по предельным состояниям первой и второй групп (по прочности, по образованию и раскрытию трещин) на совместное действие расчетных усилий - вертикальной силы, изгибающего момента и поперечной силы; указанный расчет выполняется в зависимости от материала сваи согласно требованиям п. 3.6; расчетные значения изгибающих моментов и поперечных сил, действующих в различных сечениях сваи, должны определяться согласно требованиям пп. 8 и 9 в случае возможности допущения развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, а в остальных случаях - согласно требованиям пп. 14 и 15.
Таблица 1
Грунты, окружающие сваи, и их характеристики |
Коэффициент пропор- циональности К, кН/м4(тс/м4) |
Прочностный коэф- фициент пропорци- ональности а, кН/м3(тс/м3) |
Пески крупные (0,55 <= e <= 0,7); глины и суглинки твердые (I < 0) L Пески мелкие (0,6 <= e <= 0,75); пески средней крупности (0,55 <= <= e <= 0,7), супеси твердые (I < 0); глины и суглинки туго- L пластичные и полутвердые (0 <= I <= 0,75) L Пески пылеватые (0,6 <= e <= 0,8); супеси пластичные (0 <= I <= 1); L глины и суглинки мягкопластичные (0,5 <= I <= 0,75) L Глины и суглинки текучепластич- ные (0,75 < = I <=1) L Пески гравелистые (0,55 <= e <= <= 0,7); крупнообломочные грунты c песчаным заполнителем Примечания: 1. Меньшие знач высоким значениям показателя тек ристости е песчаных грунтов, ук коэффициента К - соответствен грунтов с промежуточными значени фициента К определяются интерпол 2. Коэффициент К для плотны ше, чем наибольшие значения указ данного вида грунта. |
18 000-30 000 (1800-3000) 12 000-18 000 (1200-1800) 7000-12 000 (700-1200) 4000-7000 (400-700) 50 000-100 000 (5000-10 000) ния коэффициента К с чести I глинистых и L занным в скобках, а о более низким знач ми характеристик I L цией. песков должен прини нных в табл.1 коэфф |
71-92(7,1-9,2) 60-71(6,0-7,1) 44-60(4,4-6,0) 26-44(2,6-4,4) 100-120(10-12) ответствуют более коэффициентов по- большие значения ниям I и е. Для L e значения коэф- аться на 30% вы- циентов К для за- |
3. При расчете с допущением развития второй стадии напряженно-деформируемого состояния грунта за предельное состояние системы "свая - грунт" принимается образование на глубине (в пределах или на границе пластической зоны) пластического шарнира, в котором возникает момент
,
, равный предельному изгибающему моменту, воспринимаемому поперечным сечением сваи. В случае заделки сваи в ростверк последовательно образуются два пластических шарнира: первый - в месте заделки сваи в ростверк, второй - в пределах или на границе пластической зоны. За предельное состояние системы принимается момент образования второго пластического шарнира.
4. Расчет свай по предельным состояниям двух групп выполняется с использованием следующих параметров: приведенной глубины расположения сечения сваи в грунте , приведенной глубины погружения сваи в грунт
, а в случае учета возможности развития второй стадии напряженно-деформированного состояния грунта, кроме того, приведенной глубины пластической зоны
, приведенных расчетных значений поперечной силы
и изгибающего момента
, действующих со стороны ростверка на голову сваи, приведенного значения граничной поперечной силы
, соответствующего границе упругой работы системы "свая - грунт" при
, приведенных значений граничного горизонтального перемещения
и граничного угла поворота
при низком ростверке в уровне его подошвы при
, приведенных значений перемещений
и угла поворота
сваи, которые определяются по формулам:
; (5)
; (6)
; (7)
; (8)
; (9)
, (10)
где z, , l - действительная глубина расположения сечения сваи в грунте, действительная глубина пластической зоны и действительная глубина погружения сваи (ее нижнего конца) в грунт, м;
- коэффициент деформации, 1/м, определяемый по формуле
, (11)
где К - то же, что в формуле (1);
Е - модуль упругости материала сваи, кПа();
I - момент инерции поперечного сечения сваи, ;
- условная ширина сваи, м, принимаемая равной: для свай с диаметром стволов 0,8 м и более
, а для остальных размеров сечений свай
, м;
- коэффициент условий работы, принимаемый согласно п. 1;
d - наружный диаметр круглого или сторона квадратного, или сторона прямоугольного сечения свай в плоскости, перпендикулярной действию нагрузки, м;
- прочностный коэффициент пропорциональности,
(
), определяемый по табл. 1; значения
и
определяются по табл. 2 и 3 при
.
5. Расчетные значения горизонтального перемещения сваи в уровне подошвы ростверка , м, и угол ее поворота
, рад, следует определять по формулам:
; (12)
, (13)
где Н, М - расчетные значения поперечной силы, кН (тс), и изгибающего момента, , действующие на голову сваи (см. чертеж);
- длина участка сваи, м, равная расстоянию от подошвы ростверка до поверхности грунта;
Е, I - то же, что в формуле (11);
,
- горизонтальное перемещение, м, и угол поворота поперечного сечения сваи, рад, в уровне поверхности грунта при высоком ростверке, а при низком ростверке - в уровне его подошвы, определяемые по указаниям п. 7 при двухстадийном расчете и по указаниям п. 12 при одностадийном расчете свай.
Примечание. В настоящем приложении считаются положительными:
момент и горизонтальная сила, приложенные к голове сваи, если момент и сила направлены соответственно по часовой стрелке и вправо;
изгибающий момент и поперечная сила в сечении сваи, если момент и сила, передающиеся от верхней условно отсеченной части сваи на нижнюю, направлены соответственно по часовой стрелке и вправо;
горизонтальное смещение сечения сваи и его поворот, если они направлены соответственно вправо и по часовой стрелке.
6. Горизонтальная сила H, кН (тc), соответствующая границе упругой работы системы "свая - грунт", при двухстадийном расчете определяются по формуле
. (14)
7. Горизонтальное перемещение , м, и угол поворота
, рад, при двухстадийном расчете следует определять по формулам:
а) при
; (15)
; (16)
б) при
; (17)
, (18)
где Н - расчетное значение поперечной силы, кН (тс), прикладываемой к голове сваи;
- граничное значение поперечной силы, определяемой по формуле (14), где
определяется по табл. 2 и 3 в зависимости от значения
при
;
,
- определяются по табл. 2 и 3 в зависимости от значения силы
, рассчитываемой по формуле (8).
Примечание. При приведенной длине сваи следует пользоваться табл. 2 и 3 для
, при этом значение допускаемого перемещения сваи в уровне поверхности грунта не должно превышать 2 см.
8. Расчетный изгибающий момент ,
, поперечную силу
, кН (тс), действующие на глубине z в сечении сваи, следует определять при допущении двух стадий работы системы "свая - грунт" в пределах упругой зоны грунта по формулам:
; (19)
, (20)
где ,
,
,
- приведенные значения фиктивных начальных параметров, определяемые в зависимости от значений H и l по табл. 2 и 3;
,
,
,
- коэффициенты, значения которых принимаются по табл. 4 в зависимости от глубины
.
Таблица 2
Приведенная длина участ- _ ка сваи l |
Параметры для расчета свай при шарнирном их сопряжении с ростверком |
|||||||
_ H |
----- дзета i |
_ u |
--- пси |
_ f u 0 |
--- f пси 0 |
_ f H 0 |
_ f M 0 |
|
2,6 | 0,316 0,388 0,478 0,578 0,682 0,785 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,238 1,603 2,174 3,108 4,772 |
0,642 0,802 1,032 1,377 1,904 2,767 |
1,000 1,238 1,602 2,170 3,082 4,631 |
-0,642 -0,801 -1,030 -1,359 -1,804 -2,340 |
0,316 0,392 0,513 0,730 1,155 2,086 |
0,000 0,000 -0,010 -0,067 -0,279 -0,960 |
2,8 | 0,344 0,422 0,520 0,631 0,748 0,864 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,236 1,594 2,142 2,997 4,389 |
0,643 0,795 1,020 1,349 1,826 2,541 |
1,000 1,236 1,593 2,139 2,973 4,266 |
-0,643 -0,795 -1,018 -1,331 -1,734 -2,168 |
0,344 0,426 0,555 0,778 1,191 2,009 |
0,000 0,000 -0,010 -0,065 -0,260 -0,840 |
3,0 | 0,366 0,450 0,556 0,678 0,808 0,939 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,237 1,593 2,134 2,955 4,216 |
0,644 0,797 1,022 1,347 1,806 2,454 |
1,000 1,237 1,593 2,131 2,932 4,103 |
-0,644 -0,797 -1,020 -1,329 -1,717 -2,110 |
0,366 0,454 0,591 0,823 1,238 2,007 |
0,000 0,000 -0,010 -0,064 -0,252 -0,780 |
3,2 | 0,383 0,472 0,585 0,716 0,860 1,008 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,238 1,598 2,141 2,956 4,167 |
0,648 0,803 1,031 1,360 1,819 2,446 |
1,000 1,238 1,598 2,138 2,932 4,056 |
-0,648 -0,803 -1,029 -1,342 -1,730 -2,114 |
0,383 0,475 0,619 0,862 1,287 2,046 |
0,000 0,000 -0,010 -0,064 -0,250 -0,755 |
3,4 | 0,395 0,487 0,606 0,746 0,903 1,067 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,241 1,604 2,155 2,978 4,183 |
0,653 0,810 1,043 1,379 1,848 2,480 |
1,000 1,241 1,604 2,152 2,955 4,075 |
-0,653 -0,810 -1,141 -1,361 -1,759 -2,150 |
0,395 0,491 0,641 0,893 1,333 2,102 |
0,000 0,000 -0,010 -0,065 -0,251 -0,750 |
3,6 | 0,403 0,497 0,620 0,768 0,935 1,115 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,243 1,611 2,170 3,009 4,233 |
0,658 0,817 1,054 1,398 1,881 2,531 |
1,000 1,243 1,611 2,167 2,985 4,124 |
-0,658 -0,817 -1,052 -1,381 -1,791 -2,199 |
0,403 0,501 0,656 0,916 1,370 2,160 |
0,000 0,000 -0,010 -0,065 -0,254 -0,757 |
3,8 | 0,407 0,503 0,629 0,782 0,967 1,150 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,244 1,616 2,183 3,038 4,321 |
0,661 0,823 1,064 1,415 1,910 2,583 |
1,000 1,244 1,616 2,108 3,014 4,181 |
-0,661 -0,823 -1,062 -1,397 -1,819 -2,247 |
0,407 0,507 0,665 0,932 1,398 2,211 |
0,000 0,000 -0,010 -0,066 -0,258 -0,768 |
4,0 | 0,409 0,507 0,634 0,790 0,941 1,174 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,245 1,620 2,193 3,061 4,342 |
0,664 0,827 1,070 1,427 1,933 2,626 |
1,000 1,245 1,620 2,189 3,037 4,231 |
-0,664 -0,827 -1,068 -1,409 -1,841 -2,285 |
0,409 0,510 0,670 0,941 1,417 2,250 |
0,000 0,000 -0,010 -0,067 -0,260 -0,778 |
Таблица 3
Приведенная длина участ- _ ка сваи l |
Параметры для расчета свай при их жесткой заделке в ростверк |
|||||||
_ H |
----- дзета i |
_ u |
_ M |
_ f u 0 |
--- f пси 0 |
_ f H 0 |
_f M 0 |
|
2,6 | 0,927 0,963 1,061 1,210 1,407 1,656 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,039 1,158 1,374 1,733 2,337 |
-0,943 -0,980 -1,089 -1,275 -1,552 -1,960 |
1,000 1,039 1,158 1,372 1,718 2,258 |
0,000 0,000 0,000 0,009 0,054 0,234 |
0,927 0,964 1,074 1,281 1,644 2,314 |
-0,943 -0,981 -1,094 -1,308 -1,700 -2,471 |
2,8 | 0,947 0,984 1,083 1,232 1,425 1,660 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,039 1,156 1,365 1,709 2,256 |
-0,938 -0,975 -1,081 -1,260 -1,522 -1,890 |
1,000 1,039 1,156 1,363 1,692 2,183 |
0,000 0,000 0,000 0,008 0,052 0,217 |
0,947 0,985 1,096 1,301 1,652 2,273 |
-0,938 -0,975 -1,086 -1,292 -1,663 -2,365 |
3,0 | 0,972 1,010 1,111 1,263 1,457 1,687 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,039 1,155 1,361 1,690 2,202 |
-0,940 -0,977 -1,083 -1,259 -1,512 -1,856 |
1,000 1,039 1,155 1,359 1,676 2,133 |
0,000 0,000 0,000 0,008 0,050 0,204 |
0,972 1,011 1,124 1,331 1,678 2,268 |
-0,940 -0,977 -1,087 -1,291 -1,649 -2,304 |
3,2 | 0,998 1,036 1,141 1,298 1,496 1,729 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,039 1,156 1,361 1,684 2,174 |
-0,947 -0,984 -1,092 -1,269 -1,519 -1,852 |
1,000 1,039 1,156 1,359 1,670 2,108 |
0,000 0,000 0,000 0,008 0,049 0,197 |
0,998 1,037 1,154 1,365 1,714 2,291 |
-0,947 -0,984 -1,096 -1,300 -1,655 -2,286 |
3,4 | 1,021 0,061 1,169 1,331 1,537 1,777 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,040 1,157 1,363 1,685 2,168 |
-0,957 -0,995 -1,105 -1,285 -1,538 -1,870 |
1,000 1,040 1,574 1,361 1,672 2,102 |
0,000 0,000 0,000 0,008 0,049 0,194 |
1,021 1,062 1,182 1,398 1,755 2,333 |
-0,957 -0,995 -1,109 -1,316 -1,673 -2,298 |
3,6 | 1,040 1,081 1,192 1,360 1,574 1,825 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,040 1,159 1,367 1,692 2,174 |
-0,968 -1,007 -1,118 -1,303 -1,562 -1,900 |
1,000 1,040 1,159 1,365 1,678 2,109 |
0,000 0,000 0,000 0,008 0,049 0,194 |
1,040 1,082 1,206 1,428 1,794 2,382 |
-0,968 -1,007 -1,123 -1,334 -1,698 -2,328 |
3,8 | 1,054 1,096 1,210 1,383 1,606 1,867 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,040 1,160 1,371 1,700 2,188 |
-0,977 -1,017 -1,131 -1,320 -1,586 -1,933 |
1,000 1,040 1,160 1,369 1,686 2,122 |
0,000 0,000 0,000 0,008 0,050 0,195 |
1,054 1,097 1,224 1,452 1,827 2,429 |
-0,977 -1,017 -1,136 -1,352 -1,723 -2,364 |
4,0 | 1,064 1,107 1,223 1,400 1,629 1,901 |
0,00 0,30 0,60 0,90 1,20 1,50 |
1,000 1,041 1,162 1,375 1,708 2,203 |
-0,982 -1,026 -1,142 -1,334 -1,606 -1,964 |
1,000 1,041 1,162 1,373 1,694 2,137 |
0,000 0,000 0,000 0,009 0,050 0,197 |
1,064 1,108 1,237 1,470 1,853 2,469 |
-0,985 -1,026 -1,146 -1,366 -1,775 -2,399 |
Во второй стадии работы сваи расчетный изгибающий момент , поперечную силу
, кН (тc), действующие на глубине
в пределах пластической зоны грунта, следует определять по формулам:
; (21)
, (22)
где - глубина расположения сечения сваи в грунте, м, в пределах пластической зоны по отношению к подошве низкого ростверка.
9. В случае жесткой заделки сваи в ростверк, если исключается возможность поворота ее головы (например, в жесткий ростверк с двумя рядами свай или более, установленных в направлении действия горизонтальной силы), в формуле (21) вместо М следует принимать расчетный момент заделки , действующий в месте сопряжения сваи с ростверком.
Расчетный момент заделки ,
, определяется по формуле
, (23)
где - приведенный момент, определяемый по табл. 3 в зависимости от значений
.
10. Несущая способность системы "свая - грунт" при действии горизонтальной силы определяется по формулам:
1) для сваи, не имеющей жесткой заделки в ростверк,
, (24)
где - расстояние, м, от поверхности грунта до местоположения пластического шарнира, которое определяется из уравнения
, (25)
здесь е - эксцентриситет приложения внешней нагрузки к свае, м;
- предельный изгибающий момент, воспринимаемый поперечным сечением сваи, с учетом продольной силы,
;
- коэффициент, равный единице, кроме случаев расчета фундаментов распорных сооружений, для которых
;
- коэффициент, учитывающий долю постоянной нагрузки в суммарной нагрузке, определяемый по формуле
, (26)
где - момент от внешних постоянных нагрузок в сечении фундамента на уровне нижних концов свай,
;
- то же, от внешних временных расчетных нагрузок,
;
- коэффициент, принимаемый
, за исключением случаев расчета:
а) особо ответственных сооружений, для которых при принимается
и при
принимается
; при промежуточных значениях
значение
определяется интерполяцией;
б) фундаментов с однорядным расположением свай на внецентренно приложенную вертикальную сжимающую нагрузку, для которых следует принимать независимо от значения
;
11. При статическом расчете свай в составе куста, если допускается возможность развития второй стадии напряженно-деформированного состояния системы "свая - грунт", следует учитывать их взаимодействие. В этом случае расчет производится как для одиночной сваи, но коэффициенты пропорциональности К и умножаются на понижающий коэффициент
, определяемый по формуле
, (28)
где - коэффициент, учитывающий уплотнение грунта при погружении свай и принимаемый:
для забивных свай сплошного сечения и
для остальных видов свай;
d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи, м;
; (29)
,
- координаты оси i-й сваи в плане, причем горизонтальная нагрузка приложена в направлении оси х;
,
- то же, для j-й сваи.
Произведение в формуле (28) распространяется только на сваи куста, непосредственно примыкающие к i-й свае.
12. При одностадийном расчете свай горизонтальное перемещение , м, и уго
Если вы являетесь пользователем интернет-версии системы ГАРАНТ, вы можете открыть этот документ прямо сейчас или запросить по Горячей линии в системе.