Строительные нормы и правила СНиП 2.02.03-85 "Свайные фундаменты" (утв. постановлением Госстроя СССР от 20 декабря 1985 г. N 243) (документ не действует)

Строительные нормы и правила СНиП 2.02.03-85
"Свайные фундаменты"
(утв. постановлением Госстроя СССР от 20 декабря 1985 г. N 243)

Срок введения в действие 1 января 1987 г.

Взамен СНиП II-17-77

ГАРАНТ:

Приказом Минрегиона России от 27 декабря 2010 г. N 786 утверждена и введена в действие с 20 мая 2011 г. актуализированная редакция настоящего документа с шифром СП 24.13330.2011

Отдельные части настоящих СНиП, указанные в Перечне национальных стандартов и сводов правил, утвержденном распоряжением Правительства РФ от 21 июня 2010 г. N 1047-р, признаны обязательными для применения для обеспечения соблюдения требований Технического регламента о безопасности зданий и сооружений

О статусе данного документа см. письмо Минрегиона России от 15 августа 2011 г. N 18529-08/ИП-ОГ

В развитие обязательных положений настоящих норм разработан СП 50-102-2003 "Проектирование и устройство свайных фундаментов", одобренный постановлением Госстроя РФ от 21 июня 2003 г. N 96

Настоящие нормы распространяются на проектирование свайных фундаментов вновь строящихся и реконструируемых зданий и сооружений.

Настоящие нормы не распространяются на проектирование свайных фундаментов зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, свайных фундаментов машин с динамическими нагрузками, а также опор морских нефтепромысловых и других сооружений, возводимых на континентальном шельфе при глубине погружения опор более 35 м.

Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых в районах с наличием или возможностью развития опасных геологических процессов (карстов, оползней и т.п.), следует проектировать с учетом дополнительных требований соответствующих нормативных документов, утвержденных или согласованных Госстроем СССР.

1. Общие положения

1.1. Выбор конструкции фундамента (свайного, на естественном или искусственном основании), а также вида свай и типа свайного фундамента (например, свайных кустов, лент, полей) следует производить исходя из конкретных условий строительной площадки, характеризуемых материалами инженерных изысканий, расчетных нагрузок, действующих на фундамент, на основе результатов технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений фундаментов (с оценкой по приведенным затратам), выполненного с учетом требований по экономному расходованию основных строительных материалов и обеспечивающего наиболее полное использование прочностных и деформационных характеристик грунтов и физико-механических свойств материалов фундаментов.

1.2. Свайные фундаменты следует проектировать на основе результатов инженерно-геодезических, инженерно-геологических, инженерно-гидрометеорологических изысканий строительной площадки, а также на основе данных, характеризующих назначение, конструктивные и технологические особенности проектируемых зданий и сооружений и условия их эксплуатации, нагрузки, действующие на фундаменты, с учетом местных условий строительства.

Проектирование свайных фундаментов без соответствующего и достаточного инженерно-геологического обоснования не допускается.

1.3. Результаты инженерных изысканий должны содержать данные, необходимые для выбора типа фундамента, в том числе свайного, для определения вида свай и их габаритов (размеров поперечного сечения и длины сваи, расчетной нагрузки, допускаемой на сваю) с учетом прогноза возможных изменений (в процессе строительства и эксплуатации) инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки строительства, а также вида и объема инженерных мероприятий по ее освоению.

В материалах изысканий должны быть приведены данные полевых и лабораторных исследований грунтов, а в необходимых случаях, устанавливаемых проектной организацией, проектирующей свайные фундаменты, - результаты испытаний натурных свай статической и динамической нагрузками.

Должны быть также приведены геологические разрезы с данными о напластованиях грунтов, расчетных значениях их физико-механических характеристик, используемых в расчетах по двум группам предельных состояний, с указанием положения установленного и прогнозируемого уровней подземных вод, а при наличии результатов зондирования - графики зондирования.

Примечание. Испытания свай, производимые в процессе строительства в соответствии с требованиями СНиП 3.02.01-83, являются только контрольными для установления качества свайных фундаментов и соответствия их проекту.

ГАРАНТ:

Взамен СНиП 3.02.01-83 постановлением Госстроя СССР от 4 декабря 1987 г. N 280 с 1 июля 1988 г. введены в действие СНиП 3.02.01-87

1.4. В проектах свайных фундаментов должно предусматриваться проведение натурных измерений деформаций оснований и фундаментов в случаях применения новых или недостаточно изученных конструкций зданий и сооружений или их фундаментов, возведения ответственных зданий и сооружений в сложных инженерно-геологических условиях, а также при наличии в задании на проектирование специальных требований по измерению деформаций.

1.5. Свайные фундаменты, предназначенные для эксплуатации в условиях агрессивной среды, следует проектировать с учетом требований СНиП 2.03.11-85, а деревянные конструкции свайных фундаментов - также с учетом требований по защите их от гниения, разрушения и поражения древоточцами.

2. Виды свай

2.1. По способу заглубления в грунт надлежит различать следующие виды свай:

а) забивные железобетонные, деревянные и стальные, погружаемые в грунт без его выемки с помощью молотов, вибропогружателей, вибровдавливающих и вдавливающих устройств, а также железобетонные сваи-оболочки, заглубляемые вибропогружателями без выемки или с частичной выемкой грунта и не заполняемые бетонной смесью;

б) сваи-оболочки железобетонные, заглубляемые вибропогружателями с выемкой грунта и заполняемые частично или полностью бетонной смесью;

в) набивные бетонные и железобетонные, устраиваемые в грунте путем укладки бетонной смеси в скважины, образованные в результате принудительного отжатия (вытеснения) грунта;

г) буровые железобетонные, устраиваемые в грунте путем заполнения пробуренных скважин бетонной смесью или установки в них железобетонных элементов;

д) винтовые.

2.2. По условиям взаимодействия с грунтом сваи следует подразделять на сваи-стойки и висячие.

К сваям-стойкам надлежит относить сваи всех видов, опирающиеся на скальные грунты, а забивные сваи, кроме того, на малосжимаемые грунты.

Примечание. К малосжимаемым грунтам относятся крупнообломочные грунты с песчаным заполнителем средней плотности и плотным, а также глины твердой консистенции в водонасыщенном состоянии с модулем деформации Е > 50 000 кПа (500 кгс/см2).

Силы сопротивления грунтов, за исключением отрицательных (негативных) сил трения на боковой поверхности свай-стоек, в расчетах их несущей способности по грунту основания на сжимающую нагрузку не должны учитываться.

К висячим сваям следует относить сваи всех видов, опирающиеся на сжимаемые грунты и передающие нагрузку на грунты основания боковой поверхностью и нижним концом.

Примечание. Отрицательными (негативными) силами трения называются силы, возникающие на боковой поверхности сваи при осадке околосвайного грунта и направленные вертикально вниз.

2.3. Забивные железобетонные сваи размером поперечного сечения до 0,8 м включ. и сваи-оболочки диаметром 1 м и более следует подразделять:

а) по способу армирования - на сваи и сваи-оболочки с ненапрягаемой продольной арматурой с поперечным армированием и на предварительно напряженные со стержневой или проволочной продольной арматурой (из высокопрочной проволоки и арматурных канатов) с поперечным армированием и без него;

б) по форме поперечного сечения - на сваи квадратные, прямоугольные, таврового и двутаврового сечений, квадратные с круглой полостью, полые круглого сечения;

в) по форме продольного сечения - на призматические, цилиндрические и с наклонными боковыми гранями (пирамидальные, трапецеидальные, ромбовидные);

г) по конструктивным особенностям - на сваи цельные и составные (из отдельных секций);

д) по конструкции нижнего конца - на сваи с заостренным или плоским нижним концом, с плоским или объемным уширением (булавовидные) и на полые сваи с закрытым или открытым нижним концом или с камуфлетной пятой.

Примечание. Сваи забивные с камуфлетной пятой устраивают путем забивки полых свай круглого сечения в нижней части с закрытым стальным полым наконечником с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетонной смесью и устройством с помощью взрыва камуфлетной пяты в пределах наконечника. В проектах свайных фундаментов с применением забивных свай с камуфлетной пятой следует предусматривать указания о соблюдении требований правил производства буровзрывных работ, в том числе при определении допускаемых расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.

2.4. Набивные сваи по способу устройства разделяются на:

а) набивные, устраиваемые путем погружения инвентарных труб, нижний конец которых закрыт оставляемым в грунте башмаком или бетонной пробкой, с последующим извлечением этих труб по мере заполнения скважин бетонной смесью;

б) набивные виброштампованные, устраиваемые в пробитых скважинах путем заполнения скважин жесткой бетонной смесью, уплотняемой виброштампом в виде трубы с заостренным нижним концом и закрепленным на ней вибропогружателем;

в) набивные в выштампованном ложе, устраиваемые путем выштамповки в грунте скважин пирамидальной или конусной формы с последующим заполнением их бетонной смесью.

2.5. Буровые сваи по способу устройства разделяются на:

а) буронабивные сплошного сечения с уширениями и без них, бетонируемые в скважинах, пробуренных в пылевато-глинистых грунтах выше уровня подземных вод без крепления стенок скважин, а в любых грунтах ниже уровня подземных вод - с закреплением стенок скважин глинистым раствором или инвентарными извлекаемыми обсадными трубами;

б) буронабивные полые круглого сечения, устраиваемые с применением многосекционного вибросердечника;

в) буронабивные с уплотненным забоем, устраиваемым путем втрамбовывания в забой скважины щебня;

г) буронабивные с камуфлетной пятой, устраиваемые путем бурения скважин с последующим образованием уширения взрывом и заполнением скважин бетонной смесью;

д) буроинъекционные диаметром 0,15 - 0,25 м, устраиваемые путем нагнетания (инъекции) мелкозернистой бетонной смеси или цементно-песчаного раствора в пробуренные скважины;

е) сваи-столбы, устраиваемые путем бурения скважин с уширением или без него, укладки в них омоноличивающего цементно-песчаного раствора и опускания в скважины цилиндрических или призматических элементов сплошного сечения со сторонами или диаметром 0,8 м и более;

ж) буроопускные сваи с камуфлетной пятой, отличающиеся от буронабивных свай с камуфлетной пятой (см. подп."г") тем, что после образования камуфлетного уширения в скважину опускают железобетонную сваю.

Примечания: 1. Обсадные трубы допускается оставлять в грунте только в случаях, когда исключена возможность применения других решений конструкции фундаментов (при устройстве буронабивных свай в пластах грунтов со скоростью фильтрационного потока более 200 м/сут., при применении буронабивных свай для закрепления действующих оползневых склонов и в других обоснованных случаях).

2. При устройстве буронабивных свай в пылевато-глинистых грунтах для крепления стенок скважин допускается использовать избыточное давление воды.

2.6. Железобетонные и бетонные сваи следует проектировать из тяжелого бетона.

Для забивных железобетонных свай с ненапрягаемой продольной арматурой, на которые отсутствуют государственные стандарты, а также для набивных и буровых свай необходимо предусматривать бетон класса не ниже В15, для забивных железобетонных свай с напрягаемой арматурой - не ниже В22,5.

Для коротких набивных и буровых свай (длиной менее 3,5 м) в обоснованных случаях допускается предусматривать применение тяжелого бетона класса не ниже В7,5.

2.7. Железобетонные ростверки свайных фундаментов для всех зданий и сооружений, кроме опор, мостов, гидротехнических сооружений и больших переходов воздушных линий электропередачи, следует проектировать из тяжелого бетона класса, не ниже:

      для сборных ростверков   - В15

      "монолитных"             - В12,5.

Для опор больших переходов воздушных линий электропередачи класс бетона сборных и монолитных ростверков следует принимать В22,5 и В15 соответственно.

Для опор мостов класс бетона свай и свайных ростверков следует назначать в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84, для гидротехнических сооружений - СНиП 2.06.06-85.

2.8. Бетон для замоноличивания железобетонных колонн в стаканах свайных ростверков, а также оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, предъявляемыми к бетону для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже класса В12,5.

Примечание. При проектировании мостов и гидротехнических сооружений класс бетона для замоноличивания сборных элементов свайных фундаментов должен быть на ступень выше по сравнению с классом бетона соединяемых сборных элементов.

2.9. Марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости свай и свайных ростверков следует назначать, руководствуясь требованиями ГОСТ 19804.0-78, СНиП 2.03.01-84, для мостов и гидротехнических сооружений - соответственно СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.06.06-85.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 19804.0-78 постановлением Госстроя СССР от 28 ноября 1991 г. N 23 с 1 июля 1992 г. введен в действие ГОСТ 19804-91

2.10. Деревянные сваи должны быть изготовлены из бревен хвойных пород (сосны, ели, лиственницы, пихты) диаметром 22 - 34 см и длиной 6,5 и 8,5 м, соответствующих требованиям ГОСТ 9463-72.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 9463-72 постановлением Госстандарта СССР от 21 апреля 1988 г. N 33 с 1 января 1991 г. введен в действие ГОСТ 9463-88

Бревна для изготовления свай должны быть очищены от коры, наростов и сучьев. Естественная коничность (сбег) бревен сохраняется. Размеры поперечного сечения, длина и конструкция пакетных свай принимаются по результатам расчета и в соответствии с особенностями проектируемого объекта.

Примечание. Возможность применения для деревянных свай бревен длиной более 8,5 м допускается только по согласованию с предприятием-изготовителем свай.

2.11. Стыки бревен или брусьев в стыкованных по длине деревянных сваях и в пакетных сваях осуществляются впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны быть расположены вразбежку на расстоянии один от другого не менее 1,5 м.

3. Основные указания по расчету

3.1. Расчет свайных фундаментов и их оснований должен быть выполнен по предельным состояниям:

а) первой группы:

по прочности материала свай и свайных ростверков (см. п.3.6);

по несущей способности грунта основания свай (см. п.3.10);

по несущей способности оснований свайных фундаментов, если на них передаются значительные горизонтальные нагрузки (подпорные стены, фундаменты распорных конструкций и др.) или если основания ограничены откосами или сложены крутопадающими слоями грунта и т.п. (см. п.3.13);

б) второй группы:

по осадкам оснований свай и свайных фундаментов от вертикальных нагрузок (см. п.3.15, разд.6);

по перемещениям свай (горизонтальным , углам поворота головы свай ) совместно с грунтом оснований от действия горизонтальных нагрузок и моментов (см. рекомендуемое приложение 1);

по образованию или раскрытию трещин в элементах железобетонных конструкций свайных фундаментов (см. п.3.6).

3.2. Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах свайных фундаментов, коэффициенты надежности по нагрузке, а также возможные сочетания нагрузок следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.01.07-85 с учетом указаний СНиП 2.02.01-83.

Значения нагрузок необходимо умножать на коэффициенты надежности по назначению, принимаемые согласно "Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций", утвержденным Госстроем СССР.

3.3. Расчет свай, свайных фундаментов и их оснований по несущей способности необходимо выполнять на основные и особые сочетания нагрузок, по деформациям - на основные сочетания.

3.4. Нагрузки, воздействия, их сочетания и коэффициенты надежности по нагрузке при расчете свайных фундаментов мостов и гидротехнических сооружений следует принимать согласно требованиям СНиП 2.03.05-84 и СНиП 2.06.06-85.

3.5. Все расчеты свай, свайных фундаментов и их оснований следует выполнять с использованием расчетных значений характеристик материалов и грунтов.

Расчетные значения характеристик материалов свай и свайных ростверков следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, СНиП II-23-81, СНиП II-25-80, СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.06.06-85.

Расчетные значения характеристик грунтов следует определять по указаниям СНиП 2.02.01-83, а расчетные значения коэффициентов постели грунта , окружающего сваю, следует принимать по указаниям рекомендуемого приложения 1.

Расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи R и на боковой поверхности сваи следует определять по указаниям разд.4.

При наличии результатов полевых исследований, проведенных в соответствии с требованиями разд.5, несущую способность грунта основания свай следует определять с учетом данных статического зондирования грунтов, испытаний грунтов эталонными сваями или по данным динамических испытаний свай. В случае проведения испытаний свай статической нагрузкой несущую способность грунта основания сваи следует принимать по результатам этих испытаний.

3.6. Расчет по прочности материала свай и свайных ростверков должен производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, СНиП II-23-81, СНиП II-25-80, для мостов и гидротехнических сооружений - СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.06.06-85 с учетом дополнительных требований, изложенных в пп.3.5, 3.7 и 3.8 и в рекомендуемом приложении 1.

Расчет элементов железобетонных конструкций свайных фундаментов по образованию и раскрытию трещин следует производить в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, для мостов и гидротехнических сооружений - также с учетом требований СНиП 2.05.03-84 и СНиП 2.06.06-85 соответственно.

3.7. При расчете свай всех видов по прочности материала сваю следует рассматривать как стержень, жестко защемленный в грунте в сечении, расположенном от подошвы ростверка на расстоянии , определяемом по формуле

, (1)

где - длина участка сваи от подошвы высокого ростверка до уровня планировки грунта, м;

- коэффициент деформации, 1/м, определяемый по рекомендуемому приложению 1.

Если для буровых свай и свай-оболочек, заглубленных сквозь толщу нескального грунта и заделанных в скальный грунт, отношение , то следует принимать (где h - глубина погружения сваи или сваи-оболочки, отсчитываемая от ее нижнего конца до уровня планировки грунта при высоком ростверке, подошва которого расположена над грунтом, и до подошвы ростверка при низком ростверке, подошва которого опирается или заглублена в нескальные грунты, за исключением сильносжимаемых, м).

При расчете по прочности материала буроинъекционных свай, прорезающих сильносжимаемые грунты с модулем деформации Е = 5000 кПа (50 ) и менее, расчетную длину свай на продольный изгиб в зависимости от диаметра свай d следует принимать равной:

при Е = 500 - 2000 кПа (5 - 20 ) = 25d;

при Е = 2000 - 5000 кПа (20 - 50 ) = 15d.

В случае, если превышает толщину слоя сильносжимаемого грунта , расчетную длину следует принимать равной .

3.8. При расчете набивных и буровых свай (кроме свай-столбов и буроопускных свай) по прочности материала расчетное сопротивление бетона следует принимать с учетом коэффициента условий работы согласно указаниям СНиП 2.03.01-84 и коэффициента условий работы, учитывающего влияние способа производства свайных работ:

а) в пылевато-глинистых грунтах, если возможны бурение скважин и бетонирование их насухо без крепления стенок при положении уровня подземных вод в период строительства ниже пяты свай, ;

б) в грунтах, бурение скважин и бетонирование в которых производятся насухо с применением извлекаемых обсадных труб, ;

в) в грунтах, бурение скважин и бетонирование в которых осуществляются при наличии в них воды с применением извлекаемых обсадных труб, ;

г) в грунтах, бурение скважин и бетонирование в которых выполняются под глинистым раствором или под избыточным давлением воды (без обсадных труб), .

Примечание. Бетонирование под водой или под глинистым раствором следует производить только методом вертикально перемещаемой трубы (ВПТ) или с помощью бетононасосов.

3.9. Расчеты конструкций свай всех видов следует производить на воздействие нагрузок, передаваемых на них от здания или сооружения, а забивных свай, кроме того, на усилия, возникающие в них от собственного веса при изготовлении, складировании, транспортировании свай, а также при подъеме их на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0,3l (где l - длина сваи).

Усилие в свае (как балке) от воздействия собственного веса следует определять с учетом коэффициента динамичности, равного:

1,5 - при расчете по прочности;

1,25 - при расчете по образованию и раскрытию трещин.

В этих случаях коэффициент надежности по нагрузке к собственному весу сваи принимается равным единице.

3.10. Одиночную сваю в составе фундамента и вне его по несущей способности грунтов основания следует рассчитывать исходя из условия

, (2)

где N - расчетная нагрузка, передаваемая на сваю (продольное усилие, возникающее в ней от расчетных нагрузок, действующих на фундамент при наиболее невыгодном их сочетании), определяемая в соответствии с указаниями п.3.11;

- расчетная несущая способность грунта основания одиночной сваи, называемая в дальнейшем несущей способностью сваи и определяемая в соответствии с указаниями разд.4 и 5.

Коэффициент надежности принимается равным:

1,2 - если несущая способность свай определена по результатам полевых испытаний статической нагрузкой;

1,25 - если несущая способность сваи определена расчетом по результатам статического зондирования грунта, по результатам динамических испытаний сваи, выполненных с учетом упругих деформаций грунта, а также по результатам полевых испытаний грунтов эталонной сваей или сваей-зондом;

1,4 - если несущая способность сваи определена расчетом, в том числе по результатам динамических испытаний свай, выполненных без учета упругих деформаций грунта;

1,4 (1,25)* - для фундаментов опор мостов при низком ростверке, висячих сваях и сваях-стойках, при высоком ростверке - только при сваях-стойках, воспринимающих сжимающую нагрузку, независимо от числа свай в фундаменте;

при высоком или низком ростверке, подошва которого опирается на сильносжимаемый грунт, и висячих сваях, воспринимающих сжимающую нагрузку, а также при любом виде ростверка и висячих сваях и сваях-стойках, воспринимающих выдергивающую нагрузку, принимается в зависимости от числа свай в фундаменте:

при 21 свае и более ..................................... 1,4 (1,25)

от 11 до 20 свай ........................................ 1,55 (1,4)

" 6 " 10 "................................................1,65 (1,5)

" 1 " 5 ".................................................1,75 (1,6)

для фундаментов из одиночной сваи под колонну при нагрузке на забивную сваю квадратного сечения более 600 кН (60 тс) и набивную сваю - более 2500 кН (250 тс) значение коэффициента следует принимать равным 1,4, если несущая способность сваи определена по результатам испытаний статической нагрузкой, и 1,6, если несущая способность сваи определена другими способами;

- для сплошных свайных полей жестких сооружений с предельной осадкой 30 см и более (при числе свай более 100), если несущая способность сваи определена по результатам статических испытаний.

Примечания: 1. При расчете свай всех видов как на вдавливающие, так и на выдергивающие нагрузки продольное усилие, возникающее в свае от расчетной нагрузки N, следует определять с учетом собственного веса сваи, принимаемого с коэффициентом надежности по нагрузке, увеличивающим расчетное усилие.

2. Если расчет свайных фундаментов производится с учетом ветровых и крановых нагрузок, то воспринимаемую крайними сваями расчетную нагрузку допускается повышать на 20% (кроме фундаментов опор линий электропередачи).

Если сваи фундамента опоры моста в направлении действия внешних нагрузок образуют один или несколько рядов, то при учете (совместном или раздельном) нагрузок от торможения, давления ветра, льда и навала судов, воспринимаемых наиболее нагруженной сваей, расчетную нагрузку допускается повышать на 10% при четырех сваях в ряду и на 20% при восьми сваях и более. При промежуточном числе свай процент повышения расчетной нагрузки определяется интерполяцией.

3.11. Расчетную нагрузку на сваю N, кН (тc), следует определять, рассматривая фундамент как рамную конструкцию, воспринимающую вертикальные и горизонтальные нагрузки и изгибающие моменты.

Для фундаментов с вертикальными сваями расчетную нагрузку на сваю допускается определять по формуле

, (3)

где - расчетная сжимающая сила, кН (тс);

, - расчетные исгибающие моменты, , относительно главных центральных осей x и у плана свай в плоскости подошвы ростверка;

n - число свай в фундаменте;

, - расстояния от главных осей до оси каждой сваи, м;

x, y - расстояния от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется расчетная нагрузка, м.

3.12. Горизонтальную нагрузку, действующую на фундамент с вертикальными сваями одинакового поперечного сечения, допускается принимать равномерно распределенной между всеми сваями.

3.13. Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания должна производиться в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 с учетом действия дополнительных горизонтальных реакций от свай, приложенных к сдвигаемой части грунта.

3.14. Сваи и свайные фундаменты следует рассчитывать по прочности материала и производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения, если основание сложено пучинистыми грунтами.

3.15. Расчет свай и свайных фундаментов по деформациям следует производить исходя из условия

, (4)

где s - совместная деформация сваи, свайного фундамента и сооружения (осадка, перемещение, относительная разность осадок свай, свайных фундаментов и т.п.), определяемая расчетом по указаниям пп.3.3, 3.4, разд.6 и рекомендуемого приложения 1;

- предельное значение совместной деформации основания сваи, свайного фундамента и сооружения, устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83, а для мостов - СНиП 2.05.03-84.

4. Расчет несущей способности свай

Сваи-стойки

4.1. Несущую способность , кН (тс), забивной сваи, сваи-оболочки, набивной и буровой свай, опирающихся на скальный грунт, а также забивной сваи, опирающейся на малосжимаемый грунт (см. примечание к п.2.2), следует определять по формуле

, (5)

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый ;

A - площадь опирания на грунт сваи, , принимаемая для свай сплошного сечения равной площади поперечного сечения, а для свай полых круглого сечения и свай-оболочек - равной площади поперечного сечения нетто при отсутствии заполнения их полости бетоном и равной площади поперечного сечения брутто при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров.

Расчетное сопротивление грунта R под нижним концом сваи-стойки, кПа (), следует принимать:

а) для всех видов забивных свай, опирающихся на скальные и малосжимаемые грунты, R = 20 000 кПа (2000 );

б) для набивных и буровых свай и свай-оболочек, заполняемых бетоном и заделанных в невыветрелый скальный грунт (без слабых прослоек) не менее чем на 0,5 м, - по формуле

, (6)

где - нормативное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта в водонасыщенном состоянии, кПа ().

- коэффициент надежности по грунту, принимаемый ;

- расчетная глубина заделки набивной и буровой сваи и сваи-оболочкив скальный грунт, м;

- наружный диаметр заделанной в скальный грунт части набивной и буровой свай и сваи-оболочки, м;

в) для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность невыветрелого скального грунта, прикрытого слоем нескальных неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров сваи-оболочки, - по формуле

, (7)

где , - то же, что в формуле (6).

Примечание. При наличии в основании набивных, буровых свай и свай-оболочек выветрелых, а также размягчаемых скальных грунтов их предел прочности на одноосное сжатие следует принимать по результатам испытаний штампами или по результатам испытаний свай и свай-оболочек статической нагрузкой.

Висячие забивные сваи всех видов и сваи-оболочки, погружаемые без выемки грунта

4.2. Несущую способность , кН (тc), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сил расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

, (8)

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый ;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (), принимаемое по табл. 1;

A - площадь опирания на грунт сваи, , принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру, или по площади сваи-оболочки нетто;

- наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

- расчетное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа (), принимаемое по табл. 2;

- толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;

, - коэффициенты условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчетные сопротивления грунта и принимаемые по табл. 3.

В формуле (8) суммировать сопротивления грунта следует по всем слоям грунта, пройденным сваей, за исключением случаев, когда проектом предусматривается планировка территории срезкой или возможен размыв грунта. В этих случаях следует суммировать сопротивления всех слоев грунта, расположенных соответственно ниже уровня планировки (срезки) и дна водоема после его местного размыва при расчетном паводке.

                                                                Таблица 1

Глуби- на пог- ружения нижнего конца сваи, м	Расчетные сопротивления под нижним концом забивных свай и свай-оболочек, погружаемых без выемки грунта, R, кПа (тс/м2
	песчаных грунтов средней плотности
	граве- листых	крупных	-	средней крупности	мелких	пылева- тых	-
	пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести I , равном L
	0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
3 4 5 7 10 15 20 25 30 35 Пр под чер 2. глубину подсыпк рельефа отметки 3 м ниж Гл располо после о болота. Пр свай, глубину принима Для вые как для 3. значени и f в i 4. определ для св следует данным статиче следует 5. использ несреза 4, 3, 6. свай фундаме зданий, 7. пористо как для	7500 (750) 8300 (830) 8800 (880) 9700 (970) 10 500 (1050) 11 700 (1170) 12 600 (1260) 13 400 (1340) 14 200 (1420) 15 000 (1500) мечания ой - дл В табл. распол й, нам а пр распо уровня бину по ения с щего ра проект абиваем погруж ь от ок глуб выемок Для пр показа табл.1 Для п на по д й, пог увеличи других кого зо увеличи Значени вать пр мый гру - для - для Значени ечением тов под допуска Для суп ти е < пылеват	6600 (660)	3000 (300) 3800 (380) 4000 (400) 4300 (430) 5000 (500) 5600 (560) 6200 (620) 6800 (680) 7400 (740) 8000 (800) ртой д линист ину по грун след одсыпк тветст жнего в во ным па епрово без по нт ни дного м глу . глуби ти I L ются и чаных еского испол При о нженер ля пл о не б х соп если т не м ротехн чих со сопро ,15 м пере вать н сле п ные с едней	3100 (310)	2000 (200)	1100 (110) 1250 (125) 1300 (130) 1400 (140) 1500 (150) 1650 (165) 1800 (180) 1950 (195) 2100 (210) 2250 (225) чаных сваи и итории вня пр м - от я срезк еднюю ь от ур от уро ой до 6 дерных табл.1 ния фун едует п проме тов зна тности я R по дерных ности г утствии R по (2000 т .1 доп еразмыв онцом ых в роизвод и коэф дует оп	600 (60) 700 (70) 800 (80) 850 (85) 900 (900) 1000 (100) 1100 (110) 1200 (120) 1300 (130) 1400 (140) рунтов, среднюю резкой, родного словной или на глубину вня дна ня дна м для кважин, следует амента. инимать уточных ения R которых табл.1 кважин, унта по данных табл.1 /м2). скается емый и абивных ачестве твенных ициенте еделять
		4000 (400) 6800 (680)		2000 (200) 3200 (320)	1200 (120) 2100 (210)
		5100 (510) 7000 (700)		2500 (250) 3400 (340)	1600 (160) 2200 (220)
		6200 (620) 7300 (730)		2800 (280) 3700 (370)	2000 (200) 2400 (240)
		6900 (690) 7700 (770)		3300 (330) 4000 (400)	2200 (220) 2600 (260)
		7300 (730) 8200 (820)		3500 (350) 4400 (440)	2400 (240) 2900 (290) 3200 (320) 3500 (350) 3800 (380) 4100 (410) R для пе него конца ировке тер ть от ур от 3 до 10 выше уров аи и с ет принима болотах - емки глуби тройства л сваи в сте сооруж ния свай с я свай и нистых гру . тепень пл я, значен мыва или л тепени пло ний и от в значени 20 000 кПа R по таб свай в ужений; од нижним используе оэтажных l <= 4 p R и f сл i
		7500 (750) 8500 (850) 9000 (900) 9500 (950) 10 000 (1000) 1. Над ч пылевато- и 2 глу жения сло вом до 3 срезке, оженной со подсыпки. ружения н оя грунта мыва расче ровании пу х молотами ния в гр ровня прир ной более лубиной 6 межуточных еля текуче 2 определ отных пе нным стати уженных бе ь на 100%. видов дирования ь на 60%, расчетн условии, т составля остов и ги даний и пр расчетног 0,15 х внутренни тся увелич сей при ч 0,8 расче х песков с		4000 (400) 4800 (480)
				4500 (450) 5200 (520) 5600 (560) 6000 (600) ны значени х. ружения ни а при пла ет приним , намыве енно на 3 конца с оеме след одком, на ов через в мыва или у него конц ельефа в м ину погруж погружен ылевато-гл терполяцие грунтов, зондирован зования по ределении ых изыск тных песк лее чем до отивлений аглубление нее, м: ческих соо ружений; ивления R и менее, ородки од 20%. астичности противлени лотности.

                                                                Таблица 2

Средняя глубина распо- ложения слоя грунта, м	Расчетные сопротивления на боковой поверхности забивных свай и свай-оболочек f , кПа (тс/м2) i
	песчаных грунтов средней плотности
	круп- ных и сред- ней круп- ности	мелких		пыле- ватых		-		-		-		-		-		-
	пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести I , равном L
	0,2		0,3		0,4		0,5		0,6		0,7		0,8		0,9	1,0
1 2 3 4 5 6 8 10 15 20 25 30 35 При боковой изложенн 2. боковой однородн 3. боковой значения 4. пористос увеличив при любы	35 (3,5) 42 (4,2) 48 (4,8) 53 (5,3) 56 (5,6) 58 (5,8) 62 (6,2) 65 (6,5) 72 (7,2) 79 (7,9) 86 (8,6) 93 (9,3) 100 (10,0) ечания оверхн е в пр ри опр поверх е слои начени оверхн и, при асчетн и е < ть на значе		23 (2,3) 30 (3,0) 35 (3,5) 38 (3,8) 40 (4,0) 42 (4,2) 44 (4,4) 46 (4,6) 51 (5,1) 56 (5,6) 61 (6,1) 66 (6,6) 70 (7,0) 1. П сти св меч.2 делени ости толщин расч сти св еденны е сопр 0,5 5% по иях по		15 (1,5) 21 (2,1) 25 (2,5) 27 (2,7) 29 (2,9) 31 (3,1) 33 (3,3) 34 (3,4) 38 (3,8) 41 (4,1) 44 (4,4) 47 (4,7) 50 (5,0) и опре й f п i 3 к т по та вай f i й не б тного й f с i и в та тивлен глин сравне азател		12 (1,2) 17 (1,7) 20 (2,0) 22 (2,2) 24 (2,4) 25 (2,5) 26 (2,6) 27 (2,7) 28 (2,8) 30 (3,0) 32 (3,2) 34 (3,4) 36 (3,6) елении таб бл.1. л.2 р плас лее 2 сопрот едует л.2. я супе коэфф ию со текуч		8 (0,8) 12 (1,2) 14 (1,4) 16 (1,6) 17 (1,7) 18 (1,8) 19 (1,9) 19 (1,9) 20 (2,0) 20 (2,0) 20 (2,0) 21 (2,1) 22 (2,2) расчет .2 с счетны ы гру . вления величи ей и циенто начени сти.		4 (0,4) 7 (0,7) 8 (0,8) 9 (0,9) 10 (1,0) 10 (1,0) 10 (1,0) 10 (1,0) 11 (1,1) 12 (1,2) 12 (1,2) 12 (1,2) 13 (1,3) ого со едует сопро тов с плотны ать на суглин порис ми, п		4 (0,4) 5 (0,5) 7 (0,7) 8 (0,8) 8 (0,8) 8 (0,8) 8 (0,8) 8 (0,8) 8 (0,8) 8 (0,8) 8 (0,8) 9 (0,9) 9 (0,9) ротивл читыва ивлени едует песча 30% по ов с ости е иведен		3(0,3) 4(0,4) 6(0,6) 7(0,7) 7(0,7) 7(0,7) 7(0,7) 7(0,7) 7(0,7) 7(0,7) 7(0,7) 8(0,8) 8(0,8) ния гр ь треб грун асчлен ых гру сравне коэффи < 0,6 ыми в	2(0,2) 4(0,4) 5(0,5) 5(0,5) 6(0,6) 6(0,6) 6(0,6) 6(0,6) 6(0,6) 6(0,6) 6(0,6) 7(0,7) 7(0,7) нта на вания, ов на ть на тов на ию со иентом ледует абл.2,

                                                                Таблица 3

Способы погружения забивных свай и свай-обо- лочек, погружаемых без выемки грунта, и виды грунтов	Коэффициенты условий работы грунта при рас- чете несущей способнос- ти свай
	под нижним концом гамма cR	на боковой поверхности гамма cf
1. Погружение сплошных и полых с закрытым ниж- ним концом свай механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами 2. Погружение забивкой и вдавливанием в предва- рительно пробуренные лидерные скважины с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: а) равном стороне квадратной сваи б) на 0,05 м менее стороны квадратной сваи в) на 0,15 м менее стороны квадратной или диаметра сваи круглого сечения (для опор линий электропередачи) 3. Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем этапе пог- ружения без применения подмыва на 1 м и бо- лее 4. Вибропогружение свай-оболочек, вибропогруже- ние и вибровдавливание свай в грунты: а) песчаные средней плотности: крупные и средней крупности мелкие пылеватые б) пылевато-глинистые с показателем текучес- ти I = 0,5: L супеси суглинки глины в) пылевато-глинистые с показателем текучес- ти I <= 0 L 5. Погружение молотами любой конструкции полых железобетонных свай с открытым нижним кон- цом: а) при диаметре полости сваи 0,4 м и менее б) то же, от 0,4 до 0,8 м 6. Погружение любым способом полых свай кругло- го сечения с закрытым нижним концом на глу- бину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце свай камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в пыле- вато-глинистых грунтах с показателем теку- чести I <= 0,5 при диаметре уширения, рав- L ном: а) 1,0 м независимо от указанных видов грун- та б) 1,5 м в песках и супесях в) 1,5 м в суглинках и глинах 7. Погружение вдавливанием свай: а) в пески средней плотности крупные, сред- ней крупности и мелкие б) в пески пылеватые в) в пылевато-глинистые грунты с показателем текучести I < 0,5 L г) то же, I >= 0,5 L Примечание. Коэффициенты гамма и гамма cR cf пылевато-глинистых грунтов с показателем определяются интерполяцией.	1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,2 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 1,0 1,0 0,7 0,9 0,8 0,7 1,1 1,1 1,1 1,0 о поз.4 т текучести	1,0 0,5 0,6 1,0 0,9 1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 0,8 1,0 1,0 бл.3 для ,5 > I > 0 L

Примечания: 1. Несущую способность забивных булавовидных свай следует определять по формуле (8), при этом за периметр u на участке ствола следует принимать периметр поперечного сечения ствола сваи, на участке уширения - периметр поперечного сечения уширения.

Расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности таких свай на участке уширения, а в песчаных грунтах - и на участке ствола следует принимать таким же, как для свай без уширения; в пылевато-глинистых грунтах сопротивление на участке ствола, расположенного в створе уширения, следует принимать равным нулю.

2. Расчетные сопротивления грунтов R и в формуле (8) для лессовых пылевато-глинистых грунтов при глубине погружения свай более 5 м следует принимать по значениям, указанным в табл.1 и 2 для глубины 5 м.

Кроме того, для этих грунтов в случае возможности их замачивания расчетные сопротивления R и , указанные в табл.1 и 2, следует принимать при показателе текучести, соответствующем полному водонасыщению грунта.

4.3. Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести , несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

4.4. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты, , кН (тc), с наклоном боковых граней следует определять по формуле

, (9)

где , R, А, , , - то же, что в формуле (8);

- наружный периметр i-гo сечения сваи, м;

- сумма размеров сторон i-гo поперечного сечения сваи, м, которые имеют наклон к оси сваи;

- наклон боковых граней сваи в долях единицы;

- модуль деформации г-го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа (), определяемый по результатам компрессионных испытаний;

- коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по табл. 4;

- реологический коэффициент, принимаемый .

Примечания: 1. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (9) не производится.

2. Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней допускается производить в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 2 при наличии результатов прессиометрических испытаний, а при их отсутствии - по формуле (9), принимая значение равным 0,025.

4.5. Несущую способность , кН (тc), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле

, (10)

где , , , - то же, что в формуле (8);

- коэффициент условий работы; для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, , на глубину 4 м и более, - для всех зданий и сооружений кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12.

Примечание. В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.

                                                                Таблица 4

Грунты	Коэффициент k i
Пески и супеси Суглинки Глины: при I = 18 p " I = 25 p Примечание. Для глин с числ коэффициента k определяются инте i	0,5 0,6 0,7 0,9 м пластичности 18 < I < 25 значения p поляцией.

Висячие набивные и буровые сваи и сваи-оболочки, заполняемые бетоном

4.6. Несущую способность , кН (тс), набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

, (11)

где - коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности и на лессовые грунты , в остальных случаях ;

- коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать , и свай с уширением, бетонируемым подводным способом, для которых , а также опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (), принимаемое по указаниям п. 4.7, а для набивной, изготовляемой по технологии, указанной в п. 2.4, а, б, - по табл. 1;

А - площадь опирания сваи, , принимаемая равной: для набивных и буровых свай без уширения - площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением - площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном, - площади поперечного сечения оболочки брутто;

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

- коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящей от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по табл. 5;

- асчетное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа (тс/м2), принимаемое по табл. 2;

- то же, что в формуле (8).

Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом к оси сваи, где - осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п.3.5. Сопротивление пылевато-глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

4.7. Расчетное сопротивление R, кПа (), грунта под нижним концом сваи следует принимать:

а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, - по формуле (12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, - по формуле (13):

; (12)

, (13)

где , , , - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 3.5;

- расчетное значение удельного веса грунта, кН/м3 (тс/м3), в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

- осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, (), расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

d - диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;

h - глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов - от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;

б) для пылевато-глинистых грунтов в основании - по табл.7.

Примечание. Указания п. 4.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.

                                                                Таблица 5

Сваи и способы их устройства	Коэффициент условий работы сваи гамма cf
	в песках	в супе- сях	в суг- линках	в глинах
1. Набивные по п.2.5, а при за- бивке инвентарной трубы с наконечником 2. Набивные виброштампованные 3. Буровые, в том числе с ушире- нием, бетонируемые: а) при отсутствии воды в скважи- не (сухим способом), а также при использовании обсадных инвентарных труб б) под водой или под глинистым раствором в) жесткими бетонными смесями, укладываемыми с помощью глу- бинной вибрации (сухим спо- собом) 4. Буронабивные, полые круглые, устраиваемые при отсутствии воды в скважине с помощью ви- бросердечника 5. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грун- та 6. Сваи-столбы 7. Буроинъекционные, изготовляе- мые под защитой обсадных труб или бентонитового раствора с опрессовкой давлением 200 - 400 кПа (2 - 4 атм)	0,8 0,9 0,7 0,6 0,8 0,8 1,0 0,7 0,9	0,8 0,9 0,7 0,6 0,8 0,8 0,9 0,7 0,8	0,8 0,9 0,7 0,6 0,8 0,8 0,7 0,7 0,8	0,7 0,9 0,6 0,6 0,7 0,7 0,6 0,6 0,8

                                                                Таблица 6

Коэффициенты	Расчетные значения угла внутреннего трения грунта фи , град. I
	23	25	27	29	31	33	35	37	39
альфа 1 альфа 2	9,5 18,6	12,6 24,8	17,3 32,8	24,4 45,5	34,6 64,0	48,6 87,6	71,3 127,0	108,0 185,0	163,0 260,0
альфа , при 3 h/d, равном, м: 4,0 5,0 7,5 10,0 12,5 15,0 17,5 20,0 22,5 25,0 и более	0,78 0,75 0,68 0,62 0,58 0,55 0,51 0,49 0,46 0,44	0,79 0,76 0,70 0,65 0,61 0,58 0,55 0,53 0,51 0,49	0,80 0,77 0,71 0,67 0,68 0,61 0,58 0,57 0,55 0,54	0,82 0,79 0,74 0,70 0,67 0,65 0,62 0,61 0,60 0,59	0,84 0,81 0,76 0,73 0,70 0,68 0,66 0,65 0,64 0,63	0,85 0,82 0,78 0,75 0,73 0,71 0,69 0,68 0,67 0,67	0,85 0,83 0,80 0,77 0,75 0,73 0,72 0,72 0,71 0,70	0,85 0,84 0,82 0,79 0,78 0,76 0,75 0,75 0,74 0,74	0,87 0,85 0,84 0,81 0,80 0,79 0,78 0,78 0,77 0,77
альфа при d, 4 равном, м: 0,8 и менее 4,0 Примечани фициентов аль	0,34 0,25 . Для а , а 1	0,31 0,24 проме ьфа , 2	0,29 0,23 уточн альфа	0,27 0,22 х знач и аль	0,26 0,21 ний фи а опр 4	0,25 0,20 , h/d деляют	0,24 0,19 d з я инт	0,23 0,18 ачения рполяц	0,22 0,17 коэф- ей.

                                                                Таблица 7

Глу- бина зало- жения ниж- него конца сваи h, м	Расчетное сопротивление R, кПа (тс/м2), под нижним концом набивных и буровых свай с уширением и без уширения и свай-обо- лочек, погружаемых с выемкой грунта и заполняемых бетоном при пылевато-глинистых грунтах, за исключением лессовых, с показа- телем текучести I , равным L
	0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6
3 5 7 10 12 15 18 20 30 40 П приве а 1,5 г глуби ня дн размы коэфф значе	850(85) 1000(100) 1150(115) 1350(135) 1550(155) 1800(180) 2100(210) 2300(230) 3300(330) 4500(450) имечание. енные в т повышать мма h , г w w а слоя во водоема, а; ) понижат циент по иями m =	750(75) 850(85) 1000(100) 1200(120) 1400(140) 1650(165) 1900(190) 2100(210) 3000(300) 4000(400) Для св бл.7, сле (при рас е гамма w ы в водое а при воз при коэ ижения m ,0 при е	650(65) 750(75) 850(85) 1050(105) 1250(125) 1500(150) 1700(170) 1900(190) 2600(260) 3500(350) йных фу ует: оложении удельный е от ее у ожности р фициенте следует 0,6 и m	500(50) 650(65) 750(75) 950(95) 1100(110) 1300(130) 1500(150) 1650(165) 2300(230) 3000(300) даментов пор в вод вес воды овня при змыва - д ористости определя 0,6 при	400(40) 500(50) 600(60) 800(80) 950(95) 1100(110) 1300(130) 1450(145) 2000(200) 2500(250) опор м еме) на в 10 кН/м3 асчетном уровня д грунта е ь интер = 1,1.	300(30) 400(40) 500(50) 700(70) 800(80) 1000 (100) 1150 (115) 1250 (125) - - стов з личину, (1 тс/м аводке а после gt; 0,6, оляцией	250(25) 350(35) 450(45) 600(60) 700(70) 800(80) 950(95) 1050 (105) - - ачения, равную ); h - w о уров- общего ри этом между

4.8. Расчетное сопротивление R, кПа (), грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения и не заполняемой бетоном (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание конца сваи-оболочки), следует принимать по табл.1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз.4 табл.3, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

4.9. Несущую способность , кН (тc), набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

, (14)

где - то же, что в формуле (10);

, , , - то же, что в формуле (11).

Винтовые сваи

4.10. Несущую способность , кН (тc), винтовой сваи диаметром лопасти и длиной l < 10 м, работающей на сжимающую или выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле (15), а при диаметре лопасти d > 1,2 м и длине сваи l > 10 м - только по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой:

, (15)

где - коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, и определяемый по табл. 8;

, - безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 9 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне (под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной d);

- расчетное значение удельного сцепления пылевато-глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне, кПа ();

- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше лопасти сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

- глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой - от уровня планировки м;

А - проекция площади лопасти, , считая по наружному диаметру, при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;

- расчетное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи, кПа (), принимаемое по табл. 2 (осредненное значение для всех слоев в пределах глубины погружения сваи);

- периметр ствола сваи, м;

h - длина ствола сваи, погруженной в грунт, м;

d - диаметр лопасти сваи, м.

Примечания: 1. При определении несущей способности винтовых свай при действии вдавливающих нагрузок характеристики грунтов в табл.9 относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе на выдергивающие нагрузки - над лопастью сваи.

2. Глубина заложения лопасти от уровня планировки должна быть не менее 5d при пылевато-глинистых грунтах и не менее 6d - при песчаных грунтах (где d - диаметр лопасти).

3. Расчетные значения угла внутреннего трения и сцепления грунта основания при расчетах по формуле (15) должны определяться в соответствии с требованиями п. 3.5.

                                                                Таблица 8

Грунты	Коэффициент условий работы винтовых свай гамма при нагрузках с
	сжимающих	выдергивающих	знакопеременных
1. Глины и суглинки: а) твердые, полут- вердые и тугоплас- тичные б) мягкопластичные в) текучепластичные 2. Пески и супеси: а) пески маловлажные и супеси твердые б) пески влажные и супеси пластичные в) пески водонасы- щенные и супеси те- кучие	0,8 0,8 0,7 0,8 0,7 0,6	0,7 0,7 0,6 0,7 0,6 0,5	0,7 0,6 0,4 0,5 0,4 0,3

                                                                Таблица 9

Расчетное значение угла внутреннего тре- ния грунта в рабочей зоне фи , град. I	Коэффициенты		Расчетное значение угла внутреннего тре- ния грунта в рабочей зоне фи , град. I	Коэффициенты
	альфа 1	альфа 2		альфа 1	альфа 2
13 15 16 18 20 22	7,8 8,4 9,4 10,1 12,1 15,0	2,8 3,3 3,8 4,5 5,5 7,0	24 26 28 30 32 34	18,0 23,1 29,5 38,0 48,4 64,9	9,2 12,3 16,5 22,5 31,0 44,4

Учет отрицательных (негативных) сил трения грунта на боковой поверхности свай

4.11. Отрицательные (негативные) силы трения, возникающие на боковой поверхности свай при осадке околосвайного грунта и направленные вертикально вниз, следует учитывать в случаях:

планировки территории подсыпкой толщиной более 1,0 м;

загрузки пола складов полезной нагрузкой более 20 (2 );

загрузки пола около фундаментов полезной нагрузкой от оборудования более 100 (10 );

увеличения эффективных напряжений в грунте за счет снятия взвешивающего действия воды при понижении уровня подземных вод;

незавершенной консолидации грунтов современных и техногенных отложений;

уплотнения несвязных грунтов при динамических воздействиях;

просадки грунтов при замачивании.

Примечание. Учет отрицательных сил трения, возникающих в просадочных грунтах, следует производить в соответствии с требованиями разд.8.

4.12. Отрицательные силы трения учитываются до глубины, на которой значение осадки околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента превышает половину предельного значения осадки фундамента. Расчетные сопротивления грунта принимаются по табл.2 со знаком "минус", а для торфа, ила, сапропеля - минус 5 кПа (0,5 ).

Если в пределах длины погруженной части сваи залегают напластования торфа толщиной более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная ее загрузка, эквивалентная подсыпке, то расчетное сопротивление грунта , расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах длины погруженной части сваи) слоя торфа, следует принимать:

а) при подсыпках высотой менее 2 м - для грунтовой подсыпки и слоев торфа - равным нулю, для минеральных ненасыпных грунтов природного сложения - положительным значениям по табл. 2;

б) при подсыпках высотой от 2 до 5 м - для грунтов, включая подсыпку, - равным 0,4 значений, указанных в табл. 2, но со знаком "минус", а для торфа - минус 5 кПа (0,5 ) (отрицательные силы трения);

в) при подсыпках высотой более 5 м - для грунтов, включая подсыпку, - равным значениям, указанным в табл.2, но со знаком "минус", а для торфа - минус 5 кПа (0,5 ).

В пределах нижней части свай, где осадка околосвайного грунта после возведения и загрузки свайного фундамента менее половины предельного значения осадки свайного фундамента, расчетные сопротивления грунта следует принимать положительными по табл. 2, а для торфа, ила, сапропеля - равными 5 кПа (0,5 ).

4.13. В случае, когда консолидация грунта от подсыпки или пригрузки территории к моменту начала возведения надземной части зданий или сооружений (включая свайный ростверк) завершилась или возможное значение осадки грунта, окружающего сваи, после указанного момента в результате остаточной консолидации не будет превышать половины предельного значения осадки для проектируемого здания или сооружения, сопротивление грунта на боковой поверхности сваи допускается принимать положительным вне зависимости от наличия или отсутствия прослоек торфа. Для прослоек торфа значение следует принимать равным 5 кПа (0,5 ).

Если известны значения коэффициентов консолидации и модуля деформации торфов, залегающих в пределах длины погруженной части сваи, и возможно определение значения осадки основания от воздействия пригрузки территории для каждого слоя грунта, то при определении несущей способности сваи допускается учитывать силы сопротивления грунта с отрицательным знаком (отрицательные силы трения) не от уровня подошвы нижнего слоя торфа, а начиная от верхнего уровня слоя грунта, значение дополнительной осадки которого от пригрузки территории (определенной начиная с момента передачи на сваю расчетной нагрузки) составляет половину предельного значения осадки для проектируемого здания или сооружения.

5. Определение несущей способности свай по результатам полевых исследований

5.1. Испытания свай статической и динамической нагрузками следует производить, соблюдая требования ГОСТ 5686-78, а испытания грунтов статическим зондированием и эталонной сваей - ГОСТ 20069-81 и ГОСТ 24942-81.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 20069-81 постановлением Госстроя РФ от 22 августа 2001 г. N 99 с 1 января 2002 г. введен в действие ГОСТ 19912-2001

Взамен ГОСТ 5686-78 и ГОСТ 24942-81 постановлением Минстроя РФ от 23 февраля 1995 г. N 18-20 с 1 января 1996 г. введен в действие ГОСТ 5686-94

Примечание. Для забивных висячих свай длиной более 12 м вместо испытаний грунтов эталонной сваей допускается производить испытания статической нагрузкой с помощью металлической сваи-зонда диаметром 127 мм, конструкция которой обеспечивает раздельные измерения сопротивления грунта под нижним концом и на участке боковой поверхности (муфте трения) площадью 0,25 . Испытания грунтов сваей-зондом следует производить в соответствии с требованиями ГОСТ 24942-81 применительно к эталонной свае типа II.

5.2. Для определения несущей способности свай по результатам полевых исследований для каждого здания или сооружения должно быть проведено не менее:

статических испытаний свай и свай-штампов ..............................2

динамических испытаний свай ............................................6

испытаний грунтов эталонной сваей ......................................6

испытаний свай-зондов ..................................................6

испытаний статическим зондированием ................................... 6

5.3. Несущую способность , кН (тc), свай по результатам их испытаний вдавливающей, выдергивающей и горизонтальной статическими нагрузками и по результатам их динамических испытаний следует определять по формуле

, (16)

где - коэффициент условий работы; в случае вдавливающих или горизонтальных нагрузок ; в случае выдергивающих нагрузок принимается по указаниям п. 4.5;

- нормативное значение предельного сопротивления сваи, кН (тс), определяемое в соответствии с указаниями пп. 5.4 - 5.7;

- коэффициент надежности по грунту, принимаемый по указаниям п. 5.4.

Примечание. Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, если условия испытаний соответствуют действительным условиям работы сваи в фундаменте здания или сооружения.

5.4. В случае, если число свай, испытанных в одинаковых грунтовых условиях, составляет менее шести, нормативное значение предельного сопротивления сваи в формуле (16) следует принимать равным наименьшему предельному сопротивлению, полученному из результатов испытаний, т.е. , a коэффициент надежности по грунту .

В случае, если число свай, испытанных в одинаковых условиях, составляет шесть и более, и следует определять на основании результатов статистической обработки частных значений предельных сопротивлений свай , полученных по данным испытаний, руководствуясь требованиями ГОСТ 20522-75 применительно к методике, приведенной в нем для определения временного сопротивления. При этом для определения частных значений предельных сопротивлений следует руководствоваться требованиями п. 5.5 при вдавливающих, п.5.6 - при выдергивающих и горизонтальных нагрузках и п.5.7 - при динамических испытаниях.

ГАРАНТ:

Взамен ГОСТ 20522-75 постановлением Минстроя РФ от 1 августа 1996 г. N 18-58 с 1 января 1997 г. введен в действие ГОСТ 20522-96

5.5. Если нагрузка при статическом испытании свай на вдавливание доведена до нагрузки, вызывающей непрерывное возрастание их осадки s без увеличения нагрузки (при мм), то эта нагрузка принимается за частное значение предельного сопротивления испытываемой сваи.

Во всех остальных случаях для фундаментов зданий и сооружений (кроме мостов и гидротехнических сооружений) за частное значение предельного сопротивления сваи вдавливающей нагрузке следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая получит осадку, равную s и определяемую по формуле

, (17)

где - предельное значение средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, устанавливаемое по указаниям СНиП 2.02.01-83;

- коэффициент перехода от предельного значения средней осадки фундамента здания или сооружения к осадке сваи, полученной при статических испытаниях с условной стабилизацией (затуханием) осадки.

Значение коэффициента следует принимать равным 0,2 в случаях, когда испытание свай производится при условной стабилизации, равной 0,1 мм за 1 ч, если под их нижними концами залегают песчаные или пылевато-глинистые грунты с консистенцией от твердой до тугопластичной, а также за 2 ч, если под их нижними концами залегают пылевато-глинистые грунты от мягкопластичной до текучей консистенции. Значение коэффициента допускается уточнять по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных грунтовых условиях.

Если осадка, определенная по формуле (17), окажется более 40 мм, то за частное значение предельного сопротивления сваи следует принимать нагрузку, соответствующую s = 40 мм.

Для мостов и гидротехнических сооружений за предельное сопротивление сваи при вдавливающих нагрузках следует принимать нагрузку на одну ступень менее нагрузки, при которой вызываются:

а) приращение осадки за одну ступень загружения (при общем значении осадки более 40 мм), превышающее в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;

б) осадка, не затухающая в течение суток и более (при общем значении ее более 40 мм).

Если при максимальной достигнутой при испытаниях нагрузке, которая окажется равной или более [где - несущая способность сваи, подсчитанная по формулам (5), (8), (9), (11) и (15)], осадка сваи s при испытаниях окажется менее значения, определенного по формуле (17), а для мостов и гидротехнических сооружений - менее 40 мм, то в этом случае за частное значение предельного сопротивления сваи допускается принимать максимальную нагрузку, полученную при испытаниях.

Примечания: 1. В отдельных случаях при соответствующем обосновании допускается принимать максимальную нагрузку, достигнутую при испытаниях, равной .

2. Ступени загружения при испытаниях свай статической вдавливающей нагрузкой должны назначаться равными 1/10 - 1/15 предполагаемого предельного сопротивления сваи .

5.6. При испытании свай статической выдергивающей или горизонтальной нагрузкой за частное значение предельного сопротивления (см. п.5.4) по графикам зависимости перемещений от нагрузок принимается нагрузка на одну ступень менее нагрузки, без увеличения которой перемещения сваи непрерывно возрастают.

Примечание. Результаты статических испытаний свай на горизонтальные нагрузки могут быть использованы для непосредственного определения расчетных параметров системы "свая - грунт", используемых в расчетах по рекомендуемому приложению 1.

5.7. При динамических испытаниях забивных свай частное значение предельного сопротивления , кН (тc), (см. п.5.4) по данным их погружения при фактических (измеренных) остаточных отказах следует определять по формуле

. (18)

Если фактический (измеренный) остаточный отказ , то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молота с большей энергией удара, при которой остаточный отказ будет , а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров частное значение предельного сопротивления сваи , кН (тс), следует определять по формуле

. (19)

В формулах (18) и (19):

- коэффициент, принимаемый по табл. 10 в зависимости от материала сваи, ();

А - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), ;

М - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным единице, а при вибропогружении свай - по табл. 11 в зависимости от вида грунта под их нижними концами;

- расчетная энергия удара молота, кДж (), принимаемая по табл. 12, или расчетная энергия вибропогружателей - по табл. 13;

- фактический остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от их работы в течение 1 мин, м;

- упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи), определяемый с помощью отказомера, м;

- масса молота или вибропогружателя, т;

- масса сваи и наголовника, т;

- масса подбабка (при вибропогружении свай ), т;

- масса ударной части молота, т;

- коэффициент восстановления удара; при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем , а при вибропогружателе ;

- коэффициент, 1/кН (1/тс), определяемый по формуле

, (20)

здесь А, , - то же, что в формулах (18) и (19);

, - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под нижним концом сваи и для грунта на боковой поверхности сваи ;

- площадь боковой поверхности сваи, соприкасающейся с грунтом, ;

g - ускорение свободного падения, равное 9,81 ;

Н - фактическая высота падения ударной части молота, м;

h - высота первого отскока ударной части дизель-молота, принимаемая согласно табл. 12, для других видов молотов h = 0.

Примечания: 1. При забивке свай в грунт, подлежащий удалению при разработке котлована, или в грунт дна водотока значение расчетного отказа следует определять исходя из несущей способности свай, вычисленной с учетом неудаленного или подверженного возможному размыву грунта, а в местах вероятного проявления отрицательных сил трения - с их учетом.

2. В случае расхождения более чем в 1,4 раза значений несущей способности свай, определенных по формулам (18) - (20), с несущей способностью, определенной расчетом в соответствии с требованиями разд.4 (по результатам лабораторных определений физико-механических свойств грунтов), необходимо дополнительно проверить несущую способность свай по результатам статического зондирования или статических испытаний свай.

                                                               Таблица 10

Случай расчета	Коэффициент эта, кН/м2 (тс/м2)
Испытание свай забивкой и добивкой (а также в случае определения отка- зов) при видах свай: железобетонных с наголовником деревянных без подбабка " с подбабком	1500(150) 1000(100) 800 (80)
Контроль несущей способности свай по результатам производственной забивки при значении Е /s , кН/тс: d a 1000(100) и менее 2000(200) 4000(400) 8000(800) и более	2500(250) 1500(150) 950(95) 700(70)

                                                               Таблица 11

Грунты под нижним концом сваи

Коэффициент М

1. Крупнообломочные с песчаным заполнителем 2. Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые 3. Пески мелкие средней плотности 4. Пески пылеватые средней плотности 5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые 6. Суглинки и глины полутвердые 7. Суглинки и глины тугопластичные Примечание. При плотных песках значения ко табл.11 следует повышать на 60%, при наличии зондирования - на 100%.

1,3 1,2 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 ффициента М в поз.2 - 4 атериалов статического

                                                               Таблица 12

Молот	Расчетная энергия удара молота E , кДж (тс х м) d
1. Подвесной или одиночного действия 2. Трубчатый дизель-молот 3. Штанговый дизель-молот 4. Дизельный при контрольной добивке оди- ночными ударами без подачи топлива Примечания: 1. G - вес ударной части 2. В поз.4 h - высота первого отскок от воздушной подушки, определяемая по ме льных расчетов допускается принимать: дл для трубчатых молотов h = 0,4 м.	GH 0,9GН 0,4GH G(Н-h) олота, кН (тc). ударной части дизель-молота ной рейке, м. Для предварите- штанговых молотов h = 0,6 м,

                                                               Таблица 13

Возмущающая сила вибропогружателя, кН (тc)	Эквивалентная расчетная энергия удара вибропогружателя, кДж (тс х м)
100(10) 200(20) 300(30) 400(40) 500(50) 600(60) 700(70) 800(80)	45,0(4,5) 90,0(9,0) 130,0(13) 175,0(17,5) 220,0(22) 265,0(26,5) 310,0(31) 350,0(35)

5.8. Несущую способность , кН (тс), забивной висячей сваи, работающей на сжимающую нагрузку, по результатам испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или статического зондирования следует определять по формуле

, (21)

где - коэффициент условий работы; ;

n - число испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или точек зондирования;

- частное значение предельного сопротивления сваи, кН (тс), а месте испытания грунтов эталонной сваей, испытания сваи-зонда или в точке зондирования, определенное в соответствии с требованиями пп. 5.9, 5.10 или 5.11;

- коэффициент надежности по грунту, устанавливаемый в зависимости от изменчивости полученных частных значений предельного сопротивления сваи в местах испытаний грунтов эталонной сваей, испытаний сваи-зонда или в точках зондирования и числа этих испытаний или точек при значении доверительной вероятности в соответствии с требованиями ГОСТ 20522-75.

5.9. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытания грунтов эталонной сваей , кН (тc), следует определять:

а) при испытании грунтов эталонной сваей типа I (ГОСТ 24942-81) - по формуле

, (22)

где - коэффициент; при заглублении сваи в плотные пески независимо от их крупности или крупнообломочные грунты и для остальных грунтов;

, - периметры поперечного сечения сваи и эталонной сваи;

- частное значение предельного сопротивления эталонной сваи, кН (тс), определяемое по результатам испытания статической нагрузкой согласно п. 5.5;

б) при испытании грунтов эталонной сваей типа II или III (ГОСТ 24942-81) - по формуле

, (23)

где - коэффициент условий работы под нижним концом натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от предельного сопротивления грунта под нижним концом эталонной сваи ;

- предельное сопротивление грунта под нижним концом эталонной сваи, кПа ();

А - площадь поперечного сечения натурной сваи, ;

- коэффициент условий работы на боковой поверхности натурной сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного сопротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи ;

- среднее значение предельного coпротивления грунта на боковой поверхности эталонной сваи, кПа ();

h - глубина погружения натурной сваи, м;

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Примечание. При применении эталонной сваи типа II следует проверить соответствие суммы предельных сопротивлений грунта под нижним концом и на боковой поверхности эталонной сваи ее предельному сопротивлению. Если разница между ними превышает , то расчет предельного сопротивления натурной сваи должен выполняться как для эталонной сваи типа I.

5.10. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в месте испытаний сваи-зонда , кН (тс), следует определять по формуле

, (24)

где - коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи, принимаемый равным 0,8;

- предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи-зонда, кПа ();

- коэффициент условий работы i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи, принимаемый по табл. 14 в зависимости от среднего значения предельного удельного сопротивления i-го слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда ;

- среднее значение предельного сопротивления i-гo слоя грунта на боковой поверхности сваи-зонда, кПа ();

- толщина i-гo слоя грунта, м.

5.11. Частное значение предельного сопротивления забивной сваи в точке зондирования , кН (тc), следует определять по формуле

, (25)

где - предельное сопротивление грунта под нижним концом сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа ();

f - среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности сваи по данным зондирования в рассматриваемой точке, кПа ();

h - глубина погружения сваи от поверхности грунта около сваи, м;

- периметр поперечного сечения ствола сваи, м.

Предельное сопротивление грунта под нижним концом забивной сваи , кПа (), по данным зондирования в рассматриваемой точке следует определять по формуле

, (26)

где - коэффициент перехода от к , принимаемый по табл.15 независимо от типа зонда (по ГОСТ 20069-81 );

- среднее значение сопротивления грунта, кПа (), под наконечником зонда, полученное из опыта, на участке, расположенном в пределах одного диаметра d выше и четырех диаметров ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного сечения сваи, м).

Таблица 14

Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности забивной сваи f, кПа (), по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять:

а) при применении зондов типа I - по формуле

; (27)

б) при применении зондов типа II или III - по формуле

. (28)

В формулах (27) и (28):

, - коэффициенты, принимаемые по табл. 15;

- среднее значение сопротивления грунта на боковой поверхности зонда, кПа (), определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;

- среднее сопротивление i-гo слоя грунта на боковой поверхности зонда, кПа ();

- толщина i-го слоя грунта, м.

                                                               Таблица 15

q, кПа s (тс/м2)	бета - коэффициент 1 перехода от q к R s s			f , f , s si кПа (тс/м2)	бета - коэф- 2 фициент пере- хода от f к f s для зонда типа I		бета - коэф- i фициент пере- хода от f к si f для зонда типа II или III
	для за- бив- ных свай	для винтовых свай при наг- рузке
					при песча- ных грун- тах	при пыле- вато- глини- стых грун- тах	при песча- ных грун- тах	при пыле- вато- глини- стых грун- тах
		сжима- ющей	выдер- гиваю- щей
<=1000(100) 2500 250 5000(500) 7500(750) 10 000(1000) 15 000(1500) 20 000(2000) >=30 000(3000) Примечание. значения коэфф	0,90 0,80 0,65 0,55 0,45 0,35 0,30 0,20 Для циен	0,50 0,45 0,32 0,26 0,23 - - - интовы а бета	0,40 0,38 0,27 0,22 0,19 - - - свай должн	<=20(2) 40(4) 60(6) 80(8) 100(10) >=120(12) - - в песчаны быть уме	2,40 1,65 1,20 1,00 0,85 0,75 - - грунт ьшены	1,50 1,00 0,75 0,60 0,50 0,40 - - х, нас два р	0,75 0,60 0,55 0,50 0,45 0,40 - - щенных за.	1,00 0,75 0,60 0,45 0,40 0,30 - - водой,

5.12. Несущую способность винтовой сваи, работающей на сжимающую и выдергивающую нагрузки, по результатам статического зондирования следует определять по формуле (21), а частное значение предельного сопротивления сваи в точке зондирования - по формуле (25), где глубина принимается уменьшенной на значение диаметра лопасти. Предельное сопротивление грунта под (над) лопастью сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (26). В этом случае - коэффициент, принимаемый по табл.15 в зависимости от среднего значения сопротивления грунта под наконечником зонда в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти. Среднее значение предельного сопротивления грунта на боковой поверхности ствола винтовой сваи по данным зондирования грунта в рассматриваемой точке следует определять по формуле (27) или (28).

6. Расчет свайных фундаментов и их оснований по деформациям

6.1. Расчет фундамента из висячих свай и его основания по деформациям следует, как правило, производить как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83. Границы условного фундамента (см. чертеж) определяются следующим образом:

снизу - плоскостью АБ, проходящей через нижние концы свай:

с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии (см. чертеж, а), но не более 2d в случаях, когда под нижними концами свай залегают пылевато-глинистые грунты с показателем текучести (d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи), а при наличии наклонных свай - проходящими через нижние концы этих свай (см. чертеж, б);

сверху - поверхностью планировки грунта ВГ, здесь осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле

, (29)

где - расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной ;

h - глубина погружения свай в грунт.

При расчете по деформациям в собственный вес условного фундамента включают вес свай и ростверка, а также вес грунта в объеме условного фундамента. Дополнительное вертикальное давление на уровне подошвы условного фундамента определяют всегда за вычетом вертикального напряжения от собственного веса грунта на уровне этой подошвы независимо от ее ширины.

Полученные по расчету значения деформаций (осадок) свайного фундамента и его основания не должны превышать предельных значений в соответствии с условием (4).

6.2. Если при строительстве предусматриваются планировка территории подсыпкой (намывом) высотой более 2 м и другая постоянная (долговременная) загрузка территории, эквивалентная подсыпке, а в пределах глубины погружения свай залегают слои торфа или ила толщиной более 30 см, то значение осадки свайного фундамента из висячих свай следует определять с учетом уменьшения габаритов условного фундамента, который в этом случае как при вертикальных, так и при наклонных сваях принимается ограниченным с боков вертикальными плоскостями, отстоящими от наружных граней крайних рядов вертикальных свай на расстоянии , где - расстояние от нижнего конца сваи до подошвы слоя торфа или ила толщиной более 30 см.

6.3. Свайные фундаменты из свай, работающих как сваи-стойки, висячие одиночные сваи, воспринимающие вне кустов выдергивающие нагрузки, а также свайные кусты, работающие на действие выдергивающих нагрузок, рассчитывать по деформациям не требуется.

6.4. Расчет свай по деформациям на совместное действие вертикальной и горизонтальной сил и момента следует выполнять по указаниям рекомендуемого приложения 1, а расчет осадок малонагруженных ленточных свайных фундаментов и одиночных свай допускается выполнять по указаниям рекомендуемых приложений 3 и 4.

7. Конструирование свайных фундаментов

7.1. Свайные фундаменты в зависимости от размещения свай в плане следует проектировать в виде:

а) одиночных свай - под отдельно стоящие опоры;

б) свайных лент - под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два ряда и более;

в) свайных кустов - под колонны с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы;

г) сплошного свайного поля - под тяжелые сооружения со сваями, равномерно расположенными под всем сооружением и объединенными сплошным ростверком, подошва которого опирается на грунт.

7.2. При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать следующие данные: конструктивную схему проектируемого здания или сооружения; размеры несущих конструкций и материал, из которого они проектируются; наличие и габариты приближения заглубленных помещений к строительным осям здания или сооружения и их фундаментам; конструкции полов и технологические нагрузки на них; нагрузки на фундамент от строительных конструкций; размещение технологического оборудования, нагрузки, передаваемые от него на строительные конструкции, а также требования к предельным осадкам и кренам строительных конструкций и фундаментов под оборудование.

7.3. Число свай в фундаменте следует назначать из условия максимального использования прочностных свойств их материала при расчетной нагрузке, допускаемой на сваю, с учетом допустимых перегрузок крайних свай в фундаменте в соответствии с требованиями п.3.10.

Выбор конструкции и размеров свай должен осуществляться с учетом значений и направления действия нагрузок на фундаменты (в том числе технологических нагрузок), а также технологии строительства здания и сооружения.

7.4. Сопряжение свайного ростверка со сваями допускается предусматривать как свободно опирающимся, так и жестким.

Свободное опирание ростверка на сваи должно учитываться в расчетах условно как шарнирное сопряжение и при монолитных ростверках должно выполняться путем заделки головы сваи в ростверк на глубину 5 - 10 см.

Жесткое сопряжение свайного ростверка со сваями следует предусматривать в случае, когда:

а) стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках, пылевато-глинистых грунтах текучей консистенции, илах, торфах и т.п.);

б) в месте сопряжения сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю, приложена к ней с эксцентриситетом, выходящим за пределы ее ядра сечения;

в) на сваю действуют горизонтальные нагрузки, значения перемещений от которых при свободном опирании (определенные расчетом в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 1) оказываются более предельных для проектируемого здания или сооружения;

г) в фундаменте имеются наклонные или составные вертикальные сваи;

д) сваи работают на выдергивающие нагрузки.

7.5. Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры, или с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-85. В последнем случае в голове предварительно напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас, используемый в дальнейшем в качестве анкерной арматуры.

Допускается также жесткое сопряжение с помощью сварки закладных стальных элементов при условии обеспечения требуемой прочности.

Примечания: 1. Анкеровка в ростверк свай, работающих на выдергивающие нагрузки (см. п.7.4, д), должна предусматриваться с заделкой арматуры свай в ростверк на глубину, определяемую расчетом на выдергивание.

2. При усилении оснований существующих фундаментов с помощью буроинъекционных свай длина заделки свай в фундамент должна приниматься по расчету в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 или назначаться конструктивно равной пяти диаметрам сваи; при невозможности выполнения этого условия следует предусматривать создание уширения ствола сваи в месте ее примыкания к ростверку.

7.6. Жесткое соединение свай со сборным ростверком должно обеспечиваться колоколообразными оголовками. При сборном ростверке допускается также замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия.

Примечание. При небольших вдавливающих нагрузках [до 400 кН (40 тc)] допускается свободное опирание ростверка на выровненную цементным раствором поверхность головы сваи.

7.7. Сваи в кусте внецентренно нагруженного фундамента следует размещать таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай.

7.8. Для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок (в зависимости от их значения и направления) допускается предусматривать вертикальные, наклонные и козловые сваи.

Наклон свай не должен превышать значений, указанных в табл.16.

                                                               Таблица 16

Наклон забивных свай диаметром менее 1,0 м	Наклон буровых свай и свай-оболочек диаметром, м
	1,0 - 1,2	1,6	2,0	3,0
1:1	4:1	5:1	6:1	7:1

7.9. Расстояние между осями забивных висячих свай без уширений в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3d (где d - или диаметр круглого, или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного поперечного сечения ствола сваи), а свай-стоек - не менее 1,5d.

Расстояние в свету между стволами буровых, набивных свай и свай-оболочек, а также скважинами свай-столбов должно быть не менее 1,0 м; расстояние в свету между уширениями при устройстве их в твердых и полутвердых пылевато-глинистых грунтах - 0,5 м, в других нескальных грунтах - 1,0 м.

Расстояние между наклонными или между наклонными и вертикальными сваями в уровне подошвы ростверка следует принимать исходя из конструктивных особенностей фундаментов и обеспечения их надежности заглубления в грунт, армирования и бетонирования ростверка.

7.10. Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых условий строительной площадки, уровня расположения подошвы ростверка с учетом возможностей имеющегося оборудования для устройства свайных фундаментов. Нижний конец свай, как правило, следует заглублять в прочные грунты, прорезая более слабые напластования грунтов, при этом заглубление забивных свай в грунты, принятые за основание, под их нижние концы должно быть: в крупнообломочные, гравелистые, крупные и средней крупности песчаные, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести - не менее 0,5 м, а в прочие нескальные грунты - не менее 1,0 м.

Примечание. Для фундаментов зданий и сооружений III класса** нижние концы свай допускается опирать в песчаных и пылевато-глинистых грунтах с относительным содержанием органического вещества . В этом случае несущая способность свай должна определяться по результатам их испытаний статической нагрузкой. При наличии слоя погребенного торфа нижний конец свай должен быть заглублен не менее чем на 2 м ниже подошвы этого слоя.

7.11. Глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения (наличия подвала, технического подполья) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом. Для фундаментов мостов подошву ростверка следует располагать выше или ниже поверхности акватории, ее дна или поверхности грунта при условии обеспечения расчетной несущей способности и долговечности фундаментов исходя из местных климатических условий, особенностей конструкции фундаментов, обеспечения требований судоходства и лесосплава, надежности подлежащих осуществлению мер по эффективной защите свай от неблагоприятного воздействия знакопеременных температур среды, ледохода, истирающего воздействия перемещающихся донных отложений и других факторов.

При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусматривать меры, предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на свайный ростверк.

7.12. В районах со средней температурой воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40°С для фундаментов мостов в зоне воздействия знакопеременных температур следует применять сваи и сваи-столбы сплошного сечения с защитным слоем бетона (до поверхности рабочей арматуры) не менее 5 см. В районах с температурой воздуха выше минус 40°С допускается вне акватории использовать сваи сплошного сечения, полые сваи и сваи-оболочки с защитным слоем бетона не менее 3 см при условии осуществления мер по предотвращению образования в них трещин. В зоне переменного уровня постоянных водотоков не следует, как правило, применять буронабивные сваи и заполненные бетоном сваи-оболочки.

Для буронабивных свай фундаментов мостов защитный слой бетона должен быть не менее 10 см.

В зоне воздействия положительных температур (не менее чем на 0,5 м ниже уровня сезонного промерзания грунта или подошвы ледяного покрова) можно применять сваи любых видов без ограничений по условию морозостойкости бетона.

7.13. При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать возможность подъема (выпора) поверхности грунта при забивке свай, который, как правило, может происходить в случаях, когда:

а) площадка строительства сложена пылевато-глинистыми грунтами мягкопластичной и текучепластичной консистенций или водонасыщенными пылеватыми и мелкими песками;

б) погружение свай производится со дна котлована;

в) конструкция свайного фундамента принята в виде свайного поля или свайных кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м.

Среднее значение подъема поверхности грунта h, м, следует определять по формуле

, (30)

где k - коэффициент, принимаемый равным 0,5 - 0,7 в зависимости от степени влажности грунта, соответственно равной 0,9 - 1,0;

- объем всех свай, погружаемых в грунт, ;

- площадь забивки свай или площадь дна котлована, .

8. Особенности проектирования свайных фундаментов в просадочных грунтах

8.1. Применение свайных фундаментов в условиях просадочных грунтов должно быть обосновано технико-экономическим сравнением возможных вариантов проектных решений свайных фундаментов и фундаментов на естественном основании.

Проектирование свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа по просадочности должно выполняться специализированными организациями.

8.2. При инженерно-геологических изысканиях на строительных площадках, сложенных просадочными грунтами, следует определять тип грунтовых условий с указанием частных и максимальных возможных значений просадки грунтов от собственного веса (при подсыпках - с учетом веса подсыпки) и выделять слои грунта, в которых могут быть заглублены сваи в соответствии с требованиями п.8.4.

Для исследования грунтов должны быть выполнены бурение скважин и проходка шурфов. Расстояние между выработками назначается в зависимости от сложности инженерно-геологических условий площадки и должно быть не более 50 м. В пределах контура отдельно стоящего здания или сооружения должно быть не менее 4 скважин, а для зданий с площадью застройки менее 1300 - 3 скважины.

На застраиваемой территории должен быть тщательно изучен гидрогеологический режим подземных вод и дан прогноз возможного его изменения при эксплуатации проектируемых и существующих зданий и сооружений.

Физико-механические, в том числе прочностные и деформационные характеристики просадочных и других видов грунтов, изменяющих свои свойства при замачивании, должны определяться для состояния природной влажности при полном водонасыщении.

8.3. При проектировании свайных фундаментов в грунтовых условиях II типа по просадочности с возможной просадкой грунтов от собственного веса свыше 30 см следует, как правило, предусматривать мероприятия по переводу грунтовых условий II типа в I путем срезки грунта или уплотнения предварительным замачиванием, замачиванием со взрывом, грунтовыми сваями и другими методами. При соответствующем технико-экономическом обосновании указанные способы должны обеспечивать устранение просадки грунтовой толщи от ее собственного веса в пределах площади, занимаемой зданием или сооружением, и на расстоянии, равном половине просадочной толщи вокруг него.

8.4. Свайные фундаменты на территориях с просадочными грунтами при возможности замачивания грунтов следует применять в случаях, когда возможна прорезка сваями всех слоев просадочных и других видов грунтов, прочностные и деформационные характеристики которых снижаются при замачивании. Нижние концы свай должны быть заглублены, как правило, в скальные грунты, песчаные плотные и средней плотности, пылевато-глинистые грунты с показателем текучести в водонасыщенном состоянии для всех видов свай в грунтовых условиях I типа, для забивных свай и для буронабивных свай при в грунтовых условиях II типа, для забивных свай и для буронабивных свай при в грунтовых условиях II типа (где - просадка от собственного веса грунта с учетом подсыпки или другой пригрузки его поверхности). Заглубление свай в указанные грунты должно назначаться по расчету как наибольшее из условия, что осадка сваи не превысит предельную осадку , и из условия обеспечения требуемой несущей способности сваи.

Примечания: 1. Если прорезка указанных грунтов в конкретных случаях экономически нецелесообразна, то в грунтовых условиях I типа по просадочности для зданий и сооружений III класса допускается устройство свай (кроме свай-оболочек) с заглублением нижних концов не менее чем на 1 м в слой грунта с относительной просадочностью [при давлении не менее 300 кПа (3 ) и не менее давления, соответствующего давлению от собственного веса грунта и нагрузки на его поверхности] при условии, что в этом случае обеспечивается несущая способность свай, а суммарные значения возможных просадок и осадок основания не превышают предельных значений для здания и сооружения при неравномерном замачивании грунтов.

2. Сваи-колонны одноэтажных зданий III класса в грунтовых условиях I типа допускается опирать нижними концами на грунты с , если несущая способность свай подтверждена испытаниями.

8.5. В случае, если по результатам инженерных изысканий установлено, что погружение забивных свай в просадочные грунты может быть затруднено, в проекте должно быть предусмотрено устройство лидерных скважин, диаметр которых в грунтовых условиях I типа следует назначать менее размера сечения сваи (до 50 мм), а в грунтовых условиях II типа - равным ему или менее (до 50 мм). В последнем случае лидерные скважины не должны выходить за пределы проседающей толщи.

8.6. Расчет свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, следует производить в соответствии с указаниями разд.4, 6 и рекомендуемого приложения 1 с учетом того, что сопротивления грунтов под нижними концами R и на боковой поверхности сваи (см. табл.1, 2 и 7), коэффициенты пропорциональности К и а (см. рекомендуемое приложение 1), модуль деформации Е, угол внутреннего трения и удельное сцепление с должны определяться при условиях:

а) если возможно замачивание грунта - то при полном водонасыщении грунта, при этом расчетные табличные характеристики следует принимать при показателе текучести, определяемом по формуле

, (31)

где е - коэффициент пористости грунта природной плотности;

- удельный вес воды; (1 );

- удельный вес твердых частиц, ();

, - влажность грунта на границе раскатывания и на границе текучести в долях единицы;

если по формуле (31) , следует принимать ;

б) если замачивание грунта невозможно - то при влажности W и показателе текучести грунта в природном состоянии (когда , принимается ).

8.7. Несущая способность свай в выштампованном ложе, применяемых в грунтовых условиях I типа, должна назначаться в соответствии с требованиями п. 4.4 как для забивных свай с наклонными гранями при соблюдении дополнительных требований, изложенных в п. 8.6.

8.8. Несущую способность свай, применяемых в грунтовых условиях I типа, по результатам их статических испытаний, проведенных с локальным замачиванием грунта в пределах всей длины сваи согласно ГОСТ 5686-78, следует определять в соответствии с требованиями разд.5.

В грунтовых условиях I типа при наличии опыта строительства на застраиваемой территории и результатов ранее выполненных статических испытаний свай в аналогичных условиях испытания свай допускается не производить.

Не допускается определять несущую способность свай и свай-оболочек, устраиваемых в просадочных грунтах, по данным результатов их динамических испытаний, а также определять расчетные сопротивления просадочных грунтов под нижним концом R и на боковой поверхности сваи по данным результатов полевых испытаний этих грунтов зондированием. Статическое зондирование допускается применять ниже границы просадочной толщи при выборе слоев грунта для опирания свай в соответствии с п.8.4.

8.9. В грунтовых условиях I типа помимо свай, указанных в разд.2, следует также применять набивные бетонные и железобетонные сваи, устраиваемые в пробуренных скважинах с забоем, уплотненным втрамбовыванием щебня на глубину не менее 3d (где d - диаметр скважины).

В грунтовых условиях II типа рекомендуется применять сваи с антифрикционными покрытиями, нанесенными на часть ствола, находящуюся в пределах проседающей толщи.

8.10. Сваи по несущей способности грунтов основания в грунтовых условиях II типа следует рассчитывать исходя из условия

, (32)

где N - расчетная нагрузка, кН (тс), на одну сваю, определяемая при проектировании свайных фундаментов зданий и сооружений;

- несущая способность, кН (тс), определяемая в соответствии с п. 8.12;

- коэффициент надежности, принимаемый по указаниям п. 3.10;

- коэффициент условий работы, значение которого зависит от возможного значения просадки грунта : при , при , для промежуточных значений определяется интерполяцией;

- отрицательная сила трения, определяемая в соответствии с п. 8.11.

Примечания: 1. Значение следует определ