3. Теплозащита зданий
3.2. Исходные данные для проектирования теплозащиты
3.2.3. Градусо-сутки отопительного периода D, °С.сут, следует
d
принимать согласно табл. 3.2. Продолжительность отопительного периода
z и среднюю температуру наружного воздуха t за отопительный
ht ht
период следует принимать согласно СНиП 2.01.01-82 равной соответственно
230 сут. и минус 2,7°С для поликлиник и лечебных учреждений,
домов-интернатов для престарелых и инвалидов и дошкольных учреждений; 213
сут. и минус 3,6°С - в остальных случаях. Среднюю за отопительный период
интенсивность суммарной солнечной радиации на горизонтальную и
вертикальные поверхности различной ориентации, кВт.ч/м2) следует
принимать согласно подраздела 3.5.
3.2.4. При проектировании теплозащиты используются следующие
расчетные показатели строительных материалов конструкций (по приложениям
СНиП II-3-79* (изд. 1998) для условий эксплуатации Б):
- коэффициент теплопроводности ламбда, Вт/(м.°С),
- коэффициент теплоусвоения (при периоде 24 ч) s, Вт/(м2.°С),
- удельная теплоемкость (в сухом состоянии) с, кДж/(кг.°С),
o
- коэффициент паропроницаемости ми, мг/м.ч.Па) или сопротивление
паропроницанию R , м2. ч. Па/мг,
ню г
- воздухопроницаемость G, кг/(м2.ч) или сопротивление
воздухопроницанию R , м2.ч.Па/кг или м2.ч/кг (для окон и балконных
а
дверей при дельта р = 10 Па),
- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения
ро ,
о
- коэффициент излучения поверхности эпсилон.
Примечание. Расчетные показатели эффективных теплоизоляционных материалов (минераловатных, стекловолокнистых и полимерных), а также материалов, не приведенных в СНиП 11-3-79* (изд. 1998 г.), следует принимать для условий эксплуатации Б согласно теплотехническим испытаниям (полученных аккредитованными Госстроем России испытательными лабораториями или ГУП "Мосстройсертификация").
3.2.5. При проектировании пароизоляции ограждающих конструкций отапливаемых зданий за расчетное значение принимается среднее парциальное давление водяного пара наружного воздуха за годовой период и период месяцев с отрицательными среднемесячными температурами.
Таблица 3.1
Температура, относительная влажность и температура точки росы внутреннего воздуха помещений, принимаемые при теплотехнических расчетах ограждающих конструкций
Здания |
Температура внутреннего воздуха
t , °C int |
Относительная влажность внутреннего воздуха фи , % int |
Температура точки росы
t , °C d |
Жилые, общеобразова- тельных учреждений |
20 |
55 |
10,7 |
Поликлиник и лечебных учреждений, домов-интер- натов |
21 |
55 |
11,6 |
Дошкольных учреждений |
22 |
55 |
12,6 |
Таблица 3.2
Градусо-сутки отопительного периода
Здания |
Градусо-сутки |
Жилые, общеобразовательных учреждений Поликлиник и лечебных учреждений, домов-интернатов Дошкольных учреждений |
5027 5451 5681 |
3.3. Требования по теплозащите здания в целом - потребительский подход
3.3.1. Проект здания в соответствии с требованиями СНиП 10-01-94 следует разрабатывать на основе величины удельного расхода тепловой энергии системой отопления проектируемого здания за отопительный период. Процедура работы с этим подразделом приведена в подразделе 3.6.
3.3.2. Расчетный удельный расход тепловой энергии системой отопления
des
здания за отопительный период q , кВт.ч/м2 должен быть меньше или
h
req
равен требуемому значению q и определяется путем выбора
h
теплозащитных свойств оболочки здания и типа, эффективности и метода
регулирования используемых систем отопления и вентиляции по формуле
req des
q > = q (3.1)
h h
req
где q - требуемый удельный расход тепловой энергии системой
h
отопления здания за отопительный период, кВт.ч/м2, определяемый для
различных типов изданий согласно таблице 3.3;
des
q - расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление
h
здания, кВт.ч/м2, определяемый согласно подраздела 3.5;
Таблица 3.3
Требуемый удельный расход тепловой энергии системой отопления
req
здания q кВт.ч/м2, за отопительный период
h
Типы зданий |
Этажность зданий |
1-3 |
4-5 |
6-9 |
10 и более |
МГСН 2.01- 94 |
МГСН 2.01- 99 |
МГСН 2.01- 94 |
МГСН 2.01- 99 |
МГСН 2.01- 94 |
МГСН 2.01 -99 |
МГСН 2.01- 94 |
МГСН 2.01- 99 |
жилые |
200 |
160 |
160 |
130 |
140 |
110 |
115 |
95 |
общеобразовательные, лечебные учреждения, по- ликлиники |
205 |
175 |
195 |
165 |
185 |
155 |
- |
- |
дошкольные учреждения |
280 |
245 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Примечание: Величины по данным первого этапа МГСН 2.01-94 приведены для сопоставления
3.3.3. Минимально допустимое сопротивление теплопередаче
req
непрозрачных ограждающих конструкций R , м2.°С/Вт, должно быть не
o
менее значений, приведенных в п.2.1* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) для 1
этапа внедрения и градусосуток по табл. 3.2, и санитарно-гигиенических и
комфортных условий, определяемых по формуле:
n(t - t )
req int ext
R = ------------------------ (3.2)
o n
дельта t альфа
int
где n - коэффициент, принимаемый согласно табл.3* СНиП II-3-79*
(изд. 1998 г.);
t - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая
int
по табл.3.1;
t - расчетная температура наружного воздуха в холодный период
ext
года, °С, принимаемая согласно 3.2.1;
n
дельта t - нормативный температурный перепад, °С, принимаемый
согласно табл.2* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) в зависимости от вида
здания и ограждающей конструкции;
альфа - коэффициент теплообмена внутренней поверхности
int
ограждающей конструкции, Вт/(м2.°С), принимаемый согласно табл.4 СНиП
11-3-79* (изд. 1998 г.).
Примечания: 1. При определении минимально допустимого сопротивления
теплопередаче внутренних ограждающих конструкций в формуле (3.2) следует
принимать n = 1 и вместо t - расчетную температуру воздуха более
ext
холодного помещения; для теплых чердаков и подвалов (с разводкой в них
трубопроводов систем отопления и горячего водоснабжения) эту температуру
следует принимать по расчету теплового баланса (но не менее плюс 2 °С для
подвалов при расчетных условиях и не более плюс 14 °С для чердаков и
подвалов).
2. для чердачных и цокольных перекрытий теплых чердаков и подвалов с
c
температурой воздуха в них t , большей t но меньшей t ,
int ext int
коэффициент n следует определять по формуле
c
n = (t - t )/(t - t )
int int int ext
req
3.3.4. Требуемое сопротивление теплопередаче R светопрозрачных
o
конструкций и наружных дверей следует принимать:
- 0,54 м2°С/Вт для окон, балконных дверей и витражей; 0,81 м2°C/Вт
для глухой части балконных дверей;
- 0,54 м2°С/Вт для входных дверей в квартиры, расположенные выше
первого этажа;
- 1,2 м2.°С/Вт для входных дверей в односемейные здания и квартиры,
расположенные на первых этажах многоэтажных зданий, а также ворот.
3.3.5. Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих
r
конструкций R должно быть не менее требуемого минимально допустимого
o
req
сопротивления теплопередаче R , определяемого согласно пп.3.3.3 и
o
3.3.4.
3.3.6. Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции в зоне теплопроводных включений (диафрагм, сквозных швов из раствора, стыков панелей, ребер и гибких связей в многослойных панелях, жестких связей облегченной кладки и др.), в углах и оконных откосах должна быть не ниже температуры точки росы внутреннего воздуха, принимаемой согласно табл.3.1.
Температура внутренней поверхности вертикального остекления должна быть не ниже плюс 3°С при расчетных условиях.
r
3.3.7. Воздухопроницаемость ограждающих конструкций зданий G ,
m
req
должна быть не более нормативных значений G , указанных в
m
табл.12* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
3.3.8. Требуемое сопротивление воздухопроницанию ограждающих
req
конструкций R , м2.ч.Па/кг, следует определять согласно СНиП II-3-79*
a
(изд. 1998 г.).
3.3.9. Требуемое, сопротивление паропроницанию наружных ограждающих
конструкций следует определять согласно СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
3.3.10. Поверхность пола жилых и общественных зданий должна иметь
показатель теплоусвоения Y , Вт/(м2.°С) не более нормативных величин,
f
указанных в СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
3.3.11. Суммарная площадь окон жилых зданий согласно п.2.17* СНиП
II-3-79* (изд. 1998 г.) должна быть не более 18% от суммарной площади
светопрозрачных и непрозрачных ограждающих конструкций стен, если
приведенное сопротивление теплопередаче светопрозрачных конструкций
r
R меньше 0,56 м2°С/Вт. При определении этого соотношения в суммарную
o
площадь непрозрачных конструкций следует включать все продольные и
торцевые стены, а также площади непрозрачных частей оконных створок и
балконных дверей.
r
При светопрозрачных ограждениях с R не менее 0,56 м2°С/Вт площадь
o
остекления ограничивается в 25%. Площадь светопрозрачных
конструкций в общественных зданиях следует определять по минимальным
требованиям СНиП 23-05-95 и МГСН 2.06-99.
3.4. Поэлементные требования к теплозащите ограждающих конструкций - предписывающий подход
3.4.1. Наружные ограждающие конструкции здания согласно предписывающему подходу должны удовлетворять следующим требованиям по:
- минимально допустимому приведенному сопротивлению теплопередаче в соответствии с п.3.4.2;
- минимальным допустимым температурам внутренней поверхности в соответствии с п.3.3.6;
- максимально допустимой воздухопроницаемости отдельных конструкций ограждений в соответствии с п.3.3.7;
- показателю компактности здания не более величин согласно п.3.5.1.
Процедура работы с этим подразделом приведена в подразделе 3.6.
r
3.4.2. Приведенное сопротивление теплопередаче (R ) для ограждающих
o
конструкций должно быть не менее:
- значений, приведенных в п.2.1* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) и градусосуток по табл. 3.2 согласно I и II этапам внедрения для ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных) в зависимости от вида здания и помещения; для чердачных и цокольных перекрытий теплых чердаков и подвалов эти значения следует умножать на коэффициент n, определяемый согласно прим.2 к п.3.3.3.
- произведения 0,02 на разность температур воздуха между помещениями для внутренних ограждений, в случае, если разность температур равна или больше 6°С;
- значений, приведенных в п.3.3.4 для светопрозрачных конструкций и входных дверей.
r
Приведенное сопротивление теплопередаче (R ) для наружных стен
o
следует рассчитывать для фасада здания без учета заполнений светопроемов:
либо для одного промежуточного этажа, либо в целом для здания с проверкой
условия п.3.3.6 на участках в зонах теплопроводных включений.
Примечание. Допускается в конкретных конструктивных решениях
наружных стен применение конструкции с приведенным сопротивлением
теплопередаче (за исключением светопрозрачных) не более, чем на 5% ниже,
указанных в п.2.1* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.), при обязательном
увеличении сопротивления теплопередаче наружных горизонтальных ограждений
с тем, чтобы приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи
tr
совокупности горизонтальных и вертикальных наружных ограждений K ,
m
tr
определяемый согласно п.3.5.2, был не ниже значения K , определяемого
m
согласно требований п.2.1* СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
3.4.3. Требуемое сопротивление воздухопроницанию и паропроницанию ограждающих конструкций, а также показатель теплоусвоения пола следует определять согласно п.3.3.9 и п.3.3.10 соответственно.
3.4.4. Площадь светопрозрачных ограждающих конструкций следует определять в соответствии с п.3.3.11.
3.5. Теплоэнергетические параметры
des
3.5.1. Показатель компактности здания k следует определять по
e
формуле
des sum
k = A / V (3.3)
e e h
sum
где A - общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая
e
покрытие (перекрытие) верхнего этажа и цокольное перекрытие, м2;
V , - отапливаемый объем здания, равный объему, ограниченному
h
внутренними поверхностями наружных ограждений здания, м3
des
Расчетный показатель компактности здания k для жилых зданий
e
(домов) как правило не должен превышать следующих значений:.
- 0,25 для зданий 16 этажей и выше;
- 0,29 для зданий от 10 до 15 этажей включительно;
- 0,32 для зданий от 6 до 9 этажей включительно;
- 0,36 для 5-этажных зданий;
- 0,43 для 4-этажных здании;
- 0,54 для 3-этажных зданий;
- 0,61; 0,54; 0,46 для двух-, трех- и четырех- этажных блокированных и секционных домов соответственно;
- 0,9 для двухэтажных и одноэтажных домов с мансардой;
- 1,1 для одноэтажных домов.
tr
3.5.2. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи K ,
m
Вт/(м2.°С), совокупности ограждающих конструкций здания следует
определять по приведенным сопротивлениям теплопередаче отдельных
r
ограждающих конструкций R и их площадей А по формуле
o
tr r r r r r sum
K = бета(A /R + A /R + A /R + n*A /R + n*A /R )/A (3.4)
m w w f f ed ed c c f f e
где бета - коэффициент, учитывающий дополнительные теплопотери,
связанные с ориентацией ограждений по сторонам горизонта, с ограждениями
угловых помещений, с поступлением холодного воздуха через входы в здание:
для жилых зданий бета = 1,13, для общественных - 1,1;
n - то же, что в формуле (3.2); для полов на грунте n=0,5; для
c
помещений, с температурой внутреннего воздуха t выше температуры
int
наружного воздуха t , но ниже температуры внутреннего воздуха
ext
остальных помещений t , и примыкающих к наружным ограждениям, в том
int
числе теплых чердаков и подвалов, показатель n следует рассчитывать по
формуле
c
n = (t - t )/(t - t ) (3.5)
int int int ext
c
где t , t - то же, что в формуле (3.2); t - температура
int ext int
внутреннего воздуха помещения с температурой ниже t ;
int
А , А , А , А , А - площади соответственно стен, заполнений
w F ed c j
светопроемов (окон, фонарей), наружных дверей, витражей и ворот,
перекрытий верхнего этажа, цокольных перекрытий, м2;
r r r r r
R , R , R , R , R , - приведенные сопротивления теплопередаче
w F ed c f
соответственно стен, заполнений светопроемов (окон, фонарей), наружных
дверей, витражей и ворот, перекрытий верхнего этажа, цокольных
перекрытий, м2.°С/Вт;
sum
А - то же, что в формуле (3.3).
e
3.5.3. Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент
inf
теплопередачи здания К Вт/(м2.°С/Вт), совокупности ограждающих
m
конструкций здания следует определять по формуле
inf ht sum
К = 0,28 c n бета V ро k / A (3.6)
m a ню h a e
где с - удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг.°С);
n - средняя кратность воздухообмена здания за отопительный
a
период, 1/ч, принимаемая по нормам проектирования соответствующих зданий;
для жилых зданий согласно СНиП 2.04.05-91* произведение n * бета * V
a ню h
принимают равным 3А , где А - площадь жилых помещений, м2;
r r
бета - коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающих
ню
наличие внутренних ограждающих конструкций. При отсутствии данных
принимать бета = 0,85;
ню
V - то же, что и п.3.5.1;
h
ht
ро - плотность воздуха в помещении, кг/м3, равная 1,2;
a
k - коэффициент учета влияния встречного теплового в конструкциях
равный согласно СНиП 2.04.05-91* (изд. 1998 г.) 0,7 для стыков панелей
стен и окон с тройными переплетами, 0,8 - для окон и балконных дверей с
раздельными переплетами и 1,0- для одинарных окон, окон и балконных
дверей со спаренными переплетами и открытых проемов;
sum
A - тоже, что в формуле (3.3).
e
3.5.4. Общий коэффициент теплопередачи здания K , Вт/(м2.°C),
m
определяется по формуле
tr inf
K = K + K (3.7)
m m m
tr
K - приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания,
m
Вт/(м2.°С), определяемый согласно п.3.5.2;
inf
K - приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент
m
теплопередачи здания, Вт/м2.°C), определяемый согласно п.3.5.3;
3.5.5 Общие теплопотери здания за отопительный период через наружные
y
ограждающие конструкции Q , кВт.ч, следует определять по формуле
ht
y sum
Q = 0,024 K D A (3.8)
ht m d e
где К - то же, что в п.3.5.4;
m
D - градусосутки отопительного периода, принимаемые в зависимости
d
от типа здания по табл. 3.2;
sum
A - то же, что в формуле (3.3).
e
3.5.6. Потребность в тепловой энергии на отопление здания в течение
отопительного периода с учетом полного использования внутренних
y
тепловыделений и теплопоступлений от солнечной радиации Q , кВт.ч,
следует определять по формуле h
y y y y
Q = [Q - (Q + Q ) ню] бета (3.9)
h ht int s hl
y
где Q - общие теплопотери здания через наружные ограждающие
ht
конструкции определяемые согласно п.3.5.5;
y
Q - бытовые теплопоступления в течение отопительного периода,
int
кВт.ч,
y
Q = 0,024 q z A (3.10)
int int ht r
q - величина бытовых тепловыделений на 1 м2 площади пола жилых
int
помещений, Вт/м2, принимаемая по расчету, но не менее 10 Вт/м2 для жилых
и административных зданий;
z - продолжительность отопительного периода, сут, принимаемая
ht
согласно п.3.2.3;
A - отапливаемая площадь здания, м2, равная площади пола всех
r
отапливаемых помещений здания; для жилых зданий - площадь жилых
помещений;
y
Q - теплопоступления через окна от солнечной радиации в течение
s
отопительного периода, кВт.ч/год
y
Q = тау k (A I + A I + A I + A I ) + тау k A I (3.11)
s F F F1 1 F2 2 F3 3 F4 4 scy scy scy scy
тау , тау - коэффициенты, учитывающие затенение светового проема
F scy
соответственно окон и зенитных фонарей непрозрачными элементами
заполнения, принимаемые по табл. 3.4,
k , k - коэффициенты относительного проникания солнечной радиации
F scy
соответственно для светопропускающих заполнений окон и зенитных фонарей,
принимаемые по табл. 3.4,
A , A , A , A - площадь светопроемов фасадов соответственно
F1 F2 F3 F4
ориентированных по четырем направлениям,
I , I , I , I - средняя за отопительный период интенсивность
1 2 3 4
солнечной радиации на вертикальную поверхность светопроемов,
соответственно ориентированных по четырем фасадам здания, кВт.ч/м2.
Принимается по табл. 3.5 как сумма величин по месяцам за отопительный
период;
I - средняя за отопительный период интенсивность солнечной
hor
радиации на горизонтальную поверхность, кВт.ч/м2. Принимается по табл.3.5
как сумма величин по месяцам за отопительный период;
ню - коэффициент, учитывающий способность ограждающих конструкций
помещений зданий аккумулировать или отдавать тепло,
ню = 0,8;
бета - коэффициент, учитывающий дополнительное теплопотребление
hl
системы отопления, связанное с дискретностью номинального теплового
потока номенклатурного ряда отопительных приборов, с их дополнительными
теплопотерями через зарадиаторные участки ограждений, теплопотерями
трубопроводов, проходящих через неотапливаемые помещения: для
многосекционных и других протяженных зданий бета = 1,13, для зданий
hl
башенного типа бета = 1,11;
hl
3.5.7. Расчетный удельный расход тепловой энергии на отопление
des
здания в холодный и переходный периоды года q , кВт.ч/м2, определяется
h
по формуле:
des y
q = Q / A (3.12)
h h h
y
где Q - потребность в тепловой энергии на отопление здания за
h
отопительный период, кВт.ч, определяемая согласно п.3.5.6;
А - полезная площадь здания; для жилых зданий - общая площадь
h
квартир.
Таблица 3.4
Значения коэффициентов затенения светового проема
тау и тау и относительного проникания солнечной радиации
F scy
k и k соответственно окон и зенитных фонарей
F scy
N п.п. |
Заполнение светового проема |
Коэффициент тау и тау ; k и k F scy F scy |
в деревянных или пластмассовых переплетах |
в металлических переплетах |
тау и F тау scy |
k и F k scy |
тау и F тау scy |
k и F k scy |
1 |
Двуслойное остекление с теплоотражающим покрытием на внутреннем стекле: - двухслойные стеклопакеты в одинарных переплетах - двойное остекление в спаренных переплетах - двойное остекление в раздельных переплетах |
0,8
0,75
0,65 |
0,57
0,57
0,57 |
0,9
0,85
0,8 |
0,57
0,57
0,57 |
2 |
Тройное остекление в раздельно - спаренных переплетах |
0,5 |
0,83 |
0,7 |
0,83 |
3 |
Двухслойные стеклопакеты и одинарное остекление в раздельных переплетах |
0,75 |
0,83 |
- |
- |
Таблица 3.5
Интенсивность суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации на горизонтальную и вертикальные поверхности при действительных условиях облачности, кВт.ч/м2
Месяц |
Гор. пов. |
Вертикальные поверхности с ориентацией на |
С |
СВ/СЗ |
В/3 |
ЮВ/ЮЗ |
Ю |
IX Х XI XII |
80 37 16 9 |
- - - - |
31 13 - - |
60 33 17 9 |
90 66 43 25 |
100 83 59 41 |
I II III IV |
16 36 75 108 |
- - - 18 |
- - 21 39 |
15 31 53 80 |
45 65 89 98 |
61 87 108 106 |
За отопит. период |
288 |
12 |
71 |
232 |
429 |
551 |
3.6. Процедура работы с разделом 3 при проектировании теплозащиты
3.6.1. Проектирование ограждающей оболочки здания на основе требований по теплозащите здания в целом выполняют в нижеприведенной последовательности:
а. Выбирают требуемые климатические параметры согласно подразделу 3.2;
б. Выбирают параметры воздуха внутри здания и условия комфортности согласно подразделу 3.2 и назначению здания;
в. Разрабатывают объемно-планировочное решение и рассчитывают его геометрические размеры;
г. Определяют согласно подразделу 3.3 требуемое значение удельного
req
расхода тепловой энергии системы отопления здания q в зависимости
h
от типа здания и его этажности;
req
д. Определяют требуемые сопротивления теплопередаче R
o
ограждающих конструкций (стен, покрытий (чердачных перекрытий), цокольных
перекрытий, окон и фонарей, наружных дверей и ворот) согласно п.3.3.3
исходя из минимально допустимых требований, и рассчитывают приведенные
r
сопротивления теплопередаче R этих ограждающих конструкций, добиваясь
o
r req
выполнения условия R , >= R .
o o
Примечание. Для полносборных крупнопанельных и каркасно-панельных
зданий допускается определять требуемое сопротивление теплопередаче
req
наружных стен R по минимуму приведенных затрат, но не менее значений,
o
установленных в табл. 1а СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) для первого этапа
внедрения.
е. Назначают требуемый воздухообмен согласно СНиП 2.08.01-89*, СНиП
2.08.02-89*, МГСН 3.01-96, МГСН 4.06-96, МГСН 4.07-97;
ж. Проверяют принятые конструктивные решения наружных ограждений на
удовлетворение требований прил.3.2.
з. Рассчитывают согласно подразделов 3.3 и 3.5 удельный расход
req
тепловой энергии системой отопления здания q и сравнивают его с
h
req
требуемым значением q . Расчет заканчивают в случае, если расчетное
h
значение меньше или равно требуемому;
req req
и. Если расчетное значение q больше требуемого q , то
h h
осуществляют перебор вариантов до достижения предыдущего условия. При
этом используют следующие возможности:
- изменение объемно-планировочного решения здания (размеров и
формы),
- повышение уровня теплозащиты отдельных ограждений здания,
- выбор более эффективных систем отопления и вентиляции, и способов
их регулирования,
- комбинирование предыдущих вариантов, используя принцип
взаимозаменяемости.
3.6.2. Проектирование теплозащиты здания на основе поэлементных
требований выполняют в нижеприведенной последовательности:
а. Начинают проектирование согласно позициям (а-в) п.3.6.1;
б. Определяют согласно подразделу 3.4 требуемое сопротивление
req
теплопередаче R ограждающих конструкций (наружных стен, покрытий
o
(чердачных перекрытий), цокольных перекрытий, окон и фонарей, наружных
дверей и ворот);
в. Разрабатывают или выбирают конструктивные решения наружных
ограждений; при этом определяют их приведенное сопротивление
req r req
теплопередаче R , добиваясь выполнения условия R > = R ;
o o o
г. Проверяют принятые конструктивные решения наружных ограждений на
удовлетворение требований прил. 3.2.
д. Рассчитывают удельное энергопотребление системой отопления здания
des
q согласно подраздела 3.5.
h
3.6.3. Светопрозрачные ограждающие конструкции следует подбирать по
следующей методике:
req
а. Требуемое сопротивление теплопередаче R светопрозрачных
o
конструкций следует устанавливать согласно п.3.3.6. При этом выбор
светопрозрачной конструкции следует осуществлять по значению приведенного
r
сопротивления теплопередаче R , полученному в результате
o
сертификационных испытаний (выполненных аккредитованными Госстроем России
испытательными лабораториями и включенных в сертификат соответствия
изделия, выданный Госстроем России или аккредитованным Госстроем России
ГУП "Мосстройсертификация"). Если приведенное сопротивление теплопередаче
r req
выбранной светопрозрачной конструкции R , больше или равно R , то эта
o o
конструкция удовлетворяет требованиям норм.
б. При отсутствии сертифицированных данных допускается использовать
r
при проектировании значения R , приведенные в прил.6* СНиП II-3-79*
o
r
(изд.1998 г.). Значения R в этом приложении даны для случаев, когда
o
отношение площади остекления к площади заполнения светового проема бета
равно 0,75. При использовании светопрозрачных конструкций с другими
r
значениями бета следует корректировать значение R следующим образом:
o
для конструкций с деревянными или пластмассовыми переплетами при каждом
r
увеличении бета на величину 0,1 следует уменьшать значение R на 5% и
o
наоборот - при каждом уменьшении бета на величину 0,1 следует увеличить
r
значение R на 5%.
o
в. При проверке требования по обеспечению минимальной температуры на
внутренней поверхности светопрозрачных ограждений согласно п.3.3.6
температуру тау этих ограждений следует определять согласно СНиП
int
II-3-79* (изд. 1998 г.) как для остекления, так и непрозрачных элементов.
Если в результате расчета окажется, что тау меньше 3 °C при расчетных
int
условиях, то следует выбрать другое конструктивное решение заполнения
светопроема с целью обеспечения этого требования.
req
г. Требуемое сопротивление воздухопроницанию R , м2.ч/кг,
a
светопрозрачных конструкций следует определять по формуле
req n 2/3
R = (1 / G )(дельта p / дельта р ) (3.13)
a o
n
где G - нормативная воздухопроницаемость светопрозрачной
конструкции, кг/(м2.ч), принимаемое по табл. 12* СНиП II-3-79* (изд.
1998 г.) при дельта р = 10 Па;
дельта р - разность давлений воздуха на наружной и внутренней
поверхности светопрозрачной конструкции, Па, определяемая согласно п.5.2*
СНиП II-3-79* (изд.1998 г.), дельта р = 10 Па - разность давлений
o
воздуха на наружной и внутренней поверхности светопрозрачной конструкции,
при которой определяется воздухопроницаемость сертифицируемого образца.
д. Сопротивление вoздуxoпpoницaнию выбранного типа светопрозрачной
конструкции R , м2.ч/кг, определяют по формуле
a
n
R = (l / G ) (дельта р / дельта р ) (3.14)
a s o
где G - воздухопроницаемость светопрозрачной конструкции,
s
кг/(м2.ч), при дельта р = 10 Па, полученная в результате сертификационных
испытаний;
n - показатель режима фильтрации светопрозрачной конструкции,
полученный в результате сертификационных испытаний.
req
е. В случае R >= R выбранная светопрозрачная
a a
конструкция удовлетворяет требованиям СНиП II-3-79* (изд.1998 г.) по
сопротивлению воздухопроницанию.
req
В случае R < R необходимо заменить светопрозрачную
a a
конструкцию и проводить расчеты по формуле (3.14) до удовлетворения
требований СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
3.6.4. Проверяют принятые конструктивные решения наружных ограждений
на удовлетворение требований СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.) по
теплоустойчивости и паропроницаемости, обеспечивая, при необходимости,
конструктивными изменениями выполнение этих требований.
3.6.5. Определяют категорию энергетической эффективности здания, в
соответствии с подразделом 3.7.
Приложение 3.2
Выбор конструктивных, объемно-планировочных и архитектурных решений, обеспечивающих необходимую теплозащиту зданий
1. При проектировании теплозащиты зданий различного назначения следует применять, как правило, типовые конструкции и изделия полной заводской готовности, в том числе конструкции комплектной поставки, со стабильными теплоизоляционными свойствами, достигаемыми применением эффективных теплоизоляционных материалов с минимумом теплопроводных включений и стыковых соединений в сочетании с надежной гидроизоляцией, не допускающей проникновения влаги в жидкой фазе и максимально сокращающей проникновение водяных паров в толщу теплоизоляции.
2. Для наружных ограждений следует предусматривать, как правило, многослойные конструкции. Для обеспечения лучших эксплуатационных характеристик в многослойных конструкциях зданий с теплой стороны следует располагать слои большей теплопроводности и увеличенным сопротивлением паропроницанию.
3. Тепловую изоляцию наружных стен следует стремиться проектировать непрерывной в плоскости фасада здания. Такие элементы ограждений, как внутренние перегородки, колонны, балки, вентиляционные каналы и другие, не должны нарушать сплошности слоя теплоизоляции. Воздуховоды, вентиляционные каналы и трубы, которые частично проходят в толще наружных ограждений, следует заглублять до теплой поверхности теплоизоляции. Следует обеспечить плотное примыкание теплоизоляции к сквозным теплопроводным включениям. При этом приведенное сопротивление теплопередаче конструкции с теплопроводными включениями должно быть не менее требуемых величин.
4. При проектировании трехслойных панелей толщина утеплителя, как правило, должна быть не более 200 мм. В трехслойных бетонных панелях следует предусматривать конструктивные или технологические мероприятия, исключающие попадание раствора в стыки между плитами утеплителя, по периметру окон и самих панелей.
5. При наличии в конструкции теплозащиты теплопроводных включений необходимо учитывать следующее:
- несквозные включения целесообразно располагать ближе к теплой стороне ограждения;
- в сквозных, главным образом, металлических включениях (профилях, стержнях, болтах, оконных рамах) следует предусматривать вставки (разрывы мостиков холода) из материалов с коэффициентом теплопроводности не выше 0,35 Вт/м2. °C).
6. Коэффициент теплотехнической однородности наружных ограждающих конструкций должен быть не менее нормативных величин, установленных в табл.6а СНиП II-3-79* (изд.1998 г.). Значение коэффициента r определяют на основе расчета температурных полей или экспериментально. Если в проектируемой конструкции ограждения достигнуть нормативных величин r не удается, то такую конструкцию следует снять с дальнейшего проектирования.
7. Для повышения уровня теплозащиты наружных ограждений целесообразно введение в их конструкцию замкнутых воздушных прослоек. При проектировании замкнутых воздушных прослоек рекомендуется руководствоваться следующими рекомендациями:
- размер прослойки по высоте не должен быть более высоты этажа и не более 6 м, размер по толщине - не менее 60 мм и не более 100 мм; допускается толщина воздушной прослойки 40 мм в случае обеспечения гладких поверхностей внутри прослойки;
- воздушные прослойки рекомендуется располагать ближе к холодной стороне ограждения.
8. При проектировании стен с вентилируемой воздушной прослойкой (стены с вентилируемым фасадом) следует руководствоваться следующими рекомендациями:
- воздушная прослойка должна быть толщиной не менее 60 и не более 150 мм и ее следует размещать между наружным слоем и теплоизоляцией;
- поверхность теплоизоляции, обращенную в сторону прослойки следует закрывать стеклосеткой с ячейками не более 4х4 мм или стеклотканью;
- наружный слой стены должен иметь вентиляционные отверстия, площадь которых определяется из расчета 7500 мм2 на 20 м2 площади стен, включая площадь окон;
- нижние (верхние) вентиляционные отверстия, как правило, следует совмещать с цоколями (карнизами), причем для нижних отверстий предпочтительно совмещение функций вентиляции и отвода влаги.
9. При проектировании новых и реконструкции существующих зданий, как правило, следует применять теплоизоляцию из эффективных материалов (с коэффициентом теплопроводности не более 0,1 Вт/(м. °C), размещая ее с наружной стороны ограждающей конструкции. Как правило, не следует применять теплоизоляцию с внутренней стороны.
10. Все притворы окон и балконных дверей должны содержать уплотнительные прокладки (не менее двух) из силиконовых материалов или морозостойкой резины.
Допускается применение двухслойного остекления вместо трехслойного в случаях:
а) применения внутренних стекол с теплоотражающим селективным покрытием, обращенным внутрь межстекольного пространства;
б) для окон и балконных дверей, выходящих внутрь остекленных лоджий.
11. Оконные коробки в деревянных или пластмассовых переплетах независимо от слоев остекления следует размещать в оконном проеме на глубину четверти от плоскости фасада теплотехнически однородной стены или посередине теплоизоляционного слоя в многослойных конструкциях стен. Оконные блоки следует закреплять на более прочном (наружном или внутреннем) слое стены.
12. При проектировании зданий следует предусматривать защиту внутренней и наружной поверхностей стен от воздействия влаги и атмосферных осадков устройством облицовки или штукатурки, окраски водоустойчивыми составами, выбираемыми в зависимости от материала стен и условий эксплуатации.
Ограждающие конструкции, контактирующие с грунтом, следует предохранять от грунтовой влаги путем устройства гидроизоляции согласно п.1.4 СНиП II-3-79* (изд. 1998 г.).
При устройстве мансардных окон следует предусматривать надежную в эксплуатации гидроизоляцию примыкания кровли к оконному блоку.
13. В целях сокращения расхода теплоты на отопление зданий в холодный и переходный периоды года следует предусматривать:
а) объемно-планировочные решения, обеспечивающие наименьшую площадь наружных конструкций для зданий одинакового объема, размещение более теплых и влажных помещений у внутренних стен здания;
б) блокирование зданий;
в) устройство тамбурных помещений за входными дверями в многоэтажного зданиях;
г) как правило, меридианальную или близкую к ней ориентацию продольного фасада здания;
д) рациональный выбор эффективных теплоизоляционных материалов с предпочтением материалов меньшей теплопроводности;
е) конструктивные решения равноэффективных в теплотехническом отношении ограждающих конструкций, обеспечивающие их высокую теплотехническую однородность (с коэффициентом теплотехнической однородности r равным 0,7 и более);
ж) эксплуатационно надежную герметизацию стыковых соединений и швов наружных ограждающих конструкций и элементов, а также межквартирных ограждающих конструкций.
14. При разработке объемно-планировочных решений следует избегать размещения окон по обеим наружным стенам угловых комнат.