Свод правил СП 522.1325800.2023 "Системы фасадные навесные вентилируемые. Правила проектирования, производства работ и эксплуатации" (утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 5 мая 2023 г. N 325/пр)

Свод правил СП 522.1325800.2023
"Системы фасадные навесные вентилируемые. Правила проектирования, производства работ и эксплуатации"
(утв. приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства РФ от 5 мая 2023 г. N 325/пр)

Facade mounted ventilated systems. Rules of design, production and operation

Дата введения - 6 июня 2023 г.
Введен впервые

Введение

Настоящий свод правил разработан в целях обеспечения требований Федерального закона от 30 декабря 2009 г. N 384-ФЗ "Технический регламент о безопасности зданий и сооружений", с учетом требований федеральных законов от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности", от 23 ноября 2009 г. N 261-ФЗ "Об энергосбережении и о повышении энергоэффективности и о внесении изменений в отдельные законодательные акты Российской Федерации".

Настоящий свод правил разработан авторским коллективом: АО "ЦНИИПромзданий" (руководитель разработки - К.В. Авдеев, исполнители - канд. техн. наук С.С. Румянцев, канд. техн. наук К.Г. Вахрушев, Н.М. Баева, Д.И. Левин); при участии Фасадного Союза (руководитель разработки - С.В. Алехин, исполнители - д-р техн. наук О.В. Кабанцев, канд. техн. наук О.В. Волкова, канд. техн. наук В.А. Смирнов, канд. техн. наук В.Ф. Беляев, канд. техн. наук В.Ф. Коротких, канд. техн. наук В.В. Пономарев, Г.Н. Ивашина, С.А. Собода, Л.Н. Вострикова, А.В. Галямичев, С.Г. Рыков); при участии НОСТРОЙ (раздел 8, подраздел 18.5); АО "НИЦ "Строительство" (канд. техн. наук М.О. Павлова, В.А. Захаров); НИИСФ РААСН (канд. техн. наук П.П. Пастушков).

1 Область применения

1.1 Настоящий свод правил распространяется на проектирование, производство работ и эксплуатацию навесных фасадных вентилируемых конструкций для наружной облицовки стен зданий и сооружений, применяемых в новом строительстве и при реконструкции или капитальном ремонте.

1.2 Свод правил не распространяется на проектирование:

- фасадных конструкций специального назначения (противовзломные, пуленепробиваемые, противопожарные и легкосбрасываемые);

- светопрозрачных фасадных конструкций.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 9.072-2017 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Термины и определения

ГОСТ 9.104-2018 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Группы условий эксплуатации

ГОСТ 9.301-86 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия металлические и неметаллические неорганические. Общие требования

ГОСТ 9.401-2018 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия лакокрасочные. Общие требования и методы ускоренных испытаний на стойкость к воздействию климатических факторов

ГОСТ 9.410-88 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия порошковые полимерные. Типовые технологические процессы

ГОСТ 12.0.004-2015 Система стандартов безопасности труда. Организация обучения безопасности труда. Общие положения

ГОСТ 12.1.046-2014 Система стандартов безопасности труда. Строительство. Нормы освещения строительных площадок

ГОСТ 12.3.002-2014 Система стандартов безопасности труда. Процессы производственные. Общие требования безопасности

ГОСТ 12.3.009-76 Система стандартов безопасности труда. Работы погрузочно-разгрузочные. Общие требования безопасности

ГОСТ 12.4.011-89 Система стандартов безопасности труда. Средства защиты работающих. Общие требования и классификация

ГОСТ 166-89 (ИСО 3599-76) Штангенциркули. Технические условия

ГОСТ 427-75 Линейки измерительные металлические. Технические условия

ГОСТ 535-2005 Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия

ГОСТ 859-2014 Медь. Марки

ГОСТ 4543-2016 Металлопродукция из конструкционной легированной стали. Технические условия

ГОСТ 4784-2019 Алюминий и сплавы алюминиевые деформируемые. Марки

ГОСТ 5582-75 Прокат листовой коррозионно-стойкий, жаростойкий, и жаропрочный. Технические условия

ГОСТ 5632-2014 Нержавеющие стали и сплавы коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки

ГОСТ 5949-2018 Металлопродукция из сталей нержавеющих и сплавов на железоникелевой основе коррозионно-стойких, жаростойких и жаропрочных. Технические условия

ГОСТ 7502-98 Рулетки измерительные металлические. Технические условия

ГОСТ 7798-70 Болты с шестигранной головкой класса точности В. Конструкция и размеры

ГОСТ 9045-93 Прокат тонколистовой холоднокатаный из низкоуглеродистой качественной стали для холодной штамповки. Технические условия

ГОСТ 10528-90 Нивелиры. Общие технические условия

ГОСТ 10529-96 Теодолиты. Общие технические условия

ГОСТ 11701-84 Металлы. Методы испытаний на растяжение тонких листов и лент

ГОСТ 13726-97 Ленты из алюминия и алюминиевых сплавов. Технические условия

ГОСТ 13996-2019 Плитки керамические. Общие технические условия

ГОСТ 14637-89 (ИСО 4995-78) Прокат тонколистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия

ГОСТ 14918-2020 Прокат листовой горячеоцинкованный. Технические условия

ГОСТ 15150-69 Машины, приборы и другие технические изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды

ГОСТ 16350-80 Климат СССР. Районирование и статистические параметры климатических факторов для технических целей

ГОСТ 16523-97 Прокат тонколистовой из углеродистой стали качественной и обыкновенного качества общего назначения. Технические условия

ГОСТ 17177-94 Материалы и изделия строительные теплоизоляционные. Методы испытаний

ГОСТ 19223-90 Светодальномеры геодезические. Общие технические условия

ГОСТ 19281-2014 Прокат повышенной прочности. Общие технические условия

ГОСТ 22233-2018 Профили прессованные из алюминиевых сплавов для ограждающих конструкций. Технические условия

ГОСТ 24297-2013 Верификация закупленной продукции. Организация проведения и методы контроля

ГОСТ 24839-2012 Конструкции строительные стальные. Расположение отверстий в прокатных профилях. Размеры

ГОСТ 27321-2018 Леса стоечные приставные для строительно-монтажных работ. Технические условия

ГОСТ 27372-87 Люльки для строительно-монтажных работ. Технические условия

ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 27772-2021 Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия

ГОСТ 30244-94 Материалы строительные. Методы испытаний на горючесть

ГОСТ 30698-2014 Стекло закаленное. Технические условия

ГОСТ 31251-2008 Стены наружные с внешней стороны. Метод испытаний на пожарную опасность

ГОСТ 31937-2011 Здания и сооружения. Правила обследования и мониторинга технического состояния

ГОСТ 32314-2012 (EN 13162:2008) Изделия из минеральной ваты теплоизоляционные промышленного производства, применяемые в строительстве. Общие технические условия

ГОСТ 32317-2012 (EN 1297:2004) Материалы кровельные и гидроизоляционные гибкие битумосодержащие и полимерные (термопластичные и эластомерные). Метод испытания на старение под воздействием искусственных климатических факторов: УФ-излучения, повышенной температуры и воды

ГОСТ 33290-2015 Материалы лакокрасочные, применяемые в строительстве. Общие технические условия

ГОСТ 34180-2017 Прокат стальной тонколистовой холоднокатаный и холоднокатаный горячеоцинкованный с полимерным покрытием с непрерывных линий. Технические условия

ГОСТ EN 826-2011 Изделия теплоизоляционные, применяемые в строительстве. Методы определения характеристик сжатия

ГОСТ EN 1296-2012 Материалы кровельные и гидроизоляционные гибкие битумосодержащие и полимерные (термопластичные или эластомерные). Метод искусственного термического старения

ГОСТ EN 1607-2011 Изделия теплоизоляционные, применяемые в строительстве. Метод определения прочности при растяжении перпендикулярно к лицевым поверхностям

ГОСТ EN 1608-2011 Изделия теплоизоляционные, применяемые в строительстве. Метод определения прочности при растяжении параллельно лицевым поверхностям

ГОСТ ISO 898-1-2014 Механические свойства крепежных изделий из углеродистых и легированных сталей. Часть 1. Болты, винты и шпильки установленных классов прочности с крупным и мелким шагом резьбы

ГОСТ ISO 898-2-2015 Механические свойства крепежных изделий из углеродистых и легированных сталей. Часть 2. Гайки установленных классов прочности с крупным и мелким шагом резьбы

ГОСТ ISO 2702-2015 Винты самонарезающие стальные термообработанные. Механические свойства

ГОСТ ISO 3506-1-2014 Механические свойства крепежных изделий из коррозионно-стойкой нержавеющей стали. Часть 1. Болты, винты и шпильки.

ГОСТ ISO 3506-2-2014 Механические свойства крепежных изделий из коррозионно-стойкой нержавеющей стали. Часть 2. Гайки

ГОСТ ISO 9223-2017 Коррозия металлов и сплавов. Коррозионная агрессивность атмосферы. Классификация, определение и оценка

ГОСТ ISO 10684-2015 Изделия крепежные. Покрытия, нанесенные методом горячего цинкования

ГОСТ Р 9.316-2006 Единая система защиты от коррозии и старения. Покрытия термодиффузионные цинковые. Общие требования и методы контроля

ГОСТ Р 53223-2016 Плиты хризотилцементные фасадные. Технические условия

ГОСТ Р 56027-2014 Материалы строительные. Метод испытаний на возгораемость под воздействием малого пламени

ГОСТ Р 58430-2019 Анкеры механические и клеевые для крепления в бетоне в сейсмических районах. Методы испытаний

ГОСТ Р 58514-2019 Уровни строительные. Технические условия

ГОСТ Р 58757-2019 Изделия из стеклофибробетона для устройства декоративных и облицовочных элементов фасадов зданий. Технические условия

ГОСТ Р 58883-2020 Системы навесные фасадные вентилируемые. Общие правила расчета подконструкций

ГОСТ Р 58945-2020 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Правила выполнения измерений параметров зданий и сооружений

ГОСТ Р 58953-2020 Прокат тонколистовой металлический для фальцевых кровель и фасадов. Общие технические условия

ГОСТ Р 59040-2020 Листы алюминиево-композитные для элементов облицовки зданий и сооружений. Технические условия

ГОСТ Р 59923-2021 Плиты фиброцементные для вентилируемых навесных фасадных систем. Технические условия

ГОСТ Р 70071-2022 Конструкции подоблицовочные вентилируемых навесных фасадных систем и их соединения. Общие требования защиты от коррозии и методы испытаний

ГОСТ Р 70573-2022 Элементы облицовки, узлы и детали крепления фасадных навесных вентилируемых конструкций. Параметры долговечности

ГОСТ Р ИСО 4017-2013 Винты с шестигранной головкой. Классы точности А и В

ГОСТ Р ИСО 15973-2005 Заклепки "слепые" с закрытым концом, разрывающимся вытяжным сердечником и выступающей головкой (корпус из алюминиевого сплава и стальной сердечник)

ГОСТ Р ИСО 15974-2005 Заклепки "слепые" с закрытым концом, разрывающимся вытяжным сердечником и потайной головкой (корпус из алюминиевого сплава и стальной сердечник)

ГОСТ Р ИСО 15977-2017 Заклепки "слепые" с открытым концом, разрывающимся вытяжным сердечником и выступающей головкой (корпус из алюминиевого сплава и стальной сердечник)

ГОСТ Р ИСО 15979-2017 Заклепки "слепые" с открытым концом, разрывающимся вытяжным сердечником и выступающей головкой (корпус и сердечник из стали)

СП 2.13130.2020 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты

СП 14.13330.2018 "СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 16.13330.2017 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)

СП 17.13330.2017 "СНиП II-26-76 Кровли" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)

СП 22.13330.2016 "СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений" (с изменениями N 1, N 2, N 3, N 4)

СП 25.13330.2020 "СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах" (с изменением N 1)

СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 48.13330.2019 "СНиП 12-01-2004 Организация строительства" (с изменением N 1)

СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменениями N 1, N 2)

СП 64.13330.2017 "СНиП II-25-80 Деревянные конструкции" (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 70.13330.2012 "СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции" (с изменениями N 1, N 3, N 4)

СП 128.13330.2016 "СНиП 2.03.06-85 Алюминиевые конструкции"

СП 131.13330.2020 "СНиП 23-01-99* Строительная климатология" (с изменением N 1)

СП 230.1325800.2015 Конструкции ограждающие зданий. Характеристики теплотехнических неоднородностей (с изменениями N 1, N 2)

СП 246.1325800.2016 Положение об авторском надзоре за строительством зданий и сооружений

СП 255.1325800.2016 Здания и сооружения. Правила эксплуатации. Основные положения (с изменениями N 1, N 2)

СП 260.1325800.2016 Конструкции стальные тонкостенные из холодногнутых оцинкованных профилей и гофрированных листов. Правила проектирования (с изменениями N 1, N 2)

СП 345.1325800.2017 Здания жилые и общественные. Правила проектирования тепловой защиты (с изменениями N 1, N 2)

СП 385.1325800.2018 Защита зданий и сооружений от прогрессирующего обрушения. Правила проектирования. Основные положения (с изменениями N 1, N 2, N 3)

СП 477.1325800.2020 Здания и комплексы высотные. Требования пожарной безопасности

СП 518.1311500.2022 Навесные фасадные системы с воздушным зазором. Обеспечение пожарной безопасности при монтаже, эксплуатации и ремонте

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены термины по [1], [2], [3], а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 анкер (винт) крепления облицовки: Крепежное изделие, предназначенное для скрытого крепления элементов облицовки и устанавливаемое в отверстие с обратной стороны элемента облицовки.

3.2 болтовая опора: Составная деталь точечного крепления, устанавливаемая в подготовленное сквозное отверстие в облицовке и обеспечивающая шарнирное или неподвижное соединение.

3.3 гибкая связь: Элемент крепления облицовки из кладочных изделий, обеспечивающий устойчивость облицовки и участвующий в восприятии ветровых нагрузок.

3.4 закладная деталь: Деталь крепления, устанавливаемая в тело элементов облицовки в процессе их изготовления.

3.5 защитно-декоративный экран: Устанавливаемые на подоблицовочную конструкцию элементы облицовки, совместно с техническими и технологическими решениями выполняющие архитектурные функции, функции защиты утеплителя, несущего каркаса системы и строительного основания (стеновых конструкций) зданий, сооружений от повреждений и негативных явлений (атмосферных воздействий, ветровых нагрузок, пламенного горения при пожаре, высоких температур, тепловых потоков и др.).

3.6 кассета: Объемный элемент облицовки из листовых материалов, изготавливаемый, методом гибки или штамповки и имеющий по периметру ребра (отбортовки).

3.7 клеевой шов: Элемент линейного крепления облицовки с заданной прочностью, характеризующийся образованием адгезионных связей между клеевым составом и элементами навесной фасадной вентилируемой системы.

3.8 кляммер: Деталь точечного крепления за край облицовки, устанавливаемая с торца (в пропил или паз) или по лицевой поверхности и обеспечивающая опирание и ограничение перемещения элемента облицовки из плоскости фасада.

3.9 конструкция крепления элементов облицовки: Конструкция, предназначенная для видимого или скрытого крепления облицовки и состоящая из одной или нескольких деталей крепления, крепежных изделий.

Примечания

1 Точечные детали крепления, располагаемые локально на элементе облицовки: кляммер, резьбовая шпилька, крюк-зацеп, штифт (пирон), прижим, закладная деталь, болтовая опора.

2 Стержневые детали крепления, располагаемые вдоль граней облицовки с одной или нескольких сторон: планка, прижимная планка.

3.10 крепежные изделия: Изделия, используемые для крепления элементов навесной фасадной вентилируемой системы между собой, в виде винтов, самонарезающих винтов, заклепок, болтов, гвоздей.

3.11 кронштейн: Консольная деталь или конструкция для крепления каркаса или облицовки к конструкции здания/сооружения.

Примечание - В зависимости от характера воспринимаемых нагрузок различают опорный (несущий) и ветровой кронштейны: опорный предназначен для передачи нагрузок от веса облицовки, веса каркаса и климатических (включая ветровые); ветровой - для передачи только ветровых нагрузок.

3.12 крюк-зацеп: Конструкция крепления облицовки, состоящая из деталей, соединенных методом взаимного зацепления в процессе монтажа элементов облицовки.

Примечания

1 Аграфа - скобообразный элемент составной детали, закрепляемый с помощью анкера (винта) к задней поверхности элемента облицовки.

2 Икля - плоский элемент составной детали, закрепляемый к отбортовкам и (или) ребрам кассет.

3 Для крепления элементов облицовки, изготовляемых в форме кассет из тонкостенных материалов, могут быть предусмотрены различные фигурные отверстия (просечки) в облицовке или в элементах несущей конструкции навесной фасадной вентилируемой системы. Примером такого конструктивного решения являются просечки в отбортовке и (или) ребре кассет из металлов и металлокомпозита.

3.13 модульная панель: Отправочный/монтажный элемент, состоящий из рамного каркаса и закрепленной на нем облицовки.

3.14 навесная фасадная вентилируемая конструкция [навесная фасадная система с воздушным зазором (прослойкой)]; НФС: Конструктивная система, предназначенная для устройства фасадов зданий и сооружений, состоящая из несущей конструкции, облицовки, при необходимости - теплоизоляции и имеющая воздушную полость (зазор) за облицовкой.

Примечание - Может быть разработана как набор типовых решений для проектирования и применения в массовом строительстве, а также как конструктивная система для индивидуального применения.

3.15 несущая конструкция НФС: Конструкция, предназначенная для крепления облицовки и для передачи всех нагрузок от нее на несущие и ограждающие конструкции здания или сооружения, (например, на стены/перекрытия).

Примечания

1 Несущая конструкция состоит из кронштейнов, каркаса и конструкции крепления облицовки.

2 Для обеспечения относа облицовки от поверхности стен/перекрытий на расстояние большее, чем предусмотрено в типовых решениях навесных фасадных вентилируемых систем, или в случае недостаточной несущей способности стен, используются различные вспомогательные конструкции, которые не входят в состав навесной фасадной вентилируемой системы.

3 Различают несущие конструкции навесных фасадных вентилируемых систем по месту крепления: закрепляемые на стены, межэтажные перекрытия/балки; закрепляемые только в зоне межэтажных перекрытий/балок.

3.15.1 бескаркасная несущая конструкция: Конструкция, состоящая из кронштейнов, на которые крепятся элементы облицовки.

3.15.2 комбинированная несущая конструкция: Конструкция, объединяющая различные типы несущих конструкций (две или более).

3.15.3 рамная несущая конструкция: Конструкция, состоящая из кронштейнов и рамного каркаса, на который крепятся элементы облицовки.

3.15.4 стержневая несущая конструкция: Конструкция, состоящая из кронштейнов и стержневого каркаса, на который крепятся элементы облицовки.

3.16 облицовка: Защитно-декоративный экран, состоящий из отдельных элементов [изделий и (или) конструкций] и предназначенный для создания архитектурного облика зданий/сооружений, а также для защиты внутреннего пространства навесной фасадной вентилируемой системы от воздействия внешней среды.

3.17 опорный профиль: Стержневой элемент, устанавливаемый с заданным шагом в шов облицовки из кладочных изделий и предназначенный для передачи нагрузок на каркас здания/сооружения.

3.18 планка: Деталь линейного крепления за край облицовки, устанавливаемая с торца (в пропил или паз) или по лицевой поверхности и обеспечивающая опирание и ограничение перемещения элемента облицовки из плоскости фасада.

3.19 показатели пожарной опасности строительных материалов: Совокупность параметров строительных материалов, характеризующих их способность к возникновению, распространению горения, образованию опасных факторов для человека и окружающей среды.

Примечание - Номенклатура определяемых показателей пожарной опасности устанавливается действующими нормативными документами по пожарной безопасности.

3.20 прижим: Деталь точечного крепления облицовки, устанавливаемая по краям элементов облицовки и прижимающая края с помощью крепежных изделий.

3.21 прижимная планка: Цельная или составная деталь линейного крепления облицовки, устанавливаемая по краям элементов облицовки и прижимающая края с помощью крепежных изделий.

3.22 противопожарный короб: Конструкция обрамления из тонколистовой стали (других негорючих материалов) по периметру оконных (дверных, вентиляционных и др.) проемов НФС, устанавливаемая в плоскостях откосов проема в целях препятствия проникновения горения во внутренний объем системы и снижения уровня теплового воздействия на элементы подоблицовочной конструкции.

3.23 рамка: Конструкция крепления облицовки из соединенных между собой стержневых деталей, к которым по периметру крепится облицовка с использованием клеевого шва или крепежными изделиями.

3.24 рамный каркас: Конструкция из стержневых/рамных элементов, собираемая на предприятии-изготовителе или на строительной площадке перед установкой в проектное положение.

3.25 резьбовая шпилька: Деталь точечного крепления, соединяемая с элементом облицовки с помощью сварки, клеевого соединения в отверстии, закручивания в посадочное отверстие с внутренней резьбой.

3.26 стержневой каркас: Конструкция из стержневых элементов, которая монтируется поэлементно на фасаде здания/сооружения для последующего монтажа облицовки.

Примечания

1 Стержневые элементы изготавливаются из металлических профилей (направляющих), брусков/бруса из цельной или клееной древесины, композиционных материалов.

2 При обозначении стержневого элемента, применяемого в стержневом каркасе, допускается к использованию термин "направляющая".

3.27 строительное основание навесной фасадной вентилируемой системы; строительное основание НФС: Основная часть конструкции стены - наружная стена, выполненная из таких материалов, как кирпич, бетон, железобетон или других сходных с ними материалов с механическими характеристиками, позволяющими крепить к ее внешней поверхности элементы навесной фасадной вентилируемой системы.

Примечание - Допускается рассматривать в качестве наружной стены (основания) для навесных фасадных вентилируемых систем трехслойные панели с металлической облицовкой и металлические конструкции.

3.28 теплоизоляция (утеплитель): Элементы, обеспечивающие требуемый уровень теплозащиты наружной ограждающей конструкции.

3.29 штифт (пирон): Деталь точечного крепления в виде металлического стержня, устанавливаемого в отверстия на торцах элементов облицовки.

4 Общие положения

4.1 Проектная документация на НФС для конкретного объекта разрабатывается на основе технического задания на проектирование, которое подготавливается в соответствии с [4] и утверждается в установленном порядке.

Рекомендуемая форма технического задания на проектирование НФС приведена в приложении А.

4.2 Для реконструируемых зданий техническое задание на проектирование дополнительно должно содержать акт обследования наружных стен здания, где указываются техническое состояние фасадов, данные о несущей способности стен и о величине отклонений отдельных участков.

4.3 При проектировании несущих конструкций НФС необходимо выполнять расчет по предельным состояниям в соответствии с требованиями ГОСТ 27751, СП 16.13330, СП 64.13330, СП 128.13330.

Несущие конструкции НФС для каждого конкретного здания следует рассчитывать на нагрузки и воздействия и их сочетания согласно требованиям СП 20.13330, в том числе на нагрузки от двустороннего обледенения облицовки.

Расчет должен быть проведен для всех участков здания с учетом различных конструктивных решений НФС.

4.4 Проектирование и расчет элементов НФС на площадках с сейсмичностью 7 баллов и более следует выполнять в соответствии с СП 14.13330.

4.5 Теплотехнические расчеты необходимо выполнять в соответствии с СП 50.13330.

4.6 Оценку коррозионной стойкости элементов металлического каркаса НФС проводят в соответствии с СП 28.13330, ГОСТ Р 70071.

4.7 Оценку влияния температурных воздействий и термических деформаций на рамный каркас НФС, закладные детали и облицовочные элементы определяют согласно СП 128.13330, СП 16.13330.

4.8 Основными эксплуатационно-техническими характеристиками НФС являются:

- пожарная безопасность;

- устойчивость к нагрузкам и воздействиям (снеговой, ветровой и т.д.);

- долговечность и коррозионная стойкость;

- сейсмостойкость;

- эксплуатационная безопасность.

4.9 Долговечность НФС, включая элементы и комплектующие, должна быть не менее расчетного срока службы здания и сооружения по ГОСТ 27751.

Допускается использовать элементы НФС с меньшим расчетным сроком службы при условии возможности их замены или подтверждения технического состояния НФС согласно ГОСТ 27751. Необходимые указания и технические решения должны быть внесены в проектную и рабочую документацию, а также в инструкцию по эксплуатации.

4.10 При проектировании следует предусматривать устройства и механизмы для обслуживания и ремонта НФС, если без них доступ к элементам конструкций невозможен.

5 Правила проектирования НФС

5.1 Общие сведения

5.1.1 При проектировании фасадных конструкций зданий и сооружений следует применять конструктивные решения, изделия и материалы, обеспечивающие требуемую несущую способность, долговечность, пожаробезопасность, теплотехнические характеристики конструкций и температурно-влажностный режим помещений.

5.1.2 Задачами проектирования НФС являются:

- определение параметров и характеристик, обеспечивающих соблюдение требований по безопасности и эксплуатационной надежности;

- определение конструктивного исполнения фасадной конструкции с разработкой комплекта рабочей документации.

Состав работ и порядок проектирования НФС приведены в приложениях Б, В.

5.2 Основные эксплуатационные нагрузки

5.2.1 Нагрузки и воздействия на фасадные конструкции назначаются с учетом климатического района (подрайона) строительства по СП 131.13330. К основным эксплуатационным нагрузкам при проектировании следует относить:

- климатические (ветровые, снеговые, температурные и гололедные);

- нагрузки от собственного веса облицовочных элементов, элементов несущего каркаса.

5.2.2 Иные нагрузки и воздействия, в том числе особые, учет которых необходим при проектировании фасадных конструкций, должны быть указаны в техническом задании на проектирование.

5.3 Основные требования к конструкциям

5.3.1 При проектировании фасадных конструкций следует:

- применять оптимальные конструктивные схемы (бескаркасная, комбинированная, рамная или стержневая несущие конструкции НФС), сечения элементов и марки сплавов;

- учитывать технические возможности изготовителей элементов конструкций и монтажных организаций.

5.3.2 При проектировании несущих каркасов фасадных конструкций следует учитывать требования:

- СП 16.13330, СП 260.1325800 - для стальных конструкций, включая конструкции из коррозионно-стойкой стали;

- СП 128.13330 - для конструкций из алюминиевых сплавов.

Все стержневые (линейные) элементы конструкций по напряженно-деформируемому состоянию (НДС) следует разделять на четыре класса.

- 1-й класс - НДС, при котором напряжения по всей площади сечения не превышают расчетных ||<R _y(R) (упругое состояние сечения);

- 2-й класс - НДС, при котором в одной части сечения ||<R _y(R), а в другой ||=R _y(R) (упруго-пластическое состояние сечения);

- 3-й класс - НДС, при котором по всей площади сечения ||=R _y(R) (пластическое состояние сечения);

- 4-й класс - НДС, при котором часть сжатого элемента поперечного сечения теряет местную устойчивость при уровне напряжений ниже расчетных значений ||R _y(R).

5.3.3 Все поперечные сечения элементов, изготавливаемые из стальных тонкостенных гнутых профилей или алюминиевых гнутых и прессованных профилей, следует проверять на принадлежность к 4-му классу НДС, и, при его подтверждении, проводить расчет профилей по 4-му классу НДС. В тех случаях, когда сечение отвечает параметрам обеспечения устойчивости (по отношению ширины пластинки или размера краевого элемента жесткости к толщине пластинки, по 7.1.1, 7.1.3, 7.2.7), профиль следует рассчитывать по 1-му классу НДС.

5.3.4 При расчете элементов конструкций каркасов НФС следует учитывать коэффициенты надежности по нагрузкам  _f и материалу  _m, а также коэффициенты условий работы  _c и коэффициент надежности по ответственности сооружения (элемента сооружения)  _n в соответствии с указаниями СП 260.1325800, СП 128.13330 и ГОСТ 27751.

5.3.5 Для обеспечения прочности несущих конструкций в расчетах следует применять нормативные и расчетные нагрузки и сопротивления. Коэффициенты надежности по нагрузкам  _f и материалу  _m представляют собой отношения:

 _f=P/P _n,  _m=R _n/R, (5.1)

где P _n и R _n - нормативная нагрузка и нормативное сопротивление, определяемые по ГОСТ 27751, ГОСТ 14918, ГОСТ 16523, СП 20.13330, СП 16.13330, СП 128.13330;

- Р и R - расчетная нагрузка и расчетное сопротивление, представляющие собой максимальную нагрузку и минимальное сопротивление (в вероятностно-статистическом смысле) за срок службы несущих конструкций.

5.3.6 Уровень ответственности зданий и сооружений, а также численные значения коэффициента надежности по ответственности устанавливаются лицом, осуществляющим подготовку проектной документации по согласованию с застройщиком (техническим заказчиком), в техническом задании на проектирование, но не ниже значений, приведенных в ГОСТ 27751.

5.3.7 Собираемость конструкций должна обеспечиваться точностью изготовления элементов фасадных конструкций и облицовочных изделий.

5.3.8 Класс точности изготовления элементов конструкций, изделий, сборочных единиц следует устанавливать в проектной документации.

5.3.9 Допустимые отклонения элементов конструкций от номинальных геометрических размеров, положения отверстий должны быть указаны:

- в рабочей документации при разработке комплекта рабочих чертежей;

- в стандартах или технических условиях на применяемую продукцию.

5.4 Требования по обеспечению надежности

5.4.1 Принятые проектные решения должны быть обоснованы результатами расчетов несущей системы в целом, а также ее конструктивных элементов и соединений. Расчетные ситуации должны учитывать все виды нагрузок и воздействий, их наиболее неблагоприятные сочетания, включая климатические. При необходимости расчеты выполняют на основании данных экспериментальных исследований.

5.4.2 При проведении расчетов необходимо учитывать следующие виды предельных состояний, при которых фасадная конструкция не удовлетворяет эксплуатационным требованиям:

- потеря способности конструкции сопротивляться внешним воздействиям, характеризующаяся разрушением фасадной конструкции, фрагментов, соединений, в том числе прогрессирующее разрушение в результате локальных повреждений;

- деформации и другие повреждения, характеризующиеся потерей формы, местными локальными изменениями формы, трещинообразованием, приводящими к необходимости прекращения дальнейшей эксплуатации объектов вследствие угрозы жизни и (или) причинения вреда жизни и здоровью людей, окружающей среде и близко расположенным зданиям и сооружениям.

5.4.3 Определяющий вид предельного состояния устанавливается с учетом конструктивных решений фасадной конструкции, применяемых облицовочных изделий и материалов.

5.4.4 Техническую оценку проектных решений, для которых не определены требования настоящего свода правил, следует выполнять по результатам экспериментальных исследований по специально разработанной программе.

5.4.5 При проектировании необходимо учитывать отрицательный эффект влияния на конструкции условий агрессивной среды (попеременное замораживание и оттаивание, наличие реагентов, воздействие морской воды и выбросов промышленных производств и т.д.) в соответствии с СП 28.13330.

5.4.6 Принятые проектные и конструктивные решения должны быть обоснованы результатами расчета по предельным состояниям несущей системы в целом, а также ее конструктивных элементов и соединений. При необходимости расчеты выполняют на основании данных экспериментальных исследований. Расчетные положения должны учитывать все аварийные (неблагоприятные) ситуации, которые могут произойти во время строительства и эксплуатации. К аварийным ситуациям относят:

- изменения климатических (снеговых, ветровых, температурных, гололедных) и сейсмических нагрузок за срок службы сооружения;

- изменение расчетных сечений элементов каркаса с учетом коррозионных потерь;

- снижение расчетного сопротивления стали и алюминиевых сплавов по пределу текучести и изменению механических характеристик материала за срок службы сооружения;

- скорость коррозии в зависимости от формы сечения элемента и места его расположения (в открытой атмосфере, отапливаемом здании и др.), а также от вида агрессивных сред;

- воздействия опасных природных процессов и явлений, а также техногенные воздействия.

5.5 Особые конструктивные требования

5.5.1 При проектировании фасадных конструкций все каркасы, образующие плоские конструкции из вертикальных и горизонтальных направляющих, крепежных планок, следует разделять деформационными швами на отдельные блоки площадью, определяемой по результатам расчета в соответствии с требованиями СП 385.1325800. Рекомендуется совмещать швы в несущем каркасе фасадной конструкции с температурными швами здания, швами в облицовке с архитектурным оформлением фасада в виде пилонов, карнизов, балконов и т.п.

При формировании деформационных швов следует выполнять требования по величине температурного зазора. Размер зазора определяют расчетом, при отсутствии расчета - в соответствии с таблицей 5.1.

Таблица 5.1

Вид металла каркаса	Зазор между смежными стержневыми элементами при их длине, мм, не менее
	3 000	6 000	12 000
Углеродистая и коррозионно-стойкая сталь	5	10	15
Алюминиевые сплавы	10	15	20

5.5.2 Схему крепления вертикальных направляющих следует подбирать с учетом вида облицовочного материала. При устройстве облицовочного слоя из листовых материалов, керамогранитных плит предпочтение следует отдавать схеме с размещением несущего кронштейна (если он предусмотрен конструкцией) в верхней части направляющей, чтобы собственный вес конструкции с облицовкой и возможный гололед создавали в сечениях вертикальных направляющих растягивающие напряжения. В каркасных зданиях схему крепления следует предусматривать с обязательным закреплением не менее одного кронштейна к несущим железобетонным конструкциям (в пределах одной направляющей).

5.5.3 При использовании кронштейнов с вылетом консоли более 350 мм (с учетом удлинителя) необходимо проверить консоль на общую устойчивость от сжимающей и изгибающей нагрузок, пятку кронштейна на прочность от изгибающей нагрузки и, при необходимости, предусмотреть мероприятия по усилению кронштейнов.

6 Требования к материалам конструкций

6.1 Стальные конструкции

6.1.1 Материалы элементов стального каркаса конструкций должны соответствовать требованиям по ГОСТ 27772, СП 260.1325800. Для стальных, сварных или штампованных кронштейнов фасадных систем, устанавливаемых с шагом, равным высоте этажа (установка кронштейнов в межэтажные перекрытия зданий), следует использовать толстолистовой прокат по ГОСТ 27772 в соответствии с требованиями, предъявляемыми к сталям класса от С245-1 до С345-1, или стали 345-4 по ГОСТ 19281, или Ст3пс5-св по ГОСТ 535 для сортового и фасонного проката, или толстолистовую углеродистую сталь по ГОСТ 14637.

Допускается использование тонколистового проката по ГОСТ 14918 повышенной или нормальной точности проката по толщине и ширине, нормальной плоскостности с обрезной кромкой и цинковым покрытием, с дополнительным защитным лакокрасочным покрытием, в соответствии с требованиями по коррозионной стойкости (за исключением сварных кронштейнов).

6.1.2 Для стальных штампованных кронштейнов фасадных систем, устанавливаемых в ограждающие конструкции зданий, допускается использовать прокат из листовой, холоднокатаной, углеродистой оцинкованной стали марок 220, 250, 280, 320, 350, 390, 420 и 450, предназначенных для изготовления профилированных изделий, повышенной или нормальной точности по ГОСТ 14918.

6.1.3 Основные механические характеристики холоднокатаной, листовой, углеродистой, оцинкованной стали по ГОСТ 14918 приведены в таблице Г.1 приложения Г.

6.1.4 Стальные холодногнутые оцинкованные профили следует изготавливать из листового проката холоднокатаной углеродистой стали, оцинкованной в агрегатах непрерывного цинкования по ГОСТ 14918 толщиной от 0,5 до 4 мм, повышенной или нормальной точности проката по толщине и по ширине, нормальной плоскостности с обрезной кромкой, с защитным покрытием, в соответствии с требованиями коррозионной стойкости объекта строительства.

6.1.5 Для вспомогательных деталей (оттяжки, крепежные элементы, опорные плиты и пр.) следует применять стали, указанные в 6.1.1 и 6.1.2.

6.1.6 Противопожарные короба обрамления оконных проемов, экраны противопожарной отсечки должны быть выполнены из коррозионно-стойкой стали или из тонколистовой оцинкованной стали с защитным покрытием, в соответствии с требованиями коррозионной стойкости объекта строительства.

6.1.7 Для конструктивных элементов из коррозионно-стойкой стали рекомендуется применять аустенитные, дуплексные аустенитно-ферритные и ферритные стали с химическим составом в соответствии с требованиями ГОСТ 5632 и механическими характеристиками, отвечающими требованиям ГОСТ 5582.

6.1.8 Основные механические характеристики горячекатаного и холоднокатаного проката из коррозионно-стойкой стали, в том числе по ГОСТ 5582, приведены в таблице Г.2 приложения Г.

6.1.9 Расчетные сопротивления холодногнутых профилей следует определять по формулам, приведенным в таблице 6.1.

6.1.10 Если нормативные значения R _yn и R _un определяются по результатам приемочных испытаний, то такие испытания следует проводить в соответствии с ГОСТ 11701 на не менее чем пяти образцах.

6.1.11 Допускается применение других марок сталей, показатели качества которых соответствуют вышеприведенным требованиям.

Таблица 6.1

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления
Растяжение, сжатие, изгиб
Сдвиг
Смятие торцевой поверхности
Смятие при плотном касании

6.2 Конструкции из алюминиевых сплавов

6.2.1 Для каркасов НФС из алюминиевых сплавов следует применять прессованные профили по ГОСТ 22233. Листовые, гнутые элементы каркаса следует изготовлять из алюминиевой ленты по ГОСТ 13726.

6.2.2 Основные нормативные и расчетные характеристики алюминиевых сплавов по ГОСТ 22233 и ГОСТ 13726 приведены в таблице Г.3 приложения Г.

6.2.3 Значения расчетных сопротивлений профилей из алюминиевых сплавов по ГОСТ 22233 и гнутых элементов каркаса по ГОСТ 13726 следует определять по формулам, приведенным в таблице 6.2.

Таблица 6.2

Напряженное состояние	Расчетные сопротивления профилей и гнутых элементов каркаса
Растяжение, сжатие, изгиб	R - наименьшее из R y и R u; ; ; где  m=1,1;  u=1,45
Сдвиг	R S=0,6R
Смятие торцевой поверхности	R p=1,6R
Смятие при плотном касании	R lp=0,75R

6.3 Коэффициенты надежности по материалу

Коэффициенты надежности по материалу для элементов конструкций каркасов из стали и алюминиевых сплавов следует назначать в соответствии с СП 260.1325800 и СП 128.13330.

7 Расчет стержневых элементов каркаса НФС на прочность и устойчивость

7.1 Общие положения

7.1.1 Стальные конструкции каркасов из толстостенных горячекатаных профилей и элементов, изготовленных из листовой стали толщиной более 4 мм, которые по НДС можно отнести к трем первым классам поперечных сечений, следует проектировать по СП 16.13330.

7.1.2 Стальные конструкции каркасов из тонкостенных гнутых профилей из оцинкованной углеродистой или коррозионно-стойкой стали толщиной менее 4 мм, которые относятся к 4-му классу НДС, следует проектировать по СП 260.1325800.

7.1.3 Расчет или подбор поперечных сечений прессованных и гнутых профилей из алюминиевых сплавов, когда сечения отвечают параметрам обеспечения устойчивости (по отношению ширины пластинки или размера краевого элемента жесткости к толщине пластинки), следует вести в соответствии с требованиями СП 128.13330.

7.1.4 Если потеря устойчивости прессованных и гнутых профилей из алюминиевых сплавов может наступить до достижения расчетных напряжений в сжатых частях поперечных сечений, то расчет следует вести в соответствии с требованиями настоящего раздела.

7.1.5 В настоящем разделе приведены общие требования к проектированию и расчету профилей, используемых в конструкциях каркасов НФС, изготовленных из алюминиевых сплавов методами экструдирования или профилирования из листов и лент. Требования настоящего раздела не распространяются на профили из прессованных профилей из алюминиевых сплавов с поперечными сечениями, у которых отношения ширины и высоты к их толщине выходят за пределы, указанные в таблице 7.1. Предельные значения отношений, приведенные в таблице 7.1, ограничены областью, для которой есть необходимый опыт применения и проведены испытания. Значения отношений, превышающие указанные, могут быть использованы при проектировании профилей при условии проверки их эксплуатационной пригодности путем проведения испытаний.

7.1.6 Изложенный в настоящем разделе материал не относится к замкнутым полым профилям круглого, квадратного и прямоугольного сечений, полученным в процессе экструдирования.

Таблица 7.1

Элементы поперечного сечения	Максимальное значение
	b/t50
	b/t85 c(c 1)/t40 c 2/t35 tt 1t 2
	b/t85 c/t35 tt 1
	h/t250sin  45°90°
Примечание - В настоящей таблице приведены следующие условные обозначения: b - ширина; с - длина краевого или промежуточного элемента жесткости; h - высота; t - толщина стенки (полки); t 1(t 2) - толщины элементов жесткости; - угол наклона стенки/

7.1.7 Для обеспечения необходимой жесткости и исключения преждевременной потери устойчивости в полках размеры краевых элементов жесткости и полок профилей должны быть в следующих пределах:

0,2c/b0,5. (7.1)

Если c/b<0,2, то краевой элемент жесткости не учитывают как элемент жесткости и в расчете поперечного сечения принимают с = 0.

Примечания

1 Если геометрические характеристики эффективного поперечного сечения определены испытаниями, то эти ограничения не учитывают.

2 Длину элемента жесткости c измеряют перпендикулярно полке, даже если он расположен под другим углом по отношению к ней.

7.1.8 Общие размеры прессованных профилей (ширина b, высота h и др.) измеряют от поверхности профиля (см. таблицу 7.1).

7.1.9 При расчете тонкостенных участков поперечного сечения прессованных профилей расчетную ширину поперечного сечения элемента назначают как расстояние между внутренними гранями стенок или между стенкой и внутренней гранью ребра элемента жесткости. Для профилей, полученных методами гнутья или профилирования из листов и лент, расчетную ширину назначают в соответствии с рисунком 7.1.

7.1.10 В расчетах прессованных и гнутых профилей следует принимать обозначения осей в сечении элементов профиля, приведенное# на рисунке 7.2.

7.1.11 Формы сечений прессованных профилей зависят от требований, предъявляемых проектировщиками. Наиболее распространенные формы сечений прессованных профилей из алюминиевых сплавов приведены на рисунке 7.3.

7.1.12 Пластинчатые элементы, полученные методами гнутья или профилирования из листов или лент, должны быть укреплены продольными элементами жесткости. Промежуточные и краевые элементы жесткости показаны на рисунке 7.4.

7.1.13 Типичные формы продольных элементов жесткости для прессованных профилей приведены на рисунке 7.5. Если элементы профиля имеют поверхностное рифление, то толщину элемента определяют как сумму половины высот рифления и толщины сплошной части.

7.1.14 Местные изгибные отклонения стержневых элементов, возникающие в процессе изготовления, учтены в формулах определения несущей способности элементов по устойчивости. Относительные начальные местные изгибные несовершенства элементов e ₀/L (e ₀ - величина начального местного несовершенства профиля длиной L) при плоской форме потери устойчивости для стержней, изготовленных из алюминиевых сплавов, приведены в таблице 7.2.

Таблица 7.2 - Предельные значения начального местного изгибного несовершенства e ₀/L, учтенные положениями настоящего свода правил

Элементы из алюминиевых сплавов. Для кривых потери устойчивости при упругом расчете
Сечения типа 1. Таблица Г.2 СП 128.13330.2016	Сечения типа 2. Таблица Г.3 СП 128.13330.2016	Связи и распорки
1/300	1/250	1/200

7.2 Учет потери местной устойчивости сжатых плоских частей элементов поперечного сечения

7.2.1 В тех случаях, когда сжатые плоские части сечений теряют местную устойчивость до достижения элементом расчетного сопротивления, расчет следует вести с учетом редукционных коэффициентов.

7.2.2 Потерю местной устойчивости сжатой или частично сжатой части поперечного сечения профиля следует учитывать, используя эффективную площадь сечения A _ef. Эффективную площадь сечения возможно получить, основываясь либо на эффективной ширине b _ef, либо на эффективной толщине сжатых частей сечения t _ef. Эти параметры сечения находят для эффективной ширины как b _ef=b _p, и для эффективной толщины сечения как t _ef=t, где - понижающий коэффициент, учитывающий местную потерю устойчивости сжатой части сечения.

Условную прямую ширину плоской части поперечного сечения следует определять, как b _p. В случае расчета плоских частей поперечного сечения в наклонной стенке следует использовать соответствующую длину образующей.

7.2.3 Понижающий коэффициент для определения b _ef и t _ef должен быть основан на наибольшем, расчетном значении сжимающего напряжения  _com в соответствующей части поперечного сечения (вычисленном для сжатых полок на основании расчета полного поперечного сечения, для сжатых стенок - на основании эффективного поперечного сечения), когда достигнуто равновесное состояние между сопротивлением поперечного сечения и внешними воздействиями.

7.2.4 Максимальные отношения ширины пластинки к ее толщине, при которых исключается местная потеря устойчивости, для максимальных значений сжимающего напряжения  _comR _y(R), для углеродистой и коррозионно-стойкой стали приведены в таблице 7.3, для алюминиевых сплавов - в таблице 7.4.

7.2.5 Если отношение ширины пластинки к ее толщине превышает указанное в таблицах 7.3 и 7.4, значение коэффициента следует рассчитывать:

- для тонкостенных гнутых профилей из оцинкованной углеродистой и коррозионно-стойкой стали - по СП 260.1325800;

- для прессованных и гнутых профилей из алюминиевых сплавов - в соответствии с указаниями настоящего раздела.

Таблица 7.3

Тип защемления пластинки по продольным сторонам и распределение сжимающих напряжений	Значения расчетного сопротивления R y
		245	255	285	345	370
	Максимальные значения b p/t
Равномерно сжатые полки
По двум сторонам пластинки (k =4,0)	50	46	42	40	37	35
По одной стороне пластинки (k =0,43)	16	15	14	13	12	11,5
Изгибаемые стенки, защемленные по двум кромкам
=-1,0	63	58	53	50	47	44
=-1,5	78	71	66	62	58	55
=-2,0	95	87	80	75	71	67
Изгибаемые стенки, защемленные по одной кромке
=-1,5	44,0	43,5	43,3	43,2	43,0	42,8
=-2,0	39,0	38,6	38,3	38,1	37,8	37,5
=-3,0	35,6	35,0	34,3	33,7	33,0	32,3

Таблица 7.4

Тип защемления пластинки по продольным сторонам и распределение сжимающих напряжений	Значения расчетного сопротивления R
		120	140	160	180	200	220
	Максимальные значения b p/t
Равномерно сжатые полки
По двум сторонам пластинки (k =4,0)	50	46	42	40	37	35	34
По одной стороне пластинки (k =0,43)	16	15	14	13	12	11,5	11
Изгибаемые стенки, защемленные по двум кромкам
=-1,0	63	58	53	50	47	44	42
=-1,5	78	71	66	62	58	55	53
=-2,0	95	87	80	75	71	67	64
Изгибаемыe стенки, защемленные по одной кромке
=-1,5	44,0	43,5	43,3	43,2	43,0	42,8	42,5
=-2,0	39,0	38,6	38,3	38,1	37,8	37,5	37,2
=-3,0	35,6	35,0	34,3	33,7	33,0	32,3	31,7

7.2.6 Для пластинок из алюминиевых сплавов, защемленных по двум продольным сторонам, если  _com=R, понижающий коэффициент находят:

=1,0, если ; (7.2)

, если , (7.3)

где - гибкость пластины;

, при этом ; (7.4)

- отношение напряжений по продольным кромкам пластинок (меньшего напряжения к большему, с учетом знака, сжатие считают положительным) по таблицам 7.7 и 7.9;

k  - соответствующий коэффициент распределения напряжений в сжатой пластинке при потере устойчивости по таблицам 7.7 и 7.9;

t - толщина пластинки, мм;

b  - расчетная ширина пластинки, мм;

и - параметры со значениями по таблице 7.5.

Таблица 7.5

Вид металла
Алюминиевый сплав	0,517	0,90

7.2.7 Для пластинок из алюминиевых сплавов, защемленных по одной продольной стороне, если  _com=R, понижающий коэффициент находят по формулам:

=1,0 если ;

, если (7.5)

где - гибкость пластины, находят по формуле (7.4);

k  - соответствующий коэффициент распределения напряжений в сжатой пластинке при потере устойчивости, принимаемый по таблицам 7.8 и 7.10;

и - параметры со значениями по таблице 7.6.

Таблица 7.6

Вид металла
Алюминиевый сплав	0,632	0,90

7.2.8 Если в сжатой части элемента поперечного сечения значения сжимающего напряжения  _com<R, понижающий коэффициент определяют следующим образом:

- используют выражение (7.3) или (7.5) и выражение (7.4) с заменой гибкости пластинки на пониженную гибкость пластинки ;

- пониженную гибкость пластинки вычисляют по формуле

. (7.6)

Таблица 7.7

Часть поперечного сжатого сечения, сжатие - положительно (+)	= 2/ 1	Коэффициент распределения напряжений k *
		Эффективная ширина b ef
	=+1	k =4,0
		b ef=b p; b e1=0,5b ef; b e2=0,5b ef
	0<+1	; при =0 k =7,81
		b ef=b p; ; b e2=b ef-b e1
	-1<0	k =7,81-6,29+9,78 2; при =-1 k =23,9
	-3<<-1	k =5,98(1-) 2
	<0	b ef=b c=b p/(1-); b e1=0,4b ef; b e2=0,6b ef
* Коэффициент k  рассчитывают с учетом знака коэффициента .

Таблица 7.8

Часть поперечного сжатого сечения, сжатие - положительно (+)	= 2/ 1	Коэффициент распределения напряжений k *
		Эффективная ширина b ef
	0+1	k =0,57-0,21+0,07 2; при =1 k =0,43; при =0 k =0,57
		b ef=b p
	-3<0	k =0,57-0,21+0,07 2; при =-1 k =0,85
		b ef=b c=b p/(1-)
	0<+1	; при =+1 k =0,43
		b ef=b p
	-10	k =1,7-5+17,1 2; при =0 k =1,7; при =-1 k =23,8;
		b ef=b c=b p/(1-)
* Коэффициент k  рассчитывают с учетом знака коэффициента .

Таблица 7.9

Часть поперечного сжатого сечения, сжатие - положительно (+)	= 2/ 1	Коэффициент распределения напряжений k *
	=+1	k =4,0
	0<+1	; при =0 k =7,81
	-1<0	k =7,81-6,29+9,78 2; при =-1 k =23,9
	-3<<-1	k =5,98(1-) 2
* Коэффициент k  рассчитывают с учетом знака коэффициента .

Таблица 7.10

Часть поперечного сжатого сечения, сжатие - положительно (+)	= 2/ 1	Коэффициент распределения напряжений k *
	0+1	k =0,57-0,21+0,07 2; при =+1 k =0,43; при =0 k =0,57
	-3<0	k =0,57-0,21+0,07 2; при =-1 k =0,85
	0<+1	; при =+1 k =0,43
	-10	k =1,7-5+17,1 2; при =0 k =1,7; при =-1 k =23,8
* Коэффициент k  рассчитывают с учетом знака коэффициента .

7.3 Плоские части поперечного сечения, усиленные продольными элементами жесткости

7.3.1 Для повышения жесткости и несущей способности пластинок, составляющих поперечное сечение профилей, они усиливаются краевыми и промежуточными элементами жесткости. Проектирование сжатых частей поперечного сечения с краевыми и промежуточными элементами жесткости должно быть основано на предположении о том, что элемент жесткости (ребро) ведет себя как сжатый элемент с непрерывным частичным защемлением и с жесткостью, зависящей от граничных условий и изгибной жесткости соседних частей поперечного сечения, влияние которых имитируется жесткостью условной пружины.

7.3.2 Виды усиления плоских пластинок поперечного сечения прессованных и гнутых профилей из алюминиевого сплава элементами жесткости приведены на рисунках 7.6 и 7.7.

7.3.3 Жесткость упругоподатливых связей ребра следует определять посредством приложения удельной нагрузки u на единицу его длины, как показано на рисунке 7.7. Жесткость пружины K на единицу длины определяют по формуле

K=u/, (7.7)

где - прогиб полосы поперечной пластинки от удельной нагрузки u, действующей в центре (b ₁) эффективной части ребра жесткости.

7.3.4 Перемещение определяют по формулам:

- для краевого элемента жесткости

; (7.8)

- для промежуточного элемента жесткости

(7.9)

где - угол наклона краевого ребра;

v - коэффициент Пуассона (для металла v = 0,3);

Е - модуль упругости металла.

7.3.5 Начальное эффективное сечение сжатой полки определяется в предположении, что жесткость, накладываемая краевым отгибом на полку, K ₁= и напряжение равно R.

7.3.6 Начальные значения эффективной ширины b _e1 и b _e2, приведенные на рисунке 7.6, определяют по 7.2 с допущением, что плоский элемент (b _p) оперт по двум сторонам.

7.3.7 Критическое напряжение потери устойчивости  _cr,s для промежуточного ребра жесткости находят по формуле

, (7.10)

где I _S - момент инерции эффективного сечения отгиба, определенный по эффективной площади A _S относительно центральной оси а-а эффективного поперечного сечения;

K ₁ - жесткость связи как условная жесткость пружины на единицу длины.

7.3.8 Для краевых элементов выражение жесткости связи K ₁ для сжатой полки определяют по формуле

, (7.11)

где b ₁ - расстояние от пересечения стенки и полки до центра тяжести эффективной площади краевого отгиба (включая эффективную часть b _e2 полки) на сжатой полке (см. рисунок 7.6);

b ₂ - расстояние от пересечения стенки и полки до центра тяжести эффективной площади краевого отгиба (включая эффективную часть полки) на сжатой полке;

h _w - высота стенки;

k _f=0 - если нижняя полка растянута (т.е. для балки, изгибаемой относительно оси х-х);

k _f=1 - для сжатого симметричного сечения.

7.3.9 Для промежуточного элемента жесткости перемещение следует определять в качестве приближенного решения, значения изгибной жесткости пружин C _,1 и C _,2 принимают равными нулю, а прогиб получают по формуле

. (7.12)

7.3.10 Для промежуточного элемента жесткости значения коэффициента жесткости K могут быть определены по формуле

. (7.13)

7.3.11 Понижающий коэффициент  _d снижения несущей способности ребра вследствие плоской формы потери устойчивости элемента жесткости следует определять с учетом относительной гибкости по таблице 7.11.

(7.14)

где  _cr,s - упругое критическое напряжение для ребра жесткости.

Таблица 7.11

	d
	1,00

7.3.12 Критическое напряжение  _cr,s потери устойчивости в упругой стадии определяют с использованием численных методов расчета на устойчивость по теории первого порядка в пределах упругости.

7.3.13 Коэффициент  _d снижения несущей способности вследствие потери устойчивости формы сечения (плоская форма потери устойчивости промежуточного элемента жесткости) определяется в зависимости от значения  _cr,s с использованием метода, приведенного в таблице 7.4.

, (7.15)

где  _com - сжимающее напряжение вдоль центральной оси элемента жесткости, рассчитанное для эффективного поперечного сечения.

7.3.14 При определении геометрических характеристик эффективного поперечного сечения уменьшенную эффективную площадь A _s,red определяют с учетом уменьшенной толщины для всех элементов, включенных в A _s:

. (7.16)

7.4 Расчет элементов каркаса на прочность

7.4.1 Общие положения

Расчет тонкостенных элементов каркаса НФС с сечениями 4-го класса НДС на внутренние силы, возникающие в поперечных сечениях от эксплуатационных нагрузок, проводят:

- для элементов, изготовленных из оцинкованной углеродистой или коррозионно-стойкой стали, - по СП 260.1325800;

- для прессованных и гнутых профилей из алюминиевых сплавов - в соответствии с указаниями настоящего раздела.

7.4.2 Действие центрального растяжения и сжатия

7.4.2.1 Расчетную несущую способность поперечного сечения по прочности при осевом растяжении N следует определять по формуле

, (7.17)

где A _gn - площадь сечения нетто с учетом ослаблений.

7.4.2.2 Расчет на прочность при центральном сжатии стержней выполняется по приведенной ниже формуле, если эффективная площадь поперечного сечения профиля нетто A _ef,n меньше, чем полная площадь поперечного сечения нетто A _gn:

. (7.18)

7.4.2.3 Если центр тяжести эффективного поперечного сечения не совпадает с центром тяжести полного сечения, то следует учитывать изгибающий момент от смещения центральных осей х-x и у-у относительно положения оси действия силы (см. рисунок 7.8).

Дополнительные изгибающие моменты M _x и M _y от смещения центральных осей определяют следующим образом:

M _x=Ne _Nx; (7.19)

M _y=Ne _Ny, (7.20)

где e _Nx и e _Ny - смещения центральных осей x-x и у-у соответственно относительно осевых усилий.

Допускается не учитывать эксцентриситет в следующих случаях:

- если эксцентриситет меньше 1,5% размера сечения в направлении эксцентриситета;

- если учет эксцентриситета приводит к более благоприятному результату при определении напряжений.

7.4.3 Действие изгиба

7.4.3.1 Расчетную несущую способность поперечного сечения по изгибающему моменту M _x относительно одной из главных осей определяют следующим образом:

- если момент сопротивления эффективного сечения W _x,ef меньше, чем момент сопротивления полного упругого сечения W _x

; (7.21)

- если момент сопротивления эффективного сечения W _x,ef равен моменту сопротивления полного упругого сечения W _x

; (7.22)

- при изгибе в двух главных плоскостях:

. (7.23)

7.4.3.2 При изгибе стержневого элемента в двух плоскостях формула (7.23) применима при соблюдении следующих условий:

а) редукция определяется каждый раз независимо только для одного из изгибающих моментов, действующего относительно одной из главных осей поперечного сечения;

б) конструктивный элемент за счет связей и раскрепления облицовкой не должен быть подвержен кручению или крутильной, изгибно-крутильной формам потери устойчивости, или плоской форме потери устойчивости при изгибе.

7.4.3.3 Расчетный момент сопротивления из условия прочности поперечного сечения при изгибе M _c следует определять исходя из следующих положений:

- если момент сопротивления эффективного сечения W _ef меньше упругого момента сопротивления сечения брутто W _el,

, (7.24)

- если момент сопротивления эффективного сечения W _ef равен упругому моменту сопротивления сечения брутто W _el,

, (7.25)

где M _c=M+Ne _N.

7.4.3.4 Момент сопротивления эффективного сечения W _ef должен быть рассчитан для эффективного поперечного сечения, испытывающего изгиб только относительно той главной оси, относительно которой происходит изгиб стержневого элемента при максимальном значении сжимающего напряжения, равном  _max=R или  _max= _com с учетом эффектов местной потери устойчивости, как указано в 7.2.

Для определения эффективных участков полки отношение напряжений = ₂/ ₁ следует определять, используя полную площадь поперечного сечения.

Для определения эффективных участков стенки отношение напряжений = ₂/ ₁ следует определять, используя эффективную площадь сжатой полки совместно с площадью стенки - брутто.

7.4.3.5 Если текучесть наступает вначале у сжатого края поперечного сечения, то значение W _ef должно быть основано на линейном распределении напряжения по поперечному сечению (см. рисунок 7.9).

7.4.3.6 Если текучесть возникает вначале у растянутого края сечения, допускается использовать резервы пластичности в зоне растяжения до тех пор, пока сжимающее напряжение  _max не достигнет своего максимального значения R.

В этом случае момент сопротивления эффективного, частично пластичного сечения W _,ef должен быть основан на распределении напряжений, которое является постоянным, равным R в зоне растяжения, с упругой частью в зоне сжатия (см. рисунок 7.10).

В отсутствие подробного расчета эффективную толщину стенок можно найти с использованием положений 7.2, при e _c, основанном на распределении напряжений по рисунку 7.10, принимая =1.

7.4.4 Совместное действие изгиба и продольной силы

7.4.4.1 При совместном действии изгибающих моментов и продольной сжимающей силы в отсутствие поперечной силы должно выполняться условие

; (7.26)

где A _ef - эффективная площадь поперечного сечения при действии равномерного сжатия;

W _ef,x(y) - минимальный момент сопротивления (соответствующий волокнам с максимальными упругими напряжениями) эффективного поперечного сечения относительно соответствующей оси;

e _Nx(y) - смещение центральных осей х-х и у-у относительно положения оси действия силы (см. 7.4.2.3).

Примечание - Знаки N, M _x, M _y, M _i=Ne _Ny принимаются в зависимости от сочетания соответствующих нормальных напряжений при воздействии внешней нагрузки.

7.4.4.2 Для сочетания осевой нагрузки и изгиба следует применять схему рисунка 7.11.

7.4.5 Совместное действие изгиба, продольной и поперечной сил

Для поперечных сечений при совместном действии осевой силы N, изгибающего момента М и поперечной силы Q влияние последней силы не учитывают, если Q0,5Q _w, где Q _w - несущая способность стенки. При значении поперечной силы более половины предельного значения, при совместном действии момента и поперечной силы, значение расчетного сопротивления материала следует принимать по уменьшенному значению:

(1- _Q)R _y(R), (7.27)

где

. (7.28)

7.4.6 Действие поперечной силы

7.4.6.1 Расчет неразрезных балочных конструкций на поперечную силу ведут в зонах у крайних опор и в зонах над промежуточными опорами, где поперечные силы оказывают существенное влияние на несущую способность стенок балок, а максимальная поперечная сила сочетается со значительным изгибающим моментом и, в отдельных случаях, с продольной силой.

Несущую способность поперечного сечения от действия поперечной силы Q _w,p определяют по формуле

, (7.29)

где R _s - расчетное напряжение при сдвиге, учитывающее потерю устойчивости стенки, приведенное в таблице 7.12;

h _w - высота стенки между внутренними плоскостями полок;

- угол наклона стенки относительно полок.

Таблица 7.12

Условная гибкость стенки	Стенка без элемента жесткости на опоре	Стенка с элементом жесткости на опоре*
	0,60R	0,60R
* Элементы жесткости на опоре, такие как ребра жесткости, установленные для предотвращения искривлений стенки и рассчитанные на восприятие опорной реакции.

7.4.6.2 Условную гибкость стенки без продольных элементов жесткости определяют по формуле

, (7.30)

где s _w - наклонная высота стенки;

t - толщина стенки;

R - расчетное сопротивление алюминиевого сплава;

Е - модуль упругости.

7.4.6.3 При определении M _cr принимают геометрические характеристики поперечного сечения брутто и учитывают условия загружения, действительное распределение момента и раскрепления сжатого пояса из плоскости действия изгибающего момента.

8 Расчет направляющих каркаса

8.1 Расчет направляющих каркаса с креплением в стены

8.1.1 Направляющие каркасов, закрепляемые на стенах зданий, рассчитывают как многопролетные неразрезные балки, опорами которых являются кронштейны или соединения с другими направляющими.

Допускается вести расчет с помощью приведенной нагрузки в соответствии с таблицей Д.1 приложения Д.

8.1.2 При неравных пролетах и загружении направляющих сосредоточенными силами в точках крепления элементов расчет направляющих следует вести с помощью программных комплексов. Расчет с помощью справочников и таблиц следует применять при загружении направляющих равномерно распределенными нагрузками.

8.1.3 Равномерно распределенную нагрузку на направляющую р от действия ветровой нагрузки на облицовку определяют по формуле

, (7.31)

где - расчетное значение пиковой ветровой нагрузки;

Н - горизонтальный шаг вертикальных направляющих;

K _f - коэффициент, учитывающий схему крепления облицовки к направляющей (см. таблицу 8.1).

В вертикальном направлении действует нагрузка от собственного веса облицовки и самой направляющей.

Таблица 8.1

Коэффициент неразрезности	Количество опор при контакте поверхности облицовки с направляющими
	2	3	4	5	6
K f	1,0	1,25	1,1	1,143	1,132

8.1.4 Усилия в соединениях направляющих каркаса от действия ветровой нагрузки рассчитывают как реакции в опорах многопролетных балок от действия сосредоточенных сил или эквивалентной равномерно распределенной нагрузки. Для каркасов, состоящих только из вертикальных или горизонтальных направляющих, допускается определять как максимальные, так и минимальные значения усилий. Для перекрестных конструкций каркасов определяют усилия только максимальных значений.

8.1.5 Усилия в соединениях вертикальной направляющей с кронштейнами от веса облицовки и гололеда, при использовании кронштейнов с различной несущей способностью, распределяются пропорционально жесткости кронштейнов. Жесткость кронштейна принимают по наименьшей жесткости его элементов (консоли и пятки).

8.2 Расчет направляющих каркаса с креплением в плиты перекрытий

8.2.1 При строительстве допускается применение нескольких расчетных схем вертикальных направляющих, закрепляемых на перекрытиях зданий:

а) элементарная схема в виде однопролетных балок - конструктивно простая, но наиболее деформативная и металлоемкая;

б) шарнирно-консольная схема с размещением стыков направляющих в точках, соответствующих положению нулевых моментов в неразрезной многопролетной балке, - схема отличается повышенными жесткостью и прочностью;

в) шарнирно-консольная схема со смещением стыков направляющих в точки, обеспечивающие равенство пролетных и опорных моментов, - схема отличается повышенными жесткостью и прочностью.

8.2.2 Стыки расчетной схемы по перечислению б) должны быть образованы с помощью линейных вставок, конструктивно оформленных таким образом, чтобы они воспринимали изгибающие моменты и поперечные (горизонтальные) силы и не воспринимали продольные силы.

8.2.3 Стыки расчетной схемы по перечислению в) должны воспринимать и передавать только поперечные силы и не воспринимать изгибающие моменты и продольные силы.

8.2.4 Схемы балок с расчетными значениями моментов и поперечных сил приведены в приложении Е.

9 Расчет кронштейнов

9.1 Общие положения

9.1.1 Кронштейны для крепления к плитам перекрытий, а также опорные кронштейны из алюминиевых сплавов и стальные, относящиеся к опорным в системах с разделением кронштейнов по функциональному назначению, следует крепить по конструктивным требованиям не менее чем двумя анкерами. Допускается крепление кронштейнов одним анкером при условии защемления части поверхности пяты кронштейна в основании (например, при применении специальной шайбы). Стальные кронштейны каркасов без разделения по их функциональному назначению и ветровые кронштейны из алюминиевых сплавов крепят одним анкером.

Количество анкеров, необходимых для крепления кронштейнов, следует определять на основании расчета несущей способности конструкции НФС с учетом конструктивных требований.

9.1.2 Рассматриваемые далее расчетные схемы кронштейнов относятся к наиболее массовым типам конструктивных решений: П-образным (9.2) и L-образным (9.3).

9.2 П-образные кронштейны

9.2.1 П-образные кронштейны изготовляют из оцинкованной, коррозионно-стойкой стали и алюминиевых сплавов. Принципиальные конструктивные решения П-образных кронштейнов приведены на рисунках 9.1 и 9.2. Наиболее напряженным элементом подавляющего большинства кронштейнов является опорная часть кронштейнов (пятка) в зоне крепления кронштейна к стене. Для увеличения несущей способности кронштейна допускается усиливать пятку кронштейна силовой шайбой (рекомендуемая толщина - не менее 1,5 толщины опорной части кронштейнов). Целесообразно применять шайбы прямоугольной формы, размеры которой обеспечивают смещение анкерного крепежа на монтаже. Эти смещения следует учитывать при расчете конструкции кронштейна.

9.2.2 Схемы с обозначением внешних нагрузок и формулы для расчета опасных сечений П-образных кронштейнов, изготовленных из алюминиевого сплава, приведены в Ж.1 приложения Ж.

9.3 L-образные кронштейны

9.3.1 Для изготовления L-образных кронштейнов используют те же материалы, что и для изготовления П-образных кронштейнов. Все выводы и рекомендации 9.2.1 распространяются и на L-образные кронштейны.

9.3.2 Схемы с обозначением внешних нагрузок и формулы для расчета опасных сечений L-образных кронштейнов, изготовленных из алюминиевого сплава, приведены в Ж.2 приложения Ж.

9.3.3 Схемы с обозначением внешних нагрузок и формулы для расчета опасных сечений L-образных кронштейнов, изготовленных из оцинкованной или коррозионно-стойкой стали, приведены в Ж.3 приложения Ж.

9.4 Варианты расчетных схем опорных кронштейнов

9.4.1 В таблице 9.1 приведены расчетные схемы опорных кронштейнов в зависимости от распределения изгибающих моментов в консоли кронштейна.

9.4.2 Кронштейн следует рассчитывать по консольно-шарнирной схеме, если нет сведений о прочностных характеристиках анкерного крепления и соединение консоли кронштейна с направляющей рассчитывалось без учета действия момента.

9.4.3 По консольно-рамной расчетной схеме кронштейн допускается рассчитывать при наличии сведений о степени защемления консоли кронштейна в направляющей.

9.4.4 Шарнирно-рамная расчетная схема кронштейна соответствует ситуации, при которой крепление кронштейна к стене ослаблено, а консоль кронштейна защемлена в материале направляющей.

9.4.5 Расчетные схемы несущего кронштейна и эпюры изгибающих моментов приведены в таблице 9.1.

Таблица 9.1

Расчетные схемы опорного кронштейна
Консольно-шарнирная	Консольно-рамная	Шарнирно-рамная
Значения изгибающих моментов в консоли кронштейна
M n,P=Pe; M K,P=0	Pe=k nM n,P+k KM K,P	M K,P=R pe; M n,P=0
Примечание - В настоящей таблице применены следующие условные обозначения: N w - усилие от ветровой нагрузки со стороны направляющей; P - усилие от веса направляющей, закрепленной на ней облицовки и гололеда (если учитывается); R p - реакция в пятке кронштейна от силы P; e - расстояние от оси приложения силы P до нейтральной оси стенки опорной части кронштейнов (пятки); M n,P - изгибающий момент в корне консоли (пятке) от силы P, воспринимается строительным основанием; M K,P - изгибающий момент на конце консоли от реакции, вызванной силой P, воспринимается соединением, защемляющим консоль в направляющей; k n - коэффициент перераспределения момента в опорной части (пятке) кронштейна, как в стержне, закрепленном по концам; изменяется в пределах от 0,85 до 0,3; k K - коэффициент перераспределения момента на конце консоли кронштейна, как в стержне, закрепленном по концам; изменяется в пределах от 0,9 до 0,6.

10 Правила проектирования крепежных соединений

10.1 Общие положения

Для соединения конструкций и элементов каркаса НФС используют болтовые соединения, вытяжные заклепки и самонарезающие винты (в том числе самосверлящие). Срок службы крепежных изделий должен быть не менее срока службы несущих конструкций каркаса. Подтверждение срока службы осуществляется на основании технической документации, опытных данных или натурных испытаний.

10.2 Болтовые соединения

10.2.1 Химический состав сталей, механические и физические свойства болтов из углеродистой нелегированной или легированной стали должны соответствовать требованиям, изложенным в ГОСТ ISO 898-1.

10.2.2 При выборе материала для крепежных изделий из коррозионно-стойкой стали предпочтение следует отдавать сталям аустенитного класса, обладающим большей долговечностью и коррозионной стойкостью по сравнению со сталями мартенситного и ферритного классов.

10.2.3 Химический состав сталей, механические и физические свойства болтов из аустенитной коррозионно-стойкой стали должны соответствовать требованиям, изложенным в ГОСТ ISO 3506-1. Механические свойства болтов из аустенитных марок сталей приведены в таблице 10.1.

Таблица 10.1

Марка стали	Класс прочности	Предел прочности на разрыв R m, МПа, не менее	Условный предел текучести R p0,2, МПа, не менее	Удлинение после разрыва A, мм, не менее
А1, А2	50	500	210	0,6d
А3, А4	70	700	450	0,4d
А5	80	800	600	0,3d

10.2.4 При выборе конструктивного исполнения болтов предпочтение следует отдавать изделиям, изготовленным по ГОСТ 7798 и ГОСТ Р ИСО 4017.

10.3 Соединения на самонарезающих винтах

10.3.1 Для соединения конструкций и элементов каркаса НФС, изготовленных из стали с антикоррозионным покрытием или коррозионно-стойкой стали, следует применять самонарезающие (самосверлящие) винты из аустенитной коррозионно-стойкой стали со сверлом из закаленной углеродистой стали.

Допускается применение винтов из углеродистой стали со специальными покрытиями, прошедшими испытания и имеющими заключения по коррозионной стойкости.

10.3.2 Для соединения конструкций и элементов каркаса НФС, изготовленных из алюминиевых сплавов, следует применять самонарезающие (самосверлящие) винты из аустенитной коррозионно-стойкой стали.

10.3.3 Использование самонарезающих (самосверлящих) винтов из углеродистой стали с цинковым покрытием для соединения конструкций и элементов каркаса НФС не допускается.

10.3.4 Механические свойства самонарезающих винтов должны соответствовать требованиям ГОСТ ISO 2702 и технических условий изготовителей.

10.4 Соединения на вытяжных заклепках

10.4.1 Для соединения конструкций и элементов каркаса НФС, изготовленных из листовой холоднокатаной, углеродистой оцинкованной стали с защитным покрытием, горячеоцинкованного стального листа с полимерным покрытием, коррозионно-стойкой стали или алюминиевых сплавов, следует применять вытяжные заклепки с телом и стержнем, изготовленными из аустенитной коррозионно-стойкой стали.

10.4.2 Для соединения конструкций и элементов каркаса НФС, изготовленных из неанодированных алюминиевых профилей, допускается применять вытяжные неанодированные заклепки из алюминиевого сплава AlMg3,5(5) со стержнем из аустенитной коррозионно-стойкой стали.

10.4.3 Для соединения конструкций и элементов каркаса НФС, изготовленных из алюминиевых профилей с защитным покрытием, допускается применять вытяжные анодированные заклепки из алюминиевого сплава AlMg3,5(5) со стержнем из аустенитной коррозионно-стойкой стали.

10.4.4 Применение в соединениях конструкций и элементов каркаса НФС вытяжных заклепок, в конструкции которых присутствуют детали из углеродистой стали с цинковым покрытием, не допускается.

10.4.5 Технические характеристики элементов вытяжных заклепок должны быть не ниже указанных в ГОСТ Р ИСО 15973, ГОСТ Р ИСО 15974, ГОСТ Р ИСО 15977, ГОСТ Р ИСО 15979.

10.5 Общие положения расчета соединений элементов каркаса

10.5.1 В конструкциях НФС применяют следующие типы соединений:

- на болтах нормальной точности с шайбами под головкой болта и гайкой;

- на самонарезающих винтах, установленных в предварительно просверленные отверстия диаметром на 0,5-0,8 мм меньше, чем диаметр стержня винта по резьбе;

- на самонарезающих, самосверлящих винтах, установленных без предварительного сверления отверстий;

- на вытяжных заклепках с корпусом (гильзой) из углеродистой оцинкованной стали с защитным лакокрасочным покрытием, коррозионно-стойкой стали или алюминиевого сплава.

10.5.2 Соединения с использованием указанных крепежных изделий должны быть компактны по форме. Расположение крепежных изделий должно обеспечивать удовлетворительные условия для монтажа и ремонта. При расчете соединения необходимо установить возможные эксцентриситеты и учесть в расчете крепежных изделий соответствующие результирующие моменты.

10.5.3 При работе соединений тонкостенных конструкций следует рассматривать следующие основные виды отказов при действии продольной и поперечной нагрузки относительно оси крепежных изделий:

- вырыв крепежного изделия из материала конструкции;

- разрушение соединяемого материала в месте контакта с головкой крепежного изделия;

- разрыв крепежного изделия;

- срез крепежного изделия;

- смятие соединяемого материала;

- разрыв соединяемого материала по сечению нетто.

10.5.4 Расчетные значения прочности соединений на сдвиг и растяжение, из условий обеспечения прочности самого крепежного изделия (срез и разрыв, кроме болтов), а также соединяемого материала при видах отказа "вырыв крепежного изделия из материала конструкции" и "разрушение соединяемого материала в месте контакта с головкой крепежного изделия", принимают на основании данных национальных стандартов, стандартов организаций или полученных на основании результатов испытаний значений нормативной прочности соединения по виду отказа F _n,n:

, (10.1)

где F _n - расчетное сопротивление, соответствующее виду отказа соединения;

F _n,n - нормативное сопротивление по виду отказа соединения, выполненного крепежным изделием n-го типа;

 _m - коэффициент надежности по материалу, принимаемый по таблице 10.2.

10.5.5 Расчетные значения прочности болтов на срез и растяжение, а также расчетные значения прочности соединений при других видах отказа определяют расчетом (см. 10.6). Коэффициент надежности по материалу принимают по таблице 10.2.

Таблица 10.2

Вид отказа соединения		m
		Самонарезающие винты	Заклепки
Соединение, по отношению к крепежному изделию, работающее на сдвиг
Смятие соединяемого материала	0,5t0,7 мм	1,6	1,5
	0,7<t2 мм	1,45
Разрыв соединяемого материала по сечению нетто		1,1	1,1
Соединение, по отношению к крепежному изделию, работающее на растяжение
Разрушение соединяемого материала в месте контакта с головкой (бортиком) крепежного изделия		1,2	1,25
Вырыв крепежного изделия из материала конструкции		1,1
Для всех других видов отказа соединений  m=1,25

10.5.6 Для соединений c числом крепежных изделий n _f более одного, с учетом неравномерности включения крепежных изделий в работу, следует принимать коэффициент условий работы  _c=0,8, т.е.:

, (10.2)

, (10.3)

где F _v,n и F _t,n - нормативные сопротивления соединений, выполненные одним крепежным изделием, соответственно сдвигу и растяжению по результатам испытаний;

F _v и F _t - расчетные сопротивления соединений с количеством крепежных изделий в соединении n _f соответственно сдвигу и растяжению;

n _f - количество крепежных изделий в соединении.

10.5.7 Прогнозируемый срок службы крепежного изделия должен быть не менее срока службы несущих конструкций каркаса. Подтверждение срока службы осуществляется на основании опытных данных или натурных испытаний.

10.6 Несущая способность соединений

10.6.1 Для соединений на вытяжных заклепках, самонарезающих винтах и болтах прочность на смятие основного металла соединения с одним крепежным изделием следует определять по нижеприведенным формулам:

а) вытяжные заклепки:

- соединение элементов из стали и алюминиевых сплавов:

; но не более: ; (10.4)

б) самонарезающие винты:

- соединение стальных элементов:

; (10.5)

- соединение элементов из алюминиевых сплавов:

; (10.6)

в) болтовые соединения элементов из стали и алюминиевых сплавов:

F _bp= _bR _bpd _bt, (10.7)

где d - номинальный диаметр стержня винта по резьбе;

d _b - диаметр гладкой части стержня болта;

d ₀ - диаметр отверстия под заклепку;

t - толщина более тонкого из соединяемых материалов;

e ₁ - расстояние от оси отверстия до края элемента в направлении действия силы (см. рисунок 10.1);

R _bp - расчетное сопротивление смятию основного металла для одноболтовых соединений;

 _m - коэффициент надежности по материалу соединяемых элементов, определяемый по таблице 10.2;

 _b - коэффициент условий работы болтового соединения, определяемый по СП 16.13330.2017 (таблица 41);

- определяется по таблице 10.3 для соединений стальных элементов и по таблице 10.4 для соединений элементов из алюминиевых сплавов.

Таблица 10.3

Вид крепежного изделия	Соотношение толщин соединяемых элементов	Значения коэффициента
Вытяжные заклепки	t 1=t
	t 12,5t	=2,1
	t<t 1<2,5t	- по линейной интерполяции
Самонарезающие винты	Если t < 1,0 мм и t 1=t или t 12,5t
	Если t1,0 мм и t<t 1<2,5t или t 12,5t	=2,1
Примечание - В настоящей таблице t 1 - толщина более толстого из соединяемых элементов.

Таблица 10.4

Вид крепежного изделия	Соотношение толщин соединяемых элементов	Значения коэффициента
Вытяжные заклепки и самонарезающие винты	t 1=t	=2,5
	t 12,5t	=1,5
	t<t 1<2,5t	- по линейной интерполяции
Примечание - В настоящей таблице t 1 - толщина более толстого из соединяемых элементов.

10.6.2 Расчетные значения прочности сечений нетто на разрыв элементов при сдвиге, соединенных в одной точке крепления, для различных видов крепежных изделий F _nt определяют по результатам испытаний либо расчетом в соответствии с таблицей 10.5.

Таблица 10.5

Вид крепежного изделия	Расчетные значения прочности сечения нетто при сдвиге
Вытяжные заклепки, самонарезающие винты
Болты
Примечание - В настоящей таблице применены следующие условные обозначения: A n - площадь сечения нетто одного из соединяемых элементов; R un - временное сопротивление разрыву основного материала, в котором установлено крепежное изделие;  b - коэффициент условий работы болтового соединения, определяемый по СП 16.13330.2017 (таблица 41);  m - коэффициент надежности по материалу соединяемых элементов, определяемый по таблице 10.2 для вытяжных заклепок и самонарезающих винтов и по СП 260.1325800, СП 128.13330 - для болтов.

10.6.3 Прочность болтов на срез и растяжение в соединении с одним крепежным изделием следует определять по формулам:

- на срез F _bs= _bA _bn _sR _bs; (10.8)

- на растяжение F _bt=A _bnR _bt, (10.9)

где A _b - площадь сечения стержня болта брутто;

A _bn - площадь сечения резьбовой части болта нетто;

n _s - число расчетных срезов одного болта;

 _b - коэффициент условий работы болтового соединения, определяемый по СП 16.13330.2017 (таблица 41);

R _bs, R _bt - расчетные сопротивления одноболтовых соединений.

10.6.4 При отсутствии экспериментальных данных прочность соединений по видам отказа "вырыв винта из материала конструкции" и "разрушение соединяемого материала в месте контакта с головкой винта" может быть определена расчетом.

10.6.5 Формулы для расчета прочности соединений по виду отказа "вырыв винта из материала конструкции" приведены в таблице 10.6.

Таблица 10.6

Отношение толщины материала конструкции к шагу резьбы	Расчетное значение несущей способности
	F bv=0,45dt sR s
	F bv=0,65dt sR s
Примечание - В настоящей таблице применены следующие условные обозначения: R s - расчетное сопротивление на срез материала конструкции; t s - толщина материала конструкции, к которой крепят винт; S - шаг резьбы винта.

10.6.6 Формулы для расчета прочности соединений по виду отказа "разрушение соединяемого материала в месте контакта с головкой винта" приведены в таблице 10.7.

Таблица 10.7

Наименование нагрузок	Расчетное значение несущей способности
Статические
Ветровые Ветровые + статические
Примечание - В настоящей таблице применены следующие условные обозначения: R un - временное сопротивление разрыву основного материала, в котором установлено крепежное изделие; d w - диаметр пресс-шайбы или головки винта; t - толщина листа под головкой винта;  m - коэффициент надежности по материалу соединяемых элементов, определяемый по таблице 10.2.

10.6.7 При одновременном действии на крепежное изделие сдвига F _bs,com и растяжения F _bt,com при условии, что несущая способность соединения на сдвиг и растяжение F _bs и F _bt определены расчетом, несущую способность соединения следует определять по формуле

. (10.10)

10.7 Конструктивные требования к исполнению соединений

10.7.1 Минимально допустимые расстояния между точками креплений и от их осей до краев соединяемых элементов представлены на рисунке 10.1 и принимаются в соответствии с СП 260.1325800 по таблице 10.8 для стальных конструкций и в соответствии с СП 128.13330 по таблице 10.9 для конструкций из алюминиевых сплавов. В случае, когда усилия в соединении незначительны, при расчете на смятие основного металла соединяемых элементов допускается принимать сокращенные расстояния до края, согласно натурным или численным исследованиям, но при этом следует уменьшать расчетное сопротивление по смятию на 40%.

Таблица 10.8

	Тип крепежного изделия
Размер по рисунку 10.1	Вытяжная заклепка мм	Самонарезающий, самосверлящий винт 3,0 мм d* 8,0 мм	Болтовое соединение (минимальный размер М6 по ГОСТ 7798, ГОСТ Р ИСО 4017)
e 1	1,5 d 0	3,0d	2,0 d 0
e 2	1,5 d 0	1,5d	1,5 d 0
p 1	3,0 d 0	3,0d	2,5 d 0
p 2	3,0 d 0	3,0d	2,5 d 0
* Номинальный диаметр винта.

Таблица 10.9

Размер по рисунку 10.1	Тип крепежного изделия
	Вытяжная заклепка мм	Самонарезающий, самосверлящий винт 3,0 мм d* 8,0 мм	Болтовое соединение (минимальный размер М6 по ГОСТ 7798, ГОСТ Р ИСО 4017)
e 1	2,5d 0(2,0d 0)**	3,0d	2,5d 0(2,0d 0)
e 2	2,5d 0(2,0d 0)**	2,5d	2,5d 0(2,0d 0)
p 1	3,0 d 0	3,5d	3,5 d 0
p 2	3,0 d 0	3,5d	3,5 d 0
* Номинальный диаметр винта. ** При прокатных или прессованных кромках.

10.7.2 Диаметр отверстий под винты, вытяжные заклепки и болты должен отвечать требованиям технической документации предприятия-изготовителя. Эти требования должны быть основаны на следующих критериях:

- момент закручивания должен быть больше, чем момент, требуемый для нарезания резьбы в соединяемом элементе;

- момент закручивания должен быть менее 2/3 момента, вызывающего скручивание стержня (головки) винта;

- бортики вытяжных заклепок, а также головки самонарезающих винтов должны быть расположены со стороны более тонкого из соединяемых листов;

- приведенные правила расчета соединений на вытяжных заклепках применимы только в тех случаях, когда диаметр отверстия превышает диаметр заклепки не более чем на 0,1 мм;

- для расчета соединений на болтах М12 и более при диаметрах отверстий, превышающих диаметр болта на 2 мм, требования приведены в СП 16.13330.

10.7.3 При использовании самосверлящих, самонарезающих винтов предварительное сверление отверстия на месте крепления не допускается.

11 Правила проектирования облицовочного слоя

11.1 Требования к облицовочным материалам и изделиям

11.1.1 При проектировании фасадных конструкций допускается применение облицовочных изделий, изготовляемых из природных и искусственных материалов.

11.1.2 При выборе вида облицовочных изделий для защитно-декоративного экрана НФС с учетом конструкции крепления элементов облицовки следует руководствоваться общими характеристиками и отличительными признаками:

- материала облицовочного элемента;

- облицовочного элемента (изделия);

- типа крепления облицовочного элемента.

11.1.3 К общим характеристикам материала облицовочных изделий следует относить:

- объемный вес;

- прочность;

- морозостойкость;

- пустотность;

- водопоглощение;

- пористость.

Дополнительные требования к материалу облицовочных изделий устанавливаются в техническом задании на проектирование с учетом климатического района (подрайона) строительства по СП 131.13330.

11.1.4 К общим характеристикам облицовочных изделий следует относить:

- конфигурацию (конструктивная форма), размеры;

- материал;

- тип креплений;

- вес изделий;

- характер разрушения;

- прочность и деформативность.

Дополнительные требования к готовым облицовочным изделиям (в т.ч. в модульных панелях) устанавливаются в техническом задании на проектирование с учетом архитектурных решений, расположения элементов облицовки в зонах, подверженных интенсивному воздействию солнечной радиации, систематическому водонасыщению и попеременному замораживанию и оттаиванию, воздействию химических реагентов, условий агрессивной среды.

11.1.5 По размеру плоскостные облицовочные изделия следует подразделять на следующие группы:

- мелкоформатная облицовка (А < 0,1 м ²); пример - клинкерные плитки размерами 240x68 мм;

- среднеформатная облицовка (0,1 м ² > А > 0,72 м ²); пример - плиты керамического гранита (керамические) размерами 600x600 мм;

- крупноформатная облицовка (А > 0,72 м ²); пример - металлокомпозитные кассеты размерами 1200x600 мм.

11.1.6 По весу облицовочные изделия следует подразделять на следующие группы:

- тяжелые - св. 30 кг/м ² включительно;

- средней тяжести - от 10 до 30 кг/м ²;

- легкие - до 10 кг/м ² включительно.

11.1.7 По характеру разрушения облицовочные изделия подразделяют на следующие группы:

- хрупкие

- пластичные.

11.1.8 Необходимость определения и учета дополнительных характеристик, отличительных признаков материала облицовочного изделия, готового облицовочного изделия устанавливается в техническом задании по результатам анализа архитектурных решений и условий эксплуатации.

11.1.9 Крепление облицовочных элементов к несущему каркасу фасадной конструкции следует выполнять с применением способов, указанных в 11.1.9.1 и 11.1.9.2.

11.1.9.1 Видимый (открытый) механический способ крепления с использованием:

- кляммеров;

- планок (в т.ч. опорных профилей);

- закладных деталей;

- заклепок, самонарезающих винтов и других точечных элементов крепления.

11.1.9.2 Скрытый механический способ крепления с применением следующих изделий и их комбинаций:

- анкерной техники (резьбовых шпилек);

- закладных деталей, в том числе устанавливаемых в пропилах;

- замковых элементов;

- аграф;

- иклей;

- гибких связей;

- скрытых опорных профилей;

- рамок скрытого крепления.

- штифтов (пиронов).

11.1.10 Допускается применение клеевого и комбинированных типов креплений.

11.1.11 Толщину облицовочных элементов, тип крепления для объекта строительства устанавливают на основе требований разработчика НФС и технического задания, действующих нагрузок и воздействий, опыта эксплуатации подобных конструкций, при отсутствии данных - на основе результатов экспериментальных исследований.

11.1.12 При проектировании облицовочных изделий с применением материалов, отличающихся по физико-механическим характеристикам, и (или) с применением клеевого или комбинированного способа крепления расчетно-теоретическое обоснование технических решений проекта следует осуществлять на основании экспериментальных данных.

11.1.13 При наличии дополнительных требований к материалам или изделиям подтверждение соответствия требованиям технического задания осуществляется на основании испытаний по действующим на применяемый вид материала или изделия стандартам или, при их отсутствии, по специально разработанной программе.

11.2 Общие требования к проектированию облицовочных элементов

11.2.1 Подбор облицовочного материала, конструкции облицовочного элемента, узлов крепления и смежных конструкций следует проектировать с учетом требований по обеспечению:

- стойкости к механическим воздействиям (удары, сильное надавливание, навал и аналогичный характер воздействий, связанных с деятельностью человека или вибрационными воздействиями);

- трещиностойкости в результате температурно-влажностных воздействий, солнечной радиации;

- отвода скапливающейся влаги (атмосферных осадков) из полостей и карманов облицовочных элементов с применением дренажных отверстий;

- герметизации прорезей, отверстий, предназначенных для крепления элементов облицовки;

- свободных перемещений при деформировании элементов металлического каркаса, облицовочных изделий, обусловленном температурно-влажностными воздействиями (рисунок 11.1);

- устройства системы деформационных швов (рисунок 11.2);

- устойчивого положения облицовочных элементов в проектном положении.

11.2.2 При проектировании элементов облицовки рекомендуется применять уплотнители или герметики при установке облицовочных элементов на штифтах (пиронах), косых пропилах.

11.2.3 Проектирование облицовочного слоя в зонах, где по условиям эксплуатации возможны локальный нагрев или охлаждение, создающие разность температур, с превышением термостойкости облицовочных материалов, не допускается.

11.2.4 Трещинообразование, потеря формы, коробление облицовочных изделий в результате температурно-влажностных воздействий не допускаются. Необходимо предусматривать конструктивную возможность компенсации температурного расширения или сжатия облицовочных панелей (например, за счет фрезеровок или конфигурации элементов крепления).

11.2.5 Расчетные прогибы не должны приводить к появлению трещин, сколов в облицовочных элементах, короблению элементов с ухудшением эстетического вида.

11.2.6 Для фиксации и предотвращения смещения элемента облицовки следует применять элементы крепления, вид, размеры, количество и расположение которых выбирают в соответствии с рекомендациями изготовителя и требованиями настоящего свода правил.

11.2.7 Закрепление элементов навесного оборудования, растяжек, рекламных вывесок, флагштоков и других конструктивных и декоративных элементов к облицовочным элементам не допускается.

11.2.8 Значение зазора между соседними элементами облицовки, облицовкой и конструкцией каркаса, глубину заделки элемента крепления, необходимость и способы уплотнения и (или) герметизации точек крепления, а также значения зазоров между облицовкой и элементами каркаса указывают в проектной или конструкторской документации в зависимости от вида (типа), размеров и условий эксплуатации облицовочных изделий.

11.2.9 При устройстве хрупких тонких облицовок с большими прогибами в местах возможного массового скопления людей в проектной документации необходимо предусматривать класс защиты облицовки от ударного воздействия или предусматривать перед фасадом на данных участках защитные козырьки или навесы.

11.2.10 При использовании клеевого крепления в проектной документации должны быть выполнены расчеты габаритов и шага клеевого шва, выполнено обоснование несущего или самонесущего типа клеевого крепления, а также учтены данные адгезионных испытаний клея-герметика.

11.2.11 Размер перекрытия прижимных планок, глубину зацепления крюков-зацепов и других элементов крепления принимают в соответствии с рекомендациями разработчиков НФС на основании расчетов, подтверждающих несущую способность элемента крепления и облицовочного материала, или результатов экспериментального исследования.

11.2.12 В проектной документации должны быть указаны допуски на толщину зазоров (швов) и взаимное смещение из плоскости фасада между смежными элементами облицовки с учетом прогнозируемых воздействий.

11.2.13 При проектировании фасадных конструкций следует отдавать предпочтение типам крепления, позволяющим оперативно выполнять демонтаж облицовки для осмотра несущей конструкции НФС в процессе эксплуатации, ремонта и технического обслуживания.

11.3 Определение нагрузок, действующих на облицовку НФС

11.3.1 При определении нагрузок и воздействий следует руководствоваться положениями СП 20.13330, а при определении коэффициентов надежности по нагрузке в зависимости от вида облицовочных материалов - ГОСТ Р 58883-2020 (таблица 1).

11.3.2 При проектировании облицовок также необходимо учитывать ветровое давление, действующее на боковые поверхности фасада, в том числе на откосы.

11.3.3 В угловых зонах фасада необходимо учитывать совместное действие ветровой нагрузки в соответствии с рисунком 11.5.

11.3.4 Для облицовки НФС двустороннее гололедное воздействие принимают с учетом коэффициента, учитывающего отношение площади поверхности элемента, подверженной обледенению, к полной площади поверхности элемента, равного 0,6.

11.3.5 Снеговую нагрузку на облицовки определяют по СП 20.13330 с учетом возможности образования на облицовке снегоотложений или образования снеговых мешков. Снеговую нагрузку учитывают независимо от наличия или отсутствия электроподогрева в связи с возможным отключением электроснабжения.

11.4 Обеспечение безопасности облицовочного слоя фасадных конструкций

11.4.1 Условием обеспечения надежности облицовочного слоя является соответствие проектных решений требованиям по прочности, деформативности, долговечности, безопасной эвакуации людей при возникновении аварийной ситуации (в части предотвращения травм и ущерба от падения фрагментов облицовки).

11.4.2 Основными этапами разработки проектных технических решений по устройству облицовочного слоя фасадных конструкций являются:

- формирование общего перечня требований к облицовке;

- определение конструктивной схемы облицовки и типа крепления;

- выполнение расчетно-теоретического обоснования, при необходимости - с проведением испытаний экспериментальных образцов фасадных конструкций.

Оценку НДС облицовочных элементов, ребер жесткости и элементов крепления необходимо выполнять в соответствии с критериями первой и второй групп предельных состояний.

11.4.3 В ходе оценки прочности облицовки по первой группе предельных состояний проводят:

- проверку прочности облицовки в пролете конструкции и на опоре;

- проверку прочности крепления к каркасу конструкции НФС;

- другие необходимые расчеты, обусловленные проектным решением (при необходимости).

11.4.4 Проверку облицовки по второй группе предельных состояний выполняют исходя из условия, что предельные вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от действующих нагрузок не должны превышать допускаемые прогибы и перемещения, установленные нормативными документами или по результатам экспериментальных исследований.

11.4.5 При расчете облицовки по критериям первой и второй групп предельных состояний рекомендуется использовать следующие граничные условия:

- точки крепления облицовочных элементов, закрепляемые с применением механического способа крепления, следует принимать шарнирными, при этом нагрузка от веса облицовочных элементов на каркас передается преимущественно сосредоточенно;

- в местах, где в результате изгиба возможен упор облицовки в направляющий профиль, рекомендуется устанавливать односторонние связи;

- допускается в расчете учитывать жесткость поддерживающих профилей в качестве ребер жесткости фасадной облицовки. При этом необходимо учитывать их влияние на НДС облицовочных элементов;

- при совместной оценке НДС облицовки и каркаса НФС крепление облицовки к каркасу допускается задавать в виде стержневого упругоподатливого элемента с жесткостью, определенной по результатам испытаний.

11.4.6 Аналитический расчет по формулам строительной механики и теории упругости элементов облицовки следует выполнять при условии соответствия граничных условий и типов элементов теоретическим исходным данным, лежащим в основе используемых формул.

11.4.7 Допускается выполнять расчет фрагмента облицовки с использованием узлов крепления к несущим элементам каркаса в качестве точек крепления к неподвижному несущему основанию. Расчет облицовки совместно с элементами каркаса следует выполнять в случае значительного взаимного влияния на распределение усилий и напряжений между элементами системы, а также на значения перемещений.

11.4.8 Характер работы облицовочной конструкции под нагрузкой, определение исходных данных для последующего расчета, подтверждения надежности и безопасности следует выполнять по результатам испытаний полноразмерных образцов на действие нагрузки, имитирующей ветровую, по существующей либо разработанной методике.

11.4.9 Допускается назначать угловую и линейную жесткость крепления облицовки по результатам испытаний.

11.4.10 При проверке прочности облицовочных элементов следует использовать расчетные значения прочности материала, приведенные в технической документации на облицовку, полученные на основе протоколов испытаний. В случае отсутствия данных расчетные значения следует определять по результатам испытаний с учетом коэффициента надежности по материалу.

11.4.11 Проверка облицовки по второй группе предельных состояний выполняется исходя из условия, что предельные вертикальные и горизонтальные прогибы и перемещения от постоянных, длительных и кратковременных нагрузок не должны превышать 1/150 пролета или 1/75 вылета консоли, если допускаемые прогибы и перемещения не оговорены настоящим и другими нормативными документами.

11.4.12 Исходные данные при проведении расчетов облицовочных элементов назначают с учетом строения материала. Общими для применяемых материалов следует считать физико-механические характеристики:

- расчетное сопротивление изгибу, растяжению, сжатию;

- модуль упругости, модуль деформаций;

- плотность;

- коэффициент теплового линейного расширения;

- коэффициент Пуассона;

- модуль сдвига.

Справочные материалы, необходимые для проектирования по отдельным видам облицовок, приведены в приложении И.

12 Проектирование НФС в сейсмических районах

12.1 При проектировании НФС для их применения на зданиях, возводимых в районах с расчетной сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов, следует руководствоваться положениями СП 14.13330.2018 (пункт 6.20).

12.2 Коэффициент динамичности a _p, учитывающий возможное усиление колебаний НФС и принимаемый для определения нагрузочных эффектов от сейсмического воздействия в соответствии с требованиями СП 14.13330.2018 (пункт 6.20.7), допускается уточнять по результатам экспериментальных исследований.

12.3 Зазоры между облицовочными элементами НФС допускается принимать менее требуемого значения в соответствии с положениями СП 14.13330.2018 (пункт 6.20.8), если по результатам экспериментальных исследований такое значение зазоров не приводит к выпадению и разрушению заполнения НФС для расчетных ситуаций а) и б) по СП 14.13330.2018 (пункт 6.20.4).

13 Правила проектирования теплоизоляционного слоя

13.1 При проектировании теплоизоляционного слоя НФС предусматривают однослойное, двуслойное (или более) утепление с применением негорючих (НГ) либо слабогорючих (Г1) плит по ГОСТ 30244, изготовленных в соответствии с ГОСТ 32314.

Применение слабогорючих (Г1) минераловатных плит допускается для однослойного или наружного слоя многослойного утепления, если возможность их применения подтверждена соответствующим заключением по результатам огневых испытаний в составе проектируемой НФС по ГОСТ 31251.

13.2 Для однослойного утепления и наружного слоя при двуслойном (и более) утеплении используют минераловатные плиты с прочностью на сжатие при 10%-ной относительной деформации не менее 10 кПа (по ГОСТ EN 826) и прочностью при растяжении перпендикулярно лицевым поверхностям не менее 3 кПа (по ГОСТ EN 1607).

В случае двуслойного (и более) утепления толщину наружного слоя, служащего для защиты внутреннего слоя, допускается принимать не менее 20 мм при прочности на сжатие при 10%-ной относительной деформации не менее 10 кПа (по ГОСТ EN 826).

Для внутренних слоев при двуслойном (и более) утеплении используют минераловатные плиты со сжимаемостью под удельной нагрузкой 2000 Па не более 60% (по ГОСТ 17177).

При применении защитного материала (ветрогидрозащитной мембраны или ветрозащитного материала) для однослойного утепления и наружного слоя при двуслойном (и более) утеплении допускается использовать минераловатные плиты с прочностью при растяжении параллельно лицевым поверхностям не менее 15 кПа (по ГОСТ EN 1608).

В случае применения минераловатных плит переменной плотности требования по прочности применяются относительно указанных параметров к каждому слою соответственно.

13.3 На цокольных участках здания для обеспечения защиты от увлажнения применяют плиты из экструзионного пенополистирола (XPS) группы горючести Г4 по ГОСТ 30244, высотой не более 600 мм. При этом необходимо предусмотреть противопожарные рассечки, обеспечивающие нераспространение огня на соседние участки НФС. Теплотехнические расчеты (в том числе расчеты тепловой защиты, защиты от переувлажнения, воздухопроницаемости ограждающих конструкций и др.) следует проводить по методикам СП 50.13330 и СП 345.1325800. При определении приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции удельные потери теплоты через теплотехнические неоднородности находятся по расчетам температурных полей или принимают по СП 230.1325800.

13.4 При теплотехнических расчетах по методикам СП 50.13330 и СП 345.1325800 (в том числе для определения необходимой толщины теплоизоляционного слоя) следует использовать расчетную теплопроводность материала теплоизоляционного слоя.

13.5 Теплоизоляционные изделия из минеральной ваты должны удовлетворять требованиям ГОСТ 32314 и соответствовать особым условиям применения изделий.

- характеристики прочности при сжатии (пункт 4.3.3 ГОСТ 32314-2012);

- прочность на растяжение перпендикулярно лицевым поверхностям (пункт 4.3.4 ГОСТ 32314-2012);

- при кратковременном частичном погружении W _p не должно превышать 1,0 кг/м ²;

- паропроницаемость (пункт 4.3.8 ГОСТ 32314-2012);

- удельное сопротивление потоку воздуха (пункт 4.3.12 ГОСТ 32314-2012);

- водопоглощение (пункт 4.3.7 ГОСТ 32314-2012).

13.6 При устройстве теплоизоляционного слоя крепление плит осуществляется элементами крепления (в соответствии с проектной документацией) или тарельчатыми анкерами (дюбелями), обеспечивающими требования по условиям эксплуатации, несущей способности, пожарной безопасности, с распорными элементами - в соответствии с требованиями по коррозионной стойкости объекта строительства.

При устройстве однослойного теплоизоляционного слоя крепление плит осуществляется тарельчатыми анкерами (дюбелями) с термоизолирующими головками, в два слоя (и более) - крепление внутреннего слоя допускается осуществлять термоизолирующими заглушками.

При двуслойном (и более) выполнении изоляции плиты опорного (первого по высоте) ряда внутреннего слоя крепят тремя дюбелями, а последующих - одним. Плиты наружного слоя и однослойного утепления крепят вместе с защитным материалом (при его применении) пятью дюбелями (элементами крепления) на каждую плиту размерами 1000x600 мм или количеством, достаточным для закрепления фрагмента меньшей площади, но не менее 2 шт.

13.7 При монтаже плит утеплителя должен быть обеспечен их плотный контакт с изолируемой поверхностью. При двуслойном (и более) утеплении плиты утеплителя наружного слоя устанавливаются со смещением по вертикали и горизонтали (не менее 100 мм) относительно внутренних слоев для перекрытия стыков. Швы на стыках теплоизоляционных плит не должны превышать 2 мм. При наличии шва большей ширины его заполнение осуществляется фрагментами того же теплоизоляционного материала. Применение для заделки швов монтажной пены и иных, не предусмотренных в составе конструкции, материалов не допускается.

При креплении раскроенных плит сложной формы количество дюбелей должно обеспечить плотное прилегание теплоизоляционного слоя к утепляемой поверхности.

Непосредственно к наружной поверхности утеплителя, если это предусмотрено проектом, на соответствующих участках или по всей утепляемой поверхности крепят защитный материал. Крепление защитного материала осуществляют одновременно с монтажом теплоизоляционных плит теми же элементами крепления.

В случае применения плит, кашированных стеклохолстом, ветрогидрозащитные материалы (мембраны) не применяют.

Необходимость применения защитного материала определяется проектом с учетом конструктивных и архитектурных особенностей здания, природно-климатических условий района строительства, требований к температурно-влажностному режиму внутри помещений здания, конструктивных решений системы, а также требований к обеспечению ее пожарной безопасности, учитывающих пожарно-технические характеристики защитного материала.

13.8 Допускается применять защитные материалы, относящиеся к негорючим (НГ) по ГОСТ 30244 (без испытаний), и ветрогидрозащитные мембраны, не относящиеся к легковозгораемым материалам по ГОСТ Р 56027, если возможность их применения подтверждена соответствующим заключением по результатам огневых испытаний по ГОСТ 31251 в составе проектируемой НФС.

Защитные материалы должны иметь стойкость к УФ-излучению и тепловому воздействию и сохранять необходимые свойства после окончания монтажа облицовки. Стойкость к указанным воздействиям защитных материалов должна быть подтверждена испытаниями на искусственное старение по ГОСТ EN 1296 и ГОСТ 32317.

При проектировании НФС, имеющих открытые зазоры между элементами облицовки суммарной площадью открытых участков минераловатного утеплителя, превышающего 20% поверхности фасада, необходимо применять защитные материалы с повышенной стойкостью к УФ-излучению не менее 5000 ч в соответствии с ГОСТ EN 1296.

13.9 Минимальное значение воздушного зазора (прослойки) между наружной поверхностью слоя утеплителя (защитного материала) и внутренней поверхностью плит облицовки принимают в соответствии с проектом. Минимально допустимое значение воздушного зазора - 40 мм (минимальный размер зазора между поверхностью утеплителя и направляющими - 20 мм).

В случае необходимости размещения архитектурно-декоративных элементов, выступающих относительно основной плоскости облицовки, а также при наличии значительных отклонений поверхности стен от вертикали допускается локальное увеличение зазора. Максимальный размер зазора, по противопожарным требованиям, определяют в соответствии с результатами огневых испытаний либо аналитическим способом.

Меры по защите утеплителя от климатических воздействий в период монтажа системы, выбор типа и марки теплоизоляционных плит, защитного материала, а также крепежных изделий с различной стойкостью к ультрафиолету осуществляют с учетом прогнозируемого интервала врем